JPH0437391B2 - - Google Patents
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- JPH0437391B2 JPH0437391B2 JP58012531A JP1253183A JPH0437391B2 JP H0437391 B2 JPH0437391 B2 JP H0437391B2 JP 58012531 A JP58012531 A JP 58012531A JP 1253183 A JP1253183 A JP 1253183A JP H0437391 B2 JPH0437391 B2 JP H0437391B2
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Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Monitoring And Testing Of Nuclear Reactors (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は沸騰水形原子炉の燃料集合体に関す
る。
る。
一般に沸騰水形原子炉は第１図に示すような構
成となつている。図中符号１は原子炉圧力容器を
示す。この原子炉圧力容器１内には複数の燃料集
合体２および制御棒（図示せず）等よりなる炉心
３が設置されているとともに冷却水４が収容され
ている。上記炉心３上方には気水分離器５が設置
されており、さらにこの気水分離器５上方には蒸
気乾燥器６が設置されている。上記原子炉圧力容
器１の周壁上部には主蒸気出口ノズル７が接続さ
れており、またその下方には給水入口ノズル８が
接続されている。上記主蒸気出口ノズル７には図
示せぬ主蒸気管が接続される構成である。すなわ
ち前記冷却水４は炉心３を下方から上方に向つて
上昇しその際昇温して水と蒸気の２相流状態とな
る。２相流状態になつた冷却水４は気水分離器５
にて水と蒸気に分離され、蒸気は蒸気乾燥器６に
流入し、乾燥蒸気となり主蒸気出口ノズル７およ
び主蒸気管を介して発電用駆動タービンに導入さ
れタービン駆動源として使用される。そしてター
ビンを通過した蒸気は図示せぬ復水器により冷却
液化され給水入口ノズル８を介して再度原子炉圧
力容器１内に流入する構成である。一方水はアニ
ユラス部を下降して再度炉心３下方に流入し、以
下このサイクルを繰り返す構成である。
成となつている。図中符号１は原子炉圧力容器を
示す。この原子炉圧力容器１内には複数の燃料集
合体２および制御棒（図示せず）等よりなる炉心
３が設置されているとともに冷却水４が収容され
ている。上記炉心３上方には気水分離器５が設置
されており、さらにこの気水分離器５上方には蒸
気乾燥器６が設置されている。上記原子炉圧力容
器１の周壁上部には主蒸気出口ノズル７が接続さ
れており、またその下方には給水入口ノズル８が
接続されている。上記主蒸気出口ノズル７には図
示せぬ主蒸気管が接続される構成である。すなわ
ち前記冷却水４は炉心３を下方から上方に向つて
上昇しその際昇温して水と蒸気の２相流状態とな
る。２相流状態になつた冷却水４は気水分離器５
にて水と蒸気に分離され、蒸気は蒸気乾燥器６に
流入し、乾燥蒸気となり主蒸気出口ノズル７およ
び主蒸気管を介して発電用駆動タービンに導入さ
れタービン駆動源として使用される。そしてター
ビンを通過した蒸気は図示せぬ復水器により冷却
液化され給水入口ノズル８を介して再度原子炉圧
力容器１内に流入する構成である。一方水はアニ
ユラス部を下降して再度炉心３下方に流入し、以
下このサイクルを繰り返す構成である。
次に第２図ないし第４図を参照して前記燃料集
合体２の構成について説明する。第２図中９は角
筒状のチヤンネルを示す。このチヤンネル９内に
は複数本の燃料棒１０がマトリツクス状（例えば
８行×８列）に配列されており、それらの上・下
端を上部タイプレート１１および下部タイプレー
ト１２によりそれぞれ支持されている。そしてこ
の上部タイプレート１１および下部タイプレート
１２間の複数箇所にわたつてスペーサ１３が設け
られており、このスペーサ１３により前記燃料棒
１０相互間の間隔を一定に保持する構成である。
合体２の構成について説明する。第２図中９は角
筒状のチヤンネルを示す。このチヤンネル９内に
は複数本の燃料棒１０がマトリツクス状（例えば
８行×８列）に配列されており、それらの上・下
端を上部タイプレート１１および下部タイプレー
ト１２によりそれぞれ支持されている。そしてこ
の上部タイプレート１１および下部タイプレート
１２間の複数箇所にわたつてスペーサ１３が設け
られており、このスペーサ１３により前記燃料棒
１０相互間の間隔を一定に保持する構成である。
上記燃料棒１０は第４図に示すような構成とな
つている。すなわち円筒状の被覆管１４内には酸
化ウランの粉末をペレツト状に焼結した円柱状ペ
レツト１５が軸方向に複数個積層されており、上
方からばね１６を介して上部端栓１７により押圧
した構成となつている。また下端部には下部端栓
１８が装着されている。
つている。すなわち円筒状の被覆管１４内には酸
化ウランの粉末をペレツト状に焼結した円柱状ペ
レツト１５が軸方向に複数個積層されており、上
方からばね１６を介して上部端栓１７により押圧
した構成となつている。また下端部には下部端栓
１８が装着されている。
以上の構成において原子炉運転時には各燃料集
合体２の熱中性子束分布は第５図に示すようにな
つている。第５図は横軸に燃料集合体２における
位置をとり、縦軸に熱中性子束Φ（図中破線で示
す）、核分裂断面積Σf（図中２点鎖線で示す）、お
よび出力Ｐ（図中実線で示す）をそれぞれあらわ
した図である。熱中性子束Φは燃料集合体２の外
周部で高く中心部に近づくにしたがつて低くなつ
ている。これは外周部では多量の冷却水４に接す
る為である。また原子炉運転時燃料集合体２の水
平断面における各所の出力Ｐは第５図に示すよう
にほぼ一定になることが望ましい。一方この出力
Ｐは前記熱中性子束Φと核分裂断面積Σfの積
（Σf・Φ）として求められるものであり、したが
つて核分裂断面積Σfを第５図に示すように外周部
で低く、中央部で高くなるような分布にすること
により、出力Ｐをほぼ一定にすることができる構
成である。このように原子炉運転時の出力分布は
核分裂断面積Σfにより調整可能である。そしてこ
の核分裂断面積Σfはウラン濃縮度により変化する
ものであり、したがつてウラン濃縮度の分布を調
整することにより燃料集合体２各所の出力をほぼ
一定に保持することができる構成である。また原
子炉運転時には燃料集合体２上部ではチヤンネル
９内の冷却水４の内約60％が蒸気である。この為
第６図に示すように減速不足状態（図中で示
す）となつており、この為軸方向出力分布が下方
に歪み易い傾向にある。なお第６図は横軸に水／
ウラン比をとり、縦軸に無限増倍率Ｋ∞をとつて
水／ウラン比と無限増倍率Ｋ∞との関係を示した
図である。
合体２の熱中性子束分布は第５図に示すようにな
つている。第５図は横軸に燃料集合体２における
位置をとり、縦軸に熱中性子束Φ（図中破線で示
す）、核分裂断面積Σf（図中２点鎖線で示す）、お
よび出力Ｐ（図中実線で示す）をそれぞれあらわ
した図である。熱中性子束Φは燃料集合体２の外
周部で高く中心部に近づくにしたがつて低くなつ
ている。これは外周部では多量の冷却水４に接す
る為である。また原子炉運転時燃料集合体２の水
平断面における各所の出力Ｐは第５図に示すよう
にほぼ一定になることが望ましい。一方この出力
Ｐは前記熱中性子束Φと核分裂断面積Σfの積
（Σf・Φ）として求められるものであり、したが
つて核分裂断面積Σfを第５図に示すように外周部
で低く、中央部で高くなるような分布にすること
により、出力Ｐをほぼ一定にすることができる構
成である。このように原子炉運転時の出力分布は
核分裂断面積Σfにより調整可能である。そしてこ
の核分裂断面積Σfはウラン濃縮度により変化する
ものであり、したがつてウラン濃縮度の分布を調
整することにより燃料集合体２各所の出力をほぼ
一定に保持することができる構成である。また原
子炉運転時には燃料集合体２上部ではチヤンネル
９内の冷却水４の内約60％が蒸気である。この為
第６図に示すように減速不足状態（図中で示
す）となつており、この為軸方向出力分布が下方
に歪み易い傾向にある。なお第６図は横軸に水／
ウラン比をとり、縦軸に無限増倍率Ｋ∞をとつて
水／ウラン比と無限増倍率Ｋ∞との関係を示した
図である。
次に原子炉運転停止時には、第６図中示すよ
うに無限増倍率Ｋ∞の低下に伴ない過減速となる
ように構成されている。すなわち原子炉運転停止
時には温度が低下し、それに伴ない蒸気量が減少
しその分冷却水が増加する。したがつて水／ウラ
ン比が高くなりそれに伴ない無限増倍率Ｋ∞が減
少して過減速となるのである。
うに無限増倍率Ｋ∞の低下に伴ない過減速となる
ように構成されている。すなわち原子炉運転停止
時には温度が低下し、それに伴ない蒸気量が減少
しその分冷却水が増加する。したがつて水／ウラ
ン比が高くなりそれに伴ない無限増倍率Ｋ∞が減
少して過減速となるのである。
ところで燃料集合体２は前述したように複数本
の燃料棒１０をマトリツクス状に配列した構成と
なつているが、通常この中に１〜２本のウオータ
ロツド１９を混在させている。そこでこのウオー
タロツド１９を４本用意し、それらを第７図Ａ，
Ｂ，Ｃ，Ｄに示すように燃料集合体２の各所に配
置して、ウオータロツド１９の位置と無限増倍率
Ｋ∞との関係を調べてみたところ第８図に示すよ
うな結果を得ることができた。第８図は横軸にウ
オータロツド１９の位置をとり、縦軸に無限増倍
率Ｋ∞をとつて、ウオータロツド１９の位置によ
る無限増倍率Ｋ∞の変化を示した図である。これ
で明らかなように４本のウオータツド１９を中心
部に位置させた場合（第７図Ａ）無限増倍率Ｋ∞
は最も高く、第７図Ｂ、第７図Ｃさらに第７図Ｄ
と、ウオータロツド１９を燃料集合体２の周辺部
に近づけるにしたがつて無限増倍率Ｋ∞は低下し
ていき、燃料集合体２の四隅に位置したとき（第
７図Ｄ）最も低下する。そして周辺部に近づくに
したがつてその低下率が大きくなることがわか
る。したがつて同一本数のウオータロツド１９を
使用して無限増倍率Ｋ∞をできる限り低く抑える
為には、燃料集合体２周辺部特に四隅部にウオー
タロツド１９を位置させるのが最適である。
の燃料棒１０をマトリツクス状に配列した構成と
なつているが、通常この中に１〜２本のウオータ
ロツド１９を混在させている。そこでこのウオー
タロツド１９を４本用意し、それらを第７図Ａ，
Ｂ，Ｃ，Ｄに示すように燃料集合体２の各所に配
置して、ウオータロツド１９の位置と無限増倍率
Ｋ∞との関係を調べてみたところ第８図に示すよ
うな結果を得ることができた。第８図は横軸にウ
オータロツド１９の位置をとり、縦軸に無限増倍
率Ｋ∞をとつて、ウオータロツド１９の位置によ
る無限増倍率Ｋ∞の変化を示した図である。これ
で明らかなように４本のウオータツド１９を中心
部に位置させた場合（第７図Ａ）無限増倍率Ｋ∞
は最も高く、第７図Ｂ、第７図Ｃさらに第７図Ｄ
と、ウオータロツド１９を燃料集合体２の周辺部
に近づけるにしたがつて無限増倍率Ｋ∞は低下し
ていき、燃料集合体２の四隅に位置したとき（第
７図Ｄ）最も低下する。そして周辺部に近づくに
したがつてその低下率が大きくなることがわか
る。したがつて同一本数のウオータロツド１９を
使用して無限増倍率Ｋ∞をできる限り低く抑える
為には、燃料集合体２周辺部特に四隅部にウオー
タロツド１９を位置させるのが最適である。
以上のように沸騰水形原子炉においては、原子
炉運転停止時、無限増倍率Ｋ∞をできる限り小さ
く抑えて運転停止時の反応度を抑制し安全性の向
上を図る必要があり、また運転時には炉心３上部
の減速を促進させ無限増倍率Ｋ∞を高めることに
より下方に歪み易い軸方向出力分布の平担化を図
る必要がある。
炉運転停止時、無限増倍率Ｋ∞をできる限り小さ
く抑えて運転停止時の反応度を抑制し安全性の向
上を図る必要があり、また運転時には炉心３上部
の減速を促進させ無限増倍率Ｋ∞を高めることに
より下方に歪み易い軸方向出力分布の平担化を図
る必要がある。
本発明の目的とするところは、原子炉運転停止
時の反応度を抑制することにより安全性の向上を
図ることができまた運転時には軸方向出力の平担
化を図ることが可能な沸騰水形原子炉の燃料集合
体を提供することにある。
時の反応度を抑制することにより安全性の向上を
図ることができまた運転時には軸方向出力の平担
化を図ることが可能な沸騰水形原子炉の燃料集合
体を提供することにある。
本発明による沸騰水形原子炉の燃料集合体は、
複数本の燃料棒を角筒状のチヤンネル内に格子状
に配列してなる沸騰水形原子炉の燃料集合体にお
いて、上記チヤンネルの四隅部に上部の燃料を欠
如させた燃料棒を配置したものである。
複数本の燃料棒を角筒状のチヤンネル内に格子状
に配列してなる沸騰水形原子炉の燃料集合体にお
いて、上記チヤンネルの四隅部に上部の燃料を欠
如させた燃料棒を配置したものである。
したがつて、本発明では燃料集合体上部の水対
燃料比が増大し、原子炉停止時には無限増倍率Ｋ
∞が最も低くなるので、反応度を効果的に抑制す
ることができる。また、原子炉運転時には燃料集
合体上部の水対燃料比が増大することにより燃料
集合体上部のボイド率が減少し、中性子の減速効
果が良好となるので、軸方向出力分布の平担化を
図ることができる。
燃料比が増大し、原子炉停止時には無限増倍率Ｋ
∞が最も低くなるので、反応度を効果的に抑制す
ることができる。また、原子炉運転時には燃料集
合体上部の水対燃料比が増大することにより燃料
集合体上部のボイド率が減少し、中性子の減速効
果が良好となるので、軸方向出力分布の平担化を
図ることができる。
第９図ないし第１２図を参照して本発明の第１
の実施例を説明する。第９図は沸騰水形原子炉の
概略構成を示す図である。図中符号１０１は原子
炉圧力容器を示す。この原子炉圧力容器１０１内
には複数の燃料集合体１０２および制御棒（図示
せず）等よりなる炉心１０３が設置されていると
ともに冷却水１０４が収容されている。上記炉心
１０３上方には気水分離器１０５が設置されてお
り、さらにこの気水分離器１０５上方には蒸気乾
燥器１０６が設置されている。上記原子炉圧力容
器１０１の周壁上部には主蒸気出口ノズル１０７
が接続されており、またその下方には給水入口ノ
ズル１０８が接続されている。上記主蒸気出口ノ
ズル１０７には図示せぬ主蒸気管が接続される構
成である。すなわち前記冷却水１０４は炉心１０
３を下方から上方に向かつて上昇しその際昇温し
て水と蒸気の２相流状態となる。２相流状態にな
つた冷却水１０４は気水分離器１０５にて水と蒸
気に分離され、蒸気は蒸気乾燥器１０６に流入し
乾燥蒸気となり主蒸気出口ノズル１０７および主
蒸気管を介して発電用駆動タービンに導入されタ
ービン駆動源として使用される。そしてタービン
を通過した蒸気は図示せぬ復水器により冷却液化
され給水入口ノズル１０８を介して再度原子炉圧
力容器１０１内に流入する構成である。一方水は
アニユラス部を下降して再度炉心１０３下方に流
入し以下このサイクルを繰り返す構成である。
の実施例を説明する。第９図は沸騰水形原子炉の
概略構成を示す図である。図中符号１０１は原子
炉圧力容器を示す。この原子炉圧力容器１０１内
には複数の燃料集合体１０２および制御棒（図示
せず）等よりなる炉心１０３が設置されていると
ともに冷却水１０４が収容されている。上記炉心
１０３上方には気水分離器１０５が設置されてお
り、さらにこの気水分離器１０５上方には蒸気乾
燥器１０６が設置されている。上記原子炉圧力容
器１０１の周壁上部には主蒸気出口ノズル１０７
が接続されており、またその下方には給水入口ノ
ズル１０８が接続されている。上記主蒸気出口ノ
ズル１０７には図示せぬ主蒸気管が接続される構
成である。すなわち前記冷却水１０４は炉心１０
３を下方から上方に向かつて上昇しその際昇温し
て水と蒸気の２相流状態となる。２相流状態にな
つた冷却水１０４は気水分離器１０５にて水と蒸
気に分離され、蒸気は蒸気乾燥器１０６に流入し
乾燥蒸気となり主蒸気出口ノズル１０７および主
蒸気管を介して発電用駆動タービンに導入されタ
ービン駆動源として使用される。そしてタービン
を通過した蒸気は図示せぬ復水器により冷却液化
され給水入口ノズル１０８を介して再度原子炉圧
力容器１０１内に流入する構成である。一方水は
アニユラス部を下降して再度炉心１０３下方に流
入し以下このサイクルを繰り返す構成である。
前記燃料集合体１０２は第１０図に示すような
構成となつている。すなわち角筒状のチヤンネル
１０９内には燃料棒１１０がマトリツクス状（８
行×８列）に配列されており、四隅部に位置する
４本の燃料棒１１０の上部は欠如された構成とな
つている。そして欠如された燃料棒１１０位置の
チヤンネル１０９を対角線上に内側へ凹ませそれ
ぞれ凹部１０９Ａを形成した構成である。そして
この凹部１０９Ａを形成した部分の横断面を第１
１図に、またその下方の横断面を第１２図にそれ
ぞれ示す。すなわち四隅上部における燃料（ウラ
ン）を欠如することによりウラン量を低減させ、
かつ凹部１０９Ａを形成することにより冷却水流
量を増大させて水／ウラン比を高くする構成であ
る。
構成となつている。すなわち角筒状のチヤンネル
１０９内には燃料棒１１０がマトリツクス状（８
行×８列）に配列されており、四隅部に位置する
４本の燃料棒１１０の上部は欠如された構成とな
つている。そして欠如された燃料棒１１０位置の
チヤンネル１０９を対角線上に内側へ凹ませそれ
ぞれ凹部１０９Ａを形成した構成である。そして
この凹部１０９Ａを形成した部分の横断面を第１
１図に、またその下方の横断面を第１２図にそれ
ぞれ示す。すなわち四隅上部における燃料（ウラ
ン）を欠如することによりウラン量を低減させ、
かつ凹部１０９Ａを形成することにより冷却水流
量を増大させて水／ウラン比を高くする構成であ
る。
したがつて原子炉運転停止時には水／ウラン比
が高くなることにより、無限増倍率Ｋ∞が低下し
反応度を抑制することができ、特に沸騰水形原子
炉の場合には、通常炉心１０３上部にプルトニウ
ム（Pu）が多く蓄積されており運転停止時には
炉心１０３上部の反応度が下部より高い傾向にあ
るので四隅上部に位置するウラン量を低減させか
つ冷却水流量を増大させたことにより効果的に無
限増倍率Ｋ∞の低下を図ることができる。また通
常運転時には水／ウラン比を高めることにより上
部における減速を良好とし無限増倍率Ｋ∞を高め
ることができ、従来下方に歪み易かつた。軸方向
出力分布の平担化を図ることができる。
が高くなることにより、無限増倍率Ｋ∞が低下し
反応度を抑制することができ、特に沸騰水形原子
炉の場合には、通常炉心１０３上部にプルトニウ
ム（Pu）が多く蓄積されており運転停止時には
炉心１０３上部の反応度が下部より高い傾向にあ
るので四隅上部に位置するウラン量を低減させか
つ冷却水流量を増大させたことにより効果的に無
限増倍率Ｋ∞の低下を図ることができる。また通
常運転時には水／ウラン比を高めることにより上
部における減速を良好とし無限増倍率Ｋ∞を高め
ることができ、従来下方に歪み易かつた。軸方向
出力分布の平担化を図ることができる。
次に第１３図ないし第１５図を参照して第２の
実施例を説明する。すなわち四隅部に位置する４
本の燃料棒１１０の上部を欠如し、略Ｌ字形の部
材１２０を取り付けた構成である。略Ｌ字形の部
材１２０を取り付けた部分の横断面を第１４図
に、その下方の横断面を第１５図にそれぞれ示
す。これによつて四隅上部のウラン量を低減させ
かつ冷却水流量を増大させることができるので、
前記第１の実施例と同様の効果を奏することがで
きる。また前記部材１２０外周側に位置するチヤ
ンネル１０９に冷却水流入口１０９Ｂを形成して
もよい。
実施例を説明する。すなわち四隅部に位置する４
本の燃料棒１１０の上部を欠如し、略Ｌ字形の部
材１２０を取り付けた構成である。略Ｌ字形の部
材１２０を取り付けた部分の横断面を第１４図
に、その下方の横断面を第１５図にそれぞれ示
す。これによつて四隅上部のウラン量を低減させ
かつ冷却水流量を増大させることができるので、
前記第１の実施例と同様の効果を奏することがで
きる。また前記部材１２０外周側に位置するチヤ
ンネル１０９に冷却水流入口１０９Ｂを形成して
もよい。
次に第１６図を参照して第３の実施例を示す。
すなわち上部の燃料を欠如した状態の従来より短
い燃料棒１２１上方に中空管１２２を接続し、こ
の中空管１２２下部に冷却水流入口１２３を形成
しかつ上部に冷却水流出口１２４を形成した構成
である。前記燃料棒１２１は従来の燃料棒同様被
覆管１２５内に円柱状ペレツト１２６を複数積層
し、ばね１２７を介して上部端栓１２８により押
圧した構成であり、下端部には下部端栓１２９が
装着されている。また前記中空管１２２上端にも
上部端栓１３０が装着されており、この上部端栓
１３０および前記下部端栓１２９を介して図示せ
ぬ上部タイプレートおよび下部タイプレート間に
支持される構成である。
すなわち上部の燃料を欠如した状態の従来より短
い燃料棒１２１上方に中空管１２２を接続し、こ
の中空管１２２下部に冷却水流入口１２３を形成
しかつ上部に冷却水流出口１２４を形成した構成
である。前記燃料棒１２１は従来の燃料棒同様被
覆管１２５内に円柱状ペレツト１２６を複数積層
し、ばね１２７を介して上部端栓１２８により押
圧した構成であり、下端部には下部端栓１２９が
装着されている。また前記中空管１２２上端にも
上部端栓１３０が装着されており、この上部端栓
１３０および前記下部端栓１２９を介して図示せ
ぬ上部タイプレートおよび下部タイプレート間に
支持される構成である。
以上の構成によると四隅上部におけるウラン量
を低減させかつ冷却水流量の増大を図ることがで
きるので前記第１および第２の実施例と同様の効
果を奏することができる。
を低減させかつ冷却水流量の増大を図ることがで
きるので前記第１および第２の実施例と同様の効
果を奏することができる。
なお以上第１ないし第３の実施例において、従
来の燃料集合体で通常使用しているウオータロツ
ドをそのまま配置した構成でもよい。また四隅の
内１つのコーナ部に中性子検出器を配置する場合
には、中性子検出器の測定誤差を少なくする為そ
のコーナについては従来通りの構成とし、残りの
１ないし３つのコーナ部に本発明を適用すればよ
い。
来の燃料集合体で通常使用しているウオータロツ
ドをそのまま配置した構成でもよい。また四隅の
内１つのコーナ部に中性子検出器を配置する場合
には、中性子検出器の測定誤差を少なくする為そ
のコーナについては従来通りの構成とし、残りの
１ないし３つのコーナ部に本発明を適用すればよ
い。
本発明による沸騰水形原子炉の燃料集合体は、
複数本の燃料棒を角筒状のチヤンネル内に格子状
に配列してなる沸騰水形原子炉の燃料集合体にお
いて、上記チヤンネルの四隅部に上部の燃料を欠
如させた燃料棒を配置したものである。
複数本の燃料棒を角筒状のチヤンネル内に格子状
に配列してなる沸騰水形原子炉の燃料集合体にお
いて、上記チヤンネルの四隅部に上部の燃料を欠
如させた燃料棒を配置したものである。
したがつて、本発明では燃料集合体上部の水対
燃料比が増大し、原子炉停止時には無限増倍率Ｋ
∞が最も低くなるので、反応度を効果的に抑制す
ることができる。また、原子炉運転時には燃料集
合体上部の水対燃料比が増大することにより燃料
集合体上部のボイド率が減少し、中性子の減速効
果が良好となるので、軸方向出力分布の平担化を
図ることができる等その効果は大である。
燃料比が増大し、原子炉停止時には無限増倍率Ｋ
∞が最も低くなるので、反応度を効果的に抑制す
ることができる。また、原子炉運転時には燃料集
合体上部の水対燃料比が増大することにより燃料
集合体上部のボイド率が減少し、中性子の減速効
果が良好となるので、軸方向出力分布の平担化を
図ることができる等その効果は大である。
第１図ないし第４図は従来例を示す図で第１図
は沸騰水形原子炉の縦断面図、第２図は燃料集合
体の斜視図、第３図は燃料集合体の横断面図、第
４図は燃料棒の一部縦断面図、第５図は燃料集合
体の出力分布図、第６図は水／ウラン比と無限増
倍率との関係を示す図、第７図はウオータロツド
の位置を示す図、第８図はウオータロツドの位置
と無限増倍率との関係を示す図、第９図ないし第
１２図は本発明の第１の実施例を示す図で第９図
は沸騰水形原子炉の縦断面図、第１０図は燃料集
合体上部の斜視図、第１１図は第１０図のXI−XI
断面図、第１２図は第１０図のXII−XII断面図であ
る。第１３図ないし第１５図は第２の実施例を示
す図で、第１３図は燃料集合体上部の斜視図、第
１４図は第１３図の−断面図、第１５図
は第１３図の−断面図である。第１６図
は第３の実施例を示す縦断面図である。 １０２……燃料集合体、１０９……チヤンネ
ル、１０９Ａ……凹部、１１０……燃料棒。
は沸騰水形原子炉の縦断面図、第２図は燃料集合
体の斜視図、第３図は燃料集合体の横断面図、第
４図は燃料棒の一部縦断面図、第５図は燃料集合
体の出力分布図、第６図は水／ウラン比と無限増
倍率との関係を示す図、第７図はウオータロツド
の位置を示す図、第８図はウオータロツドの位置
と無限増倍率との関係を示す図、第９図ないし第
１２図は本発明の第１の実施例を示す図で第９図
は沸騰水形原子炉の縦断面図、第１０図は燃料集
合体上部の斜視図、第１１図は第１０図のXI−XI
断面図、第１２図は第１０図のXII−XII断面図であ
る。第１３図ないし第１５図は第２の実施例を示
す図で、第１３図は燃料集合体上部の斜視図、第
１４図は第１３図の−断面図、第１５図
は第１３図の−断面図である。第１６図
は第３の実施例を示す縦断面図である。 １０２……燃料集合体、１０９……チヤンネ
ル、１０９Ａ……凹部、１１０……燃料棒。
Claims (1)
- １ 複数本の燃料棒を角筒状のチヤンネル内に格
子状に配列してなる沸騰水形原子炉の燃料集合体
において、上記チヤンネルの四隅部に上部の燃料
を欠如させた燃料棒を配置したことを特徴とする
沸騰水形原子炉の燃料集合体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58012531A JPS59137886A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 沸騰水形原子炉の燃料集合体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58012531A JPS59137886A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 沸騰水形原子炉の燃料集合体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59137886A JPS59137886A (ja) | 1984-08-08 |
| JPH0437391B2 true JPH0437391B2 (ja) | 1992-06-19 |
Family
ID=11807908
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58012531A Granted JPS59137886A (ja) | 1983-01-28 | 1983-01-28 | 沸騰水形原子炉の燃料集合体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59137886A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4664882A (en) * | 1984-09-26 | 1987-05-12 | Westinghouse Electric Corp. | Segmented fuel and moderator rod |
| US5068082A (en) * | 1987-07-18 | 1991-11-26 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Fuel assembly for nuclear reactor |
| US5345485A (en) * | 1992-03-13 | 1994-09-06 | Siemens Power Corporation | Coolant vent fuel rod for a light water reactor |
| US5345486A (en) * | 1993-01-25 | 1994-09-06 | General Electric Company | Fuel bundle with improved resistance to bulge and improved critical power performance |
| SE509238C2 (sv) * | 1993-07-05 | 1998-12-21 | Asea Atom Ab | Reaktorhärd |
-
1983
- 1983-01-28 JP JP58012531A patent/JPS59137886A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59137886A (ja) | 1984-08-08 |
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