JPH0437452A - 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル - Google Patents
広幅薄肉スラブ鋳造用ノズルInfo
- Publication number
- JPH0437452A JPH0437452A JP2139708A JP13970890A JPH0437452A JP H0437452 A JPH0437452 A JP H0437452A JP 2139708 A JP2139708 A JP 2139708A JP 13970890 A JP13970890 A JP 13970890A JP H0437452 A JPH0437452 A JP H0437452A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- nozzle
- weight
- particle diameter
- graphite
- casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、広幅薄肉スラブ鋳造用に使用される高い熱間
強度を有する鋳造用ノズルに関する。
強度を有する鋳造用ノズルに関する。
〔従来の技術］
広幅薄肉スラブ鋳造用に使用される鋳造用ノズルは、構
造が複雑なうえにノズル全体が高温の溶鋼に曝され、ま
たたえず機械的あるいは熱的衝撃をうけるので、これら
衝撃により割れが生ずる恐れがあるために、ノズルとし
ては特に熱間強度が高く、かつスポーリング性に優れた
材質が要求される。
造が複雑なうえにノズル全体が高温の溶鋼に曝され、ま
たたえず機械的あるいは熱的衝撃をうけるので、これら
衝撃により割れが生ずる恐れがあるために、ノズルとし
ては特に熱間強度が高く、かつスポーリング性に優れた
材質が要求される。
機械的強度を向上するための手段としては、結合剤とし
て使用する樹脂を多量に添加する方法、粒径の小さい超
微分骨材を添加し組織を緻密にする方法、ＡＩ２．Ｓｉ
などの金属を添加し、耐火物の焼成過程において金属起
因の結合を発達させる方法、耐火物の成形圧力を高（し
、組織を緻密にする方法などが開発されている。
て使用する樹脂を多量に添加する方法、粒径の小さい超
微分骨材を添加し組織を緻密にする方法、ＡＩ２．Ｓｉ
などの金属を添加し、耐火物の焼成過程において金属起
因の結合を発達させる方法、耐火物の成形圧力を高（し
、組織を緻密にする方法などが開発されている。
［発明が解決しようとする課題］
しかしこのような方法により強度を向上させた場合、材
質の弾性率が強度の向上と同じ程度、あるいはそれ以上
に上昇してしまう問題点があげられる。弾性率の上昇は
すなわち耐スポーリング性の低下を意味する。広幅薄肉
スラブ鋳造用ノズルにおいては、高い強度と共に熱衝撃
に対する抵抗性が重要であり、強度を高くしたいがゆえ
に、耐スポーリング性を犠牲にすることは、実際の使用
上好ましくない。
質の弾性率が強度の向上と同じ程度、あるいはそれ以上
に上昇してしまう問題点があげられる。弾性率の上昇は
すなわち耐スポーリング性の低下を意味する。広幅薄肉
スラブ鋳造用ノズルにおいては、高い強度と共に熱衝撃
に対する抵抗性が重要であり、強度を高くしたいがゆえ
に、耐スポーリング性を犠牲にすることは、実際の使用
上好ましくない。
本発明はかかる課題に鑑みなされたもので、熱間強度が
高くかつスポーリング性に優れた広幅薄肉スラブ鋳造用
ノズルを提供する。
高くかつスポーリング性に優れた広幅薄肉スラブ鋳造用
ノズルを提供する。
〔課題を解決するための手段１
前記課題を解決するための本発明は、主たる鉱物相がム
ライト、バデライト、コランダムよりなり、Ａｇａｏｓ
２５〜８５重量％、 ＺｒＯ，１０〜７０重量％、３
１０□５〜２５重量％の化学組成を有する耐火性原料（
以下ＺＲＭと略する）を２０〜８０重量％９粒子直径が
５０μｍ以下であるメソフェイズカーボンを３〜１５重
量％１黒鉛５〜４０％含有し、全配合物の粒子径が５０
μｍ以下の配合物を結合材を用いて混練成形し、乾燥後
非酸化性雰囲気で焼成してなることを特徴とする広幅薄
肉スラブ鋳造用ノズルである。
ライト、バデライト、コランダムよりなり、Ａｇａｏｓ
２５〜８５重量％、 ＺｒＯ，１０〜７０重量％、３
１０□５〜２５重量％の化学組成を有する耐火性原料（
以下ＺＲＭと略する）を２０〜８０重量％９粒子直径が
５０μｍ以下であるメソフェイズカーボンを３〜１５重
量％１黒鉛５〜４０％含有し、全配合物の粒子径が５０
μｍ以下の配合物を結合材を用いて混練成形し、乾燥後
非酸化性雰囲気で焼成してなることを特徴とする広幅薄
肉スラブ鋳造用ノズルである。
［作 用］
本発明は、主たる鉱物相がムライト、バデライト、コラ
ンダムよりなり、 Ａｌ２Ｊｓ２５〜８５重量％、 Ｚ
ｒ０．Ｉ Ｃ１−７０重量％、 Ｓｉｎ、 ５〜２５重
量％の化学組成を有するＺＲＭを２０〜８０重量％含有
する。この原料は、特公昭５９−１９０６７号公報にも
示されるように、常温から１０００℃までの熱膨脹係数
が７×１０〜’／’Ｃ，１０００〜１６００℃の熱膨脹
係数が２〜４ Ｘ １０−’／℃であり、特に高温での
熱膨服が小さく、耐久ポーリング性に優れる。
ンダムよりなり、 Ａｌ２Ｊｓ２５〜８５重量％、 Ｚ
ｒ０．Ｉ Ｃ１−７０重量％、 Ｓｉｎ、 ５〜２５重
量％の化学組成を有するＺＲＭを２０〜８０重量％含有
する。この原料は、特公昭５９−１９０６７号公報にも
示されるように、常温から１０００℃までの熱膨脹係数
が７×１０〜’／’Ｃ，１０００〜１６００℃の熱膨脹
係数が２〜４ Ｘ １０−’／℃であり、特に高温での
熱膨服が小さく、耐久ポーリング性に優れる。
ＺｒＯ□の含有量が１０重量％未満では、ムライトまた
はコランダム結晶内部または周辺に析出するジルコニア
の量が少なく耐食性に劣り、７０重量％を越えるとＺｒ
Ｏ□が単斜晶系で存在するため、異常膨張があられれ、
耐久ポーリング性が劣る。
はコランダム結晶内部または周辺に析出するジルコニア
の量が少なく耐食性に劣り、７０重量％を越えるとＺｒ
Ｏ□が単斜晶系で存在するため、異常膨張があられれ、
耐久ポーリング性が劣る。
配合原料中のこのＺＲＭの含有率は、２０〜８０重量％
に規定される。２０重量％未満では充分な効果が得られ
ず、８０重量％を超えると黒鉛などの炭素原料の含有量
が少なくなるので、ノズルとしての耐久ポーリング性が
不十分となる。
に規定される。２０重量％未満では充分な効果が得られ
ず、８０重量％を超えると黒鉛などの炭素原料の含有量
が少なくなるので、ノズルとしての耐久ポーリング性が
不十分となる。
つぎにメソフェイズカーボンであるが、石油系、または
石炭系のピッチを加熱すると、フリーカーボンや炭化水
素類がある配合性をもって集合し、光学的異方性をもっ
た液晶を生成する。これはマイクロメンフェイズと呼ば
れる数μｍから数１０ｕｍの大きさの球体である。これ
をさらに加熱すると微小な球体が合体し、バルクメソフ
ェイズと呼ばれる塊を形成する。さらにバルクメソフェ
イズは炭化してコークスになるわけであるが、本発明者
らは、マイクロメンフェイズがバルクメソフェイズに合
体する過程で強い結合作用を発現することに注目し、こ
れを耐火物の強度付与剤として使用する試みを行った。
石炭系のピッチを加熱すると、フリーカーボンや炭化水
素類がある配合性をもって集合し、光学的異方性をもっ
た液晶を生成する。これはマイクロメンフェイズと呼ば
れる数μｍから数１０ｕｍの大きさの球体である。これ
をさらに加熱すると微小な球体が合体し、バルクメソフ
ェイズと呼ばれる塊を形成する。さらにバルクメソフェ
イズは炭化してコークスになるわけであるが、本発明者
らは、マイクロメンフェイズがバルクメソフェイズに合
体する過程で強い結合作用を発現することに注目し、こ
れを耐火物の強度付与剤として使用する試みを行った。
その結果マイクロメンフェイズは強度向上に効果がある
と同時に、弾性率の上昇を抑制することに耐久ポーリン
グ性の低下を防止することが可能であることを知見した
。
と同時に、弾性率の上昇を抑制することに耐久ポーリン
グ性の低下を防止することが可能であることを知見した
。
メンフェイズカーボンは、耐火物焼成時の加熱によりメ
ソフェイズ球体の合体作用、軟化溶融による空隙充填作
用により強い結合効果を発現し、強固なカーボン結合を
形成する。
ソフェイズ球体の合体作用、軟化溶融による空隙充填作
用により強い結合効果を発現し、強固なカーボン結合を
形成する。
このカーボン結合は、ピッチ由来のソフトカーボン結合
であり、弾性率の上昇が少なく、耐久ポーリング性の向
上に効果的である。使用するメンフェイズカーボンは、
加熱により合体しバルクメソフェイズになる前の段階の
ものを使用する必要がある。このために熱処理温度は３
００〜５００℃であることが必要であり、またメンフェ
イズの合体が進行して球体サイズが大きくなる前の段階
を規定するために、球体サイズは５０μｍ以下とした。
であり、弾性率の上昇が少なく、耐久ポーリング性の向
上に効果的である。使用するメンフェイズカーボンは、
加熱により合体しバルクメソフェイズになる前の段階の
ものを使用する必要がある。このために熱処理温度は３
００〜５００℃であることが必要であり、またメンフェ
イズの合体が進行して球体サイズが大きくなる前の段階
を規定するために、球体サイズは５０μｍ以下とした。
熱処理が過度になるとメソフェイズ球体が合体してしま
い、耐火物に使用する段階で結合作用が十分に発揮され
ない。
い、耐火物に使用する段階で結合作用が十分に発揮され
ない。
逆にメンフェイズの生成が不十分でメンフェイズ含有量
が少ない場合はピッチに起因する揮発分が増加し、耐火
物を焼成する際に気孔を形成し、組織を脆弱化してしま
うため、メンフェイズ含有量は５０％以上、揮発分は３
０％以下であることが必要である。
が少ない場合はピッチに起因する揮発分が増加し、耐火
物を焼成する際に気孔を形成し、組織を脆弱化してしま
うため、メンフェイズ含有量は５０％以上、揮発分は３
０％以下であることが必要である。
この強度向上に効果があり、弾性率の上昇を抑制する作
用のあるメンフェイズカーボンは、３重量％未満では充
分な効果が得られず、また過剰に使用するとカーボン本
来の耐摩耗性の低さ、溶鋼への溶解などの問題があり、
また１５重量％を越えると強度が低下するので、使用量
は３〜１５重量％とじ、また粒子直径を５０μｍ以下と
した。
用のあるメンフェイズカーボンは、３重量％未満では充
分な効果が得られず、また過剰に使用するとカーボン本
来の耐摩耗性の低さ、溶鋼への溶解などの問題があり、
また１５重量％を越えると強度が低下するので、使用量
は３〜１５重量％とじ、また粒子直径を５０μｍ以下と
した。
黒鉛としては、天然の鱗状黒鉛、玉状黒鉛。
コークスなどを熱処理して得られた人造黒鉛が使用可能
であるが、耐食性、耐スポーリング性の観点から鱗状黒
鉛が望ましい。黒鉛が５重量％以下では黒鉛の耐久ラグ
性が発揮されず、また４０重量％以上では高い強度が得
られず、耐溶鋼性も悪くなる。
であるが、耐食性、耐スポーリング性の観点から鱗状黒
鉛が望ましい。黒鉛が５重量％以下では黒鉛の耐久ラグ
性が発揮されず、また４０重量％以上では高い強度が得
られず、耐溶鋼性も悪くなる。
次に全配合物の粒子直径を５０μｍ以下とすることによ
り、非常に高い強度を有する０粒子直径が５０μｍを越
えると充分な強度が得られない。
り、非常に高い強度を有する０粒子直径が５０μｍを越
えると充分な強度が得られない。
最大粒子直径を５０μｍよりさらに小さく、たとえば３
０ｕｍや１０ｔＬｍとすることも技術的には可能である
が、そのような黒鉛や耐火性原料を製造することは経済
的に劣り、実用的ではない。
０ｕｍや１０ｔＬｍとすることも技術的には可能である
が、そのような黒鉛や耐火性原料を製造することは経済
的に劣り、実用的ではない。
［実施例］
本発明を実施例に基づいて説明する。
表１に示した配合耐火物原料に、バインダーとしてフェ
ノール樹脂を用いて混線し、成形後還元焼成して広幅薄
肉スラブ鋳造用ノズルを得た。
ノール樹脂を用いて混線し、成形後還元焼成して広幅薄
肉スラブ鋳造用ノズルを得た。
実施例１．２においては、耐久ポーリング性試験におい
ても亀裂を生ずることはなく、また、熱間曲げ強さにお
いても高い値を示した。
ても亀裂を生ずることはなく、また、熱間曲げ強さにお
いても高い値を示した。
比較例１，２は最大粒子径が本請求範囲よりも大きく、
耐スポーリング性はよいが、熱間曲げ強さは相対的に低
い値を示し、また比較例３，４はメンフェイズカーボン
の含有量が本請求範囲を外れ、耐スポーリング性試験に
おいて亀裂が発生するものあり、また熱間曲げ強さも低
く、何れも実施例に比較して劣っている。
耐スポーリング性はよいが、熱間曲げ強さは相対的に低
い値を示し、また比較例３，４はメンフェイズカーボン
の含有量が本請求範囲を外れ、耐スポーリング性試験に
おいて亀裂が発生するものあり、また熱間曲げ強さも低
く、何れも実施例に比較して劣っている。
実施例３．４は本発明範囲であり、強度が高（、耐スポ
ーリング性も良好であるが、ＺＲＭの含有量が本発明範
囲より少なくまたこれを超えた比較例５．６は、耐久ポ
ーリング性が低下する。
ーリング性も良好であるが、ＺＲＭの含有量が本発明範
囲より少なくまたこれを超えた比較例５．６は、耐久ポ
ーリング性が低下する。
〔発明の効果］
以上説明したごとく本発明による鋳造用ノズルは、従来
のノズルに比して熱的強度が高く、かつスポーリング性
に優れており、高温の溶鋼に曝され、さらには溶鋼の内
外圧など機械的あるいは熱的衝撃をうける広幅薄肉スラ
ブ鋳造用ノズルとして、 耐久力に冨み優れた性能を発揮し得る。
のノズルに比して熱的強度が高く、かつスポーリング性
に優れており、高温の溶鋼に曝され、さらには溶鋼の内
外圧など機械的あるいは熱的衝撃をうける広幅薄肉スラ
ブ鋳造用ノズルとして、 耐久力に冨み優れた性能を発揮し得る。
Claims (1)
- 主たる鉱物相がムライト，バデライト，コランダムよ
りなり、Ａｌ＿２Ｏ＿３２５〜８５重量％，ＺｒＯ＿２
１０〜７０重量％，ＳｉＯ＿２５〜２５重量％の化学組
成を有する耐火性原料を２０〜８０重量％，粒子径が５
０μｍ以下であるメソフェイズカーボンを３〜１５重量
％，黒鉛５〜４０％含有し、全配合物の粒子直径が５０
μｍ以下の配合物を結合材を用いて混練成形し、乾燥後
非酸化性雰囲気で焼成してなることを特徴とする広幅薄
肉スラブ鋳造用ノズル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2139708A JPH0437452A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2139708A JPH0437452A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0437452A true JPH0437452A (ja) | 1992-02-07 |
Family
ID=15251573
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2139708A Pending JPH0437452A (ja) | 1990-05-31 | 1990-05-31 | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0437452A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0663711A (ja) * | 1992-08-17 | 1994-03-08 | Shinagawa Refract Co Ltd | 連続鋳造用ファインノズル耐火物 |
| JPH081293A (ja) * | 1994-06-13 | 1996-01-09 | Shinagawa Refract Co Ltd | 連続鋳造用浸漬ノズル |
| WO2001014279A1 (de) * | 1999-08-19 | 2001-03-01 | Weitsch-Radex Gmbh | Feuerfester keramischer formkörper |
-
1990
- 1990-05-31 JP JP2139708A patent/JPH0437452A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0663711A (ja) * | 1992-08-17 | 1994-03-08 | Shinagawa Refract Co Ltd | 連続鋳造用ファインノズル耐火物 |
| JPH081293A (ja) * | 1994-06-13 | 1996-01-09 | Shinagawa Refract Co Ltd | 連続鋳造用浸漬ノズル |
| WO2001014279A1 (de) * | 1999-08-19 | 2001-03-01 | Weitsch-Radex Gmbh | Feuerfester keramischer formkörper |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2000514394A (ja) | 浸漬入口ノズルのためのスラグラインスリーブおよびそのための組成物 | |
| JPH0437452A (ja) | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル | |
| JPS63108950A (ja) | 連続鋳造用耐火物 | |
| JPS58125660A (ja) | 高耐用性スライデイングノズルプレ−トの製造法 | |
| KR101744455B1 (ko) | 무기섬유를 이용한 부정형 내화재 조성물 | |
| JPH0437453A (ja) | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル | |
| JPH0437448A (ja) | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル | |
| JPS62212258A (ja) | 鋳造用ノズルの製造方法 | |
| US5055433A (en) | Refractory having high resistance to corrosion and spalling and manufacturing method thereof | |
| JP4056669B2 (ja) | 断熱材及びその製造方法 | |
| JPH054861A (ja) | マグネシア・カーボン質耐火煉瓦 | |
| JP2019123635A (ja) | マグネシアアルミナカーボンれんが | |
| JPH08175875A (ja) | キャスタブル耐火物 | |
| TW202313461A (zh) | 等方向性石墨塊材組成物及等方向性石墨塊材之製造方法 | |
| JP6598932B1 (ja) | 断熱材及びその製造方法 | |
| JPH0437451A (ja) | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル | |
| JP4160796B2 (ja) | 高耐熱衝撃性スライディングノズルプレートれんが | |
| JPH0437454A (ja) | 広幅薄肉スラブ鋳造用ノズル | |
| JP2683217B2 (ja) | 溶鋼鋳造用ノズル | |
| JPS59107983A (ja) | 耐熱無機質成形体 | |
| JP3023022B2 (ja) | 熱間補修用不定形耐火物 | |
| JPH0469116B2 (ja) | ||
| JP3524668B2 (ja) | 連続鋳造用ノズル耐火物 | |
| JPH06287057A (ja) | 炭素含有耐火物 | |
| JP3176836B2 (ja) | 不定形耐火物 |