JPH0440410B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0440410B2 JPH0440410B2 JP60035140A JP3514085A JPH0440410B2 JP H0440410 B2 JPH0440410 B2 JP H0440410B2 JP 60035140 A JP60035140 A JP 60035140A JP 3514085 A JP3514085 A JP 3514085A JP H0440410 B2 JPH0440410 B2 JP H0440410B2
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- JP
- Japan
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- ultra
- slag
- steel
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- Expired - Lifetime
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
- C21C5/52—Manufacture of steel in electric furnaces
- C21C5/5211—Manufacture of steel in electric furnaces in an alternating current [AC] electric arc furnace
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
- C21C7/00—Treating molten ferrous alloys, e.g. steel, not covered by groups C21C1/00 - C21C5/00
- C21C7/04—Removing impurities by adding a treating agent
- C21C7/06—Deoxidising, e.g. killing
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F27—FURNACES; KILNS; OVENS; RETORTS
- F27D—DETAILS OR ACCESSORIES OF FURNACES, KILNS, OVENS OR RETORTS, IN SO FAR AS THEY ARE OF KINDS OCCURRING IN MORE THAN ONE KIND OF FURNACE
- F27D1/00—Casings; Linings; Walls; Roofs
- F27D1/0003—Linings or walls
- F27D1/0006—Linings or walls formed from bricks or layers with a particular composition or specific characteristics
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Description
［発明の目的］
（産業上の利用分野）
この発明は、極低炭素鋼（ただし、この発明に
おいては純鉄と称されるものを含む。）を製造す
るのに利用される極低炭素鋼の製造方法に関する
ものである。 （従来の技術） 極低炭素鋼は、リレー用鉄心、ヨーク、継鉄な
どの軟質磁性材料として使用されるが、このよう
な用途においては保磁力Hcを下げるために含有
炭素量を極低量にする必要がある。従来、このよ
うな極低炭素鋼を製造するに際しては、大気溶解
炉を用いて脱炭を行う方法が採用されていたが、
この場合には耐火物の溶損が著しいため、脱炭に
は限界があつた。また、大気溶解であるために能
率が悪く、コストの上昇をもたらすという問題点
もあつた。そこで、減圧下（ないしは真空下）に
設置した容器内で脱ガス精錬を行ういわゆる真空
脱炭法が採用されることも試みられている。 従来このような真空脱炭法による極低炭素鋼の
製造は、減圧下におけるＣ−Ｏ反応に従つて進行
し、最終的にはかなり低いCO平衡に達するが、
この真空脱炭処理の間において温度低下が生じた
場合には、これを補償するための加熱を行う必要
がある。 （発明が解決しようとする問題点） そこで、加熱を行う必要が生じた場合には例え
ば電極を用いて加熱することとなるが、従来の通
常の取鍋内における電極加熱では、壁部の耐火物
にハイアルミナ系やMg−Cr系のものを使用した
り、Ｃ含有量の多いMgO−Ｃ系のものを使用し
たりしているため、前者のＣを含まないハイアル
ミナ系やMg−Cr系の耐火物を使用したものでは
加熱時において溶損が大きくなり、とくにスラグ
ラインでの侵食が大になるという問題点を有し、
また後者のＣ含有量の多いMgO−Ｃ系の耐火物
を使用したものでは溶鋼中の炭素量が増加し、炭
素量の低減には限界があり、Ｃ含有量は0.009〜
0.015重量％が限度であるという問題点を有して
いた。 この発明は上述した従来の問題点に着目してな
されたもので、炭素含有量の極めて少ない極低炭
素鋼を低コストで製造することが可能である極低
炭素鋼の製造方法を提供することを目的としてい
る。 ［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） この発明による極低炭素鋼（ただし、この発明
では純鉄、合金鋼、ステンレス鋼などを含む）の
製造方法は、減圧（ないしは真空を含む。）下で
加熱精錬をすることにより極炭素鋼を製造するに
際し、容器壁部の耐火物として炭素含有量が３〜
７重量％でかつMgO系が50重量％以上であるも
のを使用し、スラグの塩基度（CaO／SiO2）が
1.5〜10でかつスラグ中のMgO量が５〜25重量％
である範囲に調整して精錬するようにしたことを
特徴としている。 この発明による極低炭素鋼の製造に使用される
精錬容器としては、例えば電極加熱方式の電気炉
や取鍋などが使用され、減圧下ないし真空下にお
いて精錬に供される。 そして、前記の電気炉や取鍋などの壁部の耐火
物としては、炭素含有量が３〜７重量％でかつ
MgO系が50重量％以上であるものが使用される。
ここで、耐火物中の炭素含有量を３〜７重量％と
したのは、炭素含有量が３重量％よりも少ない場
合にはスポーリングが発生しやすくなつて加熱に
耐えないものとなり、耐用寿命が低下するためで
あり、７重量％よりも多い場合には溶鋼中への炭
素の移行が多くなり、溶鋼中の炭素量を低減でき
なくなるためである。また、使用される耐火物は
MgO系が50重量％以上であり、その他のSiO2、
AI2O3、Cr2O3、CaO系…等々のものを含むもの
が使用される。この場合、MgO系が50重量％よ
りも少ないときには、耐火物中のＣが溶鋼中へ移
行して炭素量の低減に限界をもらすので好ましく
ない。 また、この発明においては、スラグの塩基度
（CaO／SiO2）を1.5〜10の範囲に規定するように
しているが、この理由は、上記塩基度が1.5より
も小さいとMgOとSiO2とが反応して耐火物を侵
食し、壁部の耐用寿命を低下するためであり、ま
た、上記塩基度が10よりも大きくなるとスラグの
融点が上昇して操業に支障をきたすためである。 さらに、スラグ中のMgO量が５〜25重量％の
範囲にあるようにしたのは、スラグ中に所要量の
MgOを含有させることによつて耐火物中のMgO
の侵食を防止し、かつまたスラグの塩基度を上記
の値に確保できるようにするためである。 このような耐火物およびスラグ塩基度等の規制
によつて極低炭素鋼の製造が低コストで可能とな
り、軟質磁性材料、快削磁性材料およびその他極
低炭素合金鋼やステンレス鋼などの極低炭素材料
の製造に適用される。 （実施例） 第１表に示す化学成分の純鉄を溶製するに際
し、第２表に示す仕様の電極加熱式取鍋（“IF”
と称することもある）を使用して精錬を行つた。
おいては純鉄と称されるものを含む。）を製造す
るのに利用される極低炭素鋼の製造方法に関する
ものである。 （従来の技術） 極低炭素鋼は、リレー用鉄心、ヨーク、継鉄な
どの軟質磁性材料として使用されるが、このよう
な用途においては保磁力Hcを下げるために含有
炭素量を極低量にする必要がある。従来、このよ
うな極低炭素鋼を製造するに際しては、大気溶解
炉を用いて脱炭を行う方法が採用されていたが、
この場合には耐火物の溶損が著しいため、脱炭に
は限界があつた。また、大気溶解であるために能
率が悪く、コストの上昇をもたらすという問題点
もあつた。そこで、減圧下（ないしは真空下）に
設置した容器内で脱ガス精錬を行ういわゆる真空
脱炭法が採用されることも試みられている。 従来このような真空脱炭法による極低炭素鋼の
製造は、減圧下におけるＣ−Ｏ反応に従つて進行
し、最終的にはかなり低いCO平衡に達するが、
この真空脱炭処理の間において温度低下が生じた
場合には、これを補償するための加熱を行う必要
がある。 （発明が解決しようとする問題点） そこで、加熱を行う必要が生じた場合には例え
ば電極を用いて加熱することとなるが、従来の通
常の取鍋内における電極加熱では、壁部の耐火物
にハイアルミナ系やMg−Cr系のものを使用した
り、Ｃ含有量の多いMgO−Ｃ系のものを使用し
たりしているため、前者のＣを含まないハイアル
ミナ系やMg−Cr系の耐火物を使用したものでは
加熱時において溶損が大きくなり、とくにスラグ
ラインでの侵食が大になるという問題点を有し、
また後者のＣ含有量の多いMgO−Ｃ系の耐火物
を使用したものでは溶鋼中の炭素量が増加し、炭
素量の低減には限界があり、Ｃ含有量は0.009〜
0.015重量％が限度であるという問題点を有して
いた。 この発明は上述した従来の問題点に着目してな
されたもので、炭素含有量の極めて少ない極低炭
素鋼を低コストで製造することが可能である極低
炭素鋼の製造方法を提供することを目的としてい
る。 ［発明の構成］ （問題点を解決するための手段） この発明による極低炭素鋼（ただし、この発明
では純鉄、合金鋼、ステンレス鋼などを含む）の
製造方法は、減圧（ないしは真空を含む。）下で
加熱精錬をすることにより極炭素鋼を製造するに
際し、容器壁部の耐火物として炭素含有量が３〜
７重量％でかつMgO系が50重量％以上であるも
のを使用し、スラグの塩基度（CaO／SiO2）が
1.5〜10でかつスラグ中のMgO量が５〜25重量％
である範囲に調整して精錬するようにしたことを
特徴としている。 この発明による極低炭素鋼の製造に使用される
精錬容器としては、例えば電極加熱方式の電気炉
や取鍋などが使用され、減圧下ないし真空下にお
いて精錬に供される。 そして、前記の電気炉や取鍋などの壁部の耐火
物としては、炭素含有量が３〜７重量％でかつ
MgO系が50重量％以上であるものが使用される。
ここで、耐火物中の炭素含有量を３〜７重量％と
したのは、炭素含有量が３重量％よりも少ない場
合にはスポーリングが発生しやすくなつて加熱に
耐えないものとなり、耐用寿命が低下するためで
あり、７重量％よりも多い場合には溶鋼中への炭
素の移行が多くなり、溶鋼中の炭素量を低減でき
なくなるためである。また、使用される耐火物は
MgO系が50重量％以上であり、その他のSiO2、
AI2O3、Cr2O3、CaO系…等々のものを含むもの
が使用される。この場合、MgO系が50重量％よ
りも少ないときには、耐火物中のＣが溶鋼中へ移
行して炭素量の低減に限界をもらすので好ましく
ない。 また、この発明においては、スラグの塩基度
（CaO／SiO2）を1.5〜10の範囲に規定するように
しているが、この理由は、上記塩基度が1.5より
も小さいとMgOとSiO2とが反応して耐火物を侵
食し、壁部の耐用寿命を低下するためであり、ま
た、上記塩基度が10よりも大きくなるとスラグの
融点が上昇して操業に支障をきたすためである。 さらに、スラグ中のMgO量が５〜25重量％の
範囲にあるようにしたのは、スラグ中に所要量の
MgOを含有させることによつて耐火物中のMgO
の侵食を防止し、かつまたスラグの塩基度を上記
の値に確保できるようにするためである。 このような耐火物およびスラグ塩基度等の規制
によつて極低炭素鋼の製造が低コストで可能とな
り、軟質磁性材料、快削磁性材料およびその他極
低炭素合金鋼やステンレス鋼などの極低炭素材料
の製造に適用される。 （実施例） 第１表に示す化学成分の純鉄を溶製するに際
し、第２表に示す仕様の電極加熱式取鍋（“IF”
と称することもある）を使用して精錬を行つた。
【表】
【表】
すなわち、電気炉で溶製した鋼中のＣ含有量が
0.2重量％である状態で出鋼したのち第２表に示
す使用の取鍋内に移し、真空脱ガス処理を行つて
溶鋼中の炭素量を0.0023〜0.0030重量％にした。
そして、この処理の間における温度の低下を電極
加熱により補つた。この結果、得られた純鉄中の
Ｃ含有量は0.003〜0.004重量％であつた。またＨ
含有量は0.0002重量％以下、Ｏ含有量は0.005〜
0.006重量％の範囲にあり、著しく品質の安定し
たものであつた。 （比較例） 第１表に示す化学成分の純鉄を溶鋼するに際
し、第３表に示す仕様の電極加熱式取鍋を用いて
精錬を行つた。
0.2重量％である状態で出鋼したのち第２表に示
す使用の取鍋内に移し、真空脱ガス処理を行つて
溶鋼中の炭素量を0.0023〜0.0030重量％にした。
そして、この処理の間における温度の低下を電極
加熱により補つた。この結果、得られた純鉄中の
Ｃ含有量は0.003〜0.004重量％であつた。またＨ
含有量は0.0002重量％以下、Ｏ含有量は0.005〜
0.006重量％の範囲にあり、著しく品質の安定し
たものであつた。 （比較例） 第１表に示す化学成分の純鉄を溶鋼するに際
し、第３表に示す仕様の電極加熱式取鍋を用いて
精錬を行つた。
【表】
そこで、前記実施例と同様にして真空脱ガス処
理を行つて溶鋼中の炭素量を0.0023〜0.0030重量
％にしたのちこの処理の間における温度の低下を
電極加熱により補つた。この結果、得られた純鉄
中のＣ含有量は0.02〜0.03重量％であつた。また
Ｈ含有量は0.0002重量％〜0.0003重量％、Ｏ含有
量は0.0008〜0.022重量％であつて若干のばらつ
きがあると共に上記実施例の場合よりも高い値を
示した。 ［発明の効果］ 以上説明してきたように、この発明による極低
炭素鋼の製造方法によれば、減圧下で加熱精錬を
することにより極低炭素鋼を製造するに際し、容
器壁部の耐火物として炭素含有量が３〜７重量％
でかつMgO系が50重量％以上であるものを使用
し、スラグの塩基度（CaO／SiO2）が1.5〜10で
かつスラグ中のMgO量が５〜25重量％である範
囲に調整して精錬するようにしたから、耐火物の
溶損を著しく低下させて前記耐火物中からの炭素
の移行をおさえることが可能であるため、炭素量
が著しく少ない極低炭素鋼を得ることが可能であ
り、また極低炭素鋼の品質を安定したものとする
ことができると共に、出鋼間隔の短縮化も可能で
あり、製造コストをかなり低減することができる
という非常に優れた効果がもたらされる。
理を行つて溶鋼中の炭素量を0.0023〜0.0030重量
％にしたのちこの処理の間における温度の低下を
電極加熱により補つた。この結果、得られた純鉄
中のＣ含有量は0.02〜0.03重量％であつた。また
Ｈ含有量は0.0002重量％〜0.0003重量％、Ｏ含有
量は0.0008〜0.022重量％であつて若干のばらつ
きがあると共に上記実施例の場合よりも高い値を
示した。 ［発明の効果］ 以上説明してきたように、この発明による極低
炭素鋼の製造方法によれば、減圧下で加熱精錬を
することにより極低炭素鋼を製造するに際し、容
器壁部の耐火物として炭素含有量が３〜７重量％
でかつMgO系が50重量％以上であるものを使用
し、スラグの塩基度（CaO／SiO2）が1.5〜10で
かつスラグ中のMgO量が５〜25重量％である範
囲に調整して精錬するようにしたから、耐火物の
溶損を著しく低下させて前記耐火物中からの炭素
の移行をおさえることが可能であるため、炭素量
が著しく少ない極低炭素鋼を得ることが可能であ
り、また極低炭素鋼の品質を安定したものとする
ことができると共に、出鋼間隔の短縮化も可能で
あり、製造コストをかなり低減することができる
という非常に優れた効果がもたらされる。
Claims (1)
- １ 減圧下で加熱精錬をすることにより極低炭素
鋼を製造するに際し、容器壁部の耐火物として炭
素含有量が３〜７重量％でかつMgO系が50重量
％以上であるものを使用し、スラグの塩基度
（CaO／SiO2）が1.5〜10でかつスラグ中のMgO
量が５〜25重量％である範囲に調整して精錬する
ことを特徴とする極低炭素鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60035140A JPS61194108A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 極低炭素鋼の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60035140A JPS61194108A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 極低炭素鋼の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61194108A JPS61194108A (ja) | 1986-08-28 |
| JPH0440410B2 true JPH0440410B2 (ja) | 1992-07-02 |
Family
ID=12433604
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60035140A Granted JPS61194108A (ja) | 1985-02-22 | 1985-02-22 | 極低炭素鋼の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61194108A (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10325955A1 (de) * | 2003-06-07 | 2004-12-23 | Sms Demag Ag | Verfahren und Anlage zum Erzeugen von Stahlprodukten mit bester Oberflächenqualität |
| CN102061351B (zh) * | 2010-12-21 | 2012-08-08 | 南阳汉冶特钢有限公司 | 一种采用vd+lf+vd工艺生产低碳、超低碳钢的方法 |
| CN102719615B (zh) * | 2012-06-26 | 2013-11-20 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 一种原料纯铁用钢的冶炼方法 |
| CN102864279B (zh) * | 2012-09-29 | 2014-08-27 | 莱芜钢铁集团有限公司 | 在lf精炼过程加氮的方法 |
| CN108193018B (zh) * | 2017-12-25 | 2019-06-28 | 南京钢铁股份有限公司 | 一种lf精炼炉生产低碳低硫钢防增碳方法 |
-
1985
- 1985-02-22 JP JP60035140A patent/JPS61194108A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61194108A (ja) | 1986-08-28 |
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