JPH0441267B2 - - Google Patents
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- JPH0441267B2 JPH0441267B2 JP61030462A JP3046286A JPH0441267B2 JP H0441267 B2 JPH0441267 B2 JP H0441267B2 JP 61030462 A JP61030462 A JP 61030462A JP 3046286 A JP3046286 A JP 3046286A JP H0441267 B2 JPH0441267 B2 JP H0441267B2
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- F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
- F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
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- F24F3/1423—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant with a moving bed of solid desiccants, e.g. a rotary wheel supporting solid desiccants
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- F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
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- F24F2006/146—Air-humidification, e.g. cooling by humidification by forming water dispersions in the air using nozzles using pressurised water for spraying
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- F24F2203/1068—Rotary wheel comprising one rotor
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- F24F2203/10—Rotary wheel
- F24F2203/1084—Rotary wheel comprising two flow rotor segments
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- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Central Air Conditioning (AREA)
- Air Conditioning Control Device (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の技術分野〕
本発明は、室内外の熱量差に基づき居室からの
排熱回収を行なう全熱交換機のロータの駆動制御
方式の改良に関する。
排熱回収を行なう全熱交換機のロータの駆動制御
方式の改良に関する。
〔発明の技術的背景とその問題点〕
一般に全熱交換機においては、外気冷房時にロ
ータによる圧力損失を避けるためにバイパスダン
パを有するものが当初多用されていたが、近年で
は、設置面積が大きくなることおよび初期コスト
が大となることの理由により、バイパスダンパを
有しない形式のものが多くなつてきている。
ータによる圧力損失を避けるためにバイパスダン
パを有するものが当初多用されていたが、近年で
は、設置面積が大きくなることおよび初期コスト
が大となることの理由により、バイパスダンパを
有しない形式のものが多くなつてきている。
第５図は従来のこの種の全熱交換機を有する制
御装置を示すもので、全熱交換機１は、排風機
２、これと連動する給風機３、蓄熱材４を有する
ロータ５、外気用センサ６、および排気用センサ
７を備えており、入力部８、演算部９、外気冷房
判断部１０、および出力部１１を有する全熱交換
機コントローラ１２で制御され、真夏の冷房時お
よび真冬の暖房時には、居室１３の使用時に給排
風機２，３およびロータ５を同時に稼働させる排
熱回収運転がなされるようになつている。
御装置を示すもので、全熱交換機１は、排風機
２、これと連動する給風機３、蓄熱材４を有する
ロータ５、外気用センサ６、および排気用センサ
７を備えており、入力部８、演算部９、外気冷房
判断部１０、および出力部１１を有する全熱交換
機コントローラ１２で制御され、真夏の冷房時お
よび真冬の暖房時には、居室１３の使用時に給排
風機２，３およびロータ５を同時に稼働させる排
熱回収運転がなされるようになつている。
この場合、居室１３からの排気は、蓄湿材兼用
の蓄熱材４を通過する際に保有熱量が吸収され、
蓄熱材４に吸収された熱量は、ロータ５の回転に
より給気側で放熱される。
の蓄熱材４を通過する際に保有熱量が吸収され、
蓄熱材４に吸収された熱量は、ロータ５の回転に
より給気側で放熱される。
ところで、居室１３の負荷は、一年を通して熱
発生を行なう人間、機械の内部発生と、季節によ
り熱の流れ方向が変化する外壁負荷、換気負荷と
から構成されており、日本のように四季の変化が
ある地域では、冷房期と暖房期との境の中間期に
おいては、内部発熱を換気負荷で相殺することが
可能となる。これを利用し、前記全熱交換機１の
給排風機２，３を運転させたままロータ５を停止
させることで外気を冷房熱源として利用するのが
外気冷房である。
発生を行なう人間、機械の内部発生と、季節によ
り熱の流れ方向が変化する外壁負荷、換気負荷と
から構成されており、日本のように四季の変化が
ある地域では、冷房期と暖房期との境の中間期に
おいては、内部発熱を換気負荷で相殺することが
可能となる。これを利用し、前記全熱交換機１の
給排風機２，３を運転させたままロータ５を停止
させることで外気を冷房熱源として利用するのが
外気冷房である。
この外気冷房時においては、外気は一般に適切
な状態となつていないのが通例であるため、第５
図に示すように排気ダンパ１４、給気ダンパ１
５、還気ダンパ１６、およびこれらの連動機構１
７を有する外気冷房ダンパ１８により、居室温度
と設定室温との差に応じ目的の外気混合比になる
ように外気量が制御される。そしてこの混合給気
は、居室温度と設定室温との差に応じ冷水弁１９
により制御される冷水コイル２０、同様に居室湿
度で制御される加湿装置２１、および送風機２２
を有する空気調和機２３を介し居室１３に送気さ
れる。
な状態となつていないのが通例であるため、第５
図に示すように排気ダンパ１４、給気ダンパ１
５、還気ダンパ１６、およびこれらの連動機構１
７を有する外気冷房ダンパ１８により、居室温度
と設定室温との差に応じ目的の外気混合比になる
ように外気量が制御される。そしてこの混合給気
は、居室温度と設定室温との差に応じ冷水弁１９
により制御される冷水コイル２０、同様に居室湿
度で制御される加湿装置２１、および送風機２２
を有する空気調和機２３を介し居室１３に送気さ
れる。
居室１３に送気された給気は、内部発熱負荷を
吸収して昇温するとともに、喫煙等のために汚染
され、還風機２４により全熱交換機１側に排気さ
れる。
吸収して昇温するとともに、喫煙等のために汚染
され、還風機２４により全熱交換機１側に排気さ
れる。
なお第５図において符号２５は温湿度センサで
ある。
ある。
以上の構成を有する従来の全熱交換機制御装置
においては、外気冷房時にロータ５を停止したま
まで給排風しているため、居室１３からの汚染排
気が蓄熱材４の一部分のみを通過することにな
り、この受風部に居室１３のほこり、雑菌、煙草
のやに等が集中的に付着し、蓄熱材４が短期間で
使用不能になつてしまうという問題がある。
においては、外気冷房時にロータ５を停止したま
まで給排風しているため、居室１３からの汚染排
気が蓄熱材４の一部分のみを通過することにな
り、この受風部に居室１３のほこり、雑菌、煙草
のやに等が集中的に付着し、蓄熱材４が短期間で
使用不能になつてしまうという問題がある。
本発明はかかる現況に鑑みなされたもので、蓄
熱材の汚染を均一化し、点検、交換周期を延長し
て保守費を軽減できる全熱交換機制御装置を提供
することを目的とする。
熱材の汚染を均一化し、点検、交換周期を延長し
て保守費を軽減できる全熱交換機制御装置を提供
することを目的とする。
本発明は、外気冷房時における居室の汚染物質
蓄積量を算出し、その算出結果に基づきロータを
間欠運転して蓄熱材の汚染が均一化されるように
したことを特徴とする。
蓄積量を算出し、その算出結果に基づきロータを
間欠運転して蓄熱材の汚染が均一化されるように
したことを特徴とする。
以下本発明の一実施例を第１図を参照して説明
する。
する。
図において符号１は、排風機２、これと連動す
る給風機３、蓄熱材４を有するロータ５、外気用
センサ６、および排気用センサ７を備えた全熱交
換機であり、この全熱交換機１は、入力部８、演
算部９、積算部２６、外気冷房判断部１０、間欠
判定部２７、連動処理部２８、および出力部１１
を有する全熱交換機コントローラ１２で制御され
るようになつている。
る給風機３、蓄熱材４を有するロータ５、外気用
センサ６、および排気用センサ７を備えた全熱交
換機であり、この全熱交換機１は、入力部８、演
算部９、積算部２６、外気冷房判断部１０、間欠
判定部２７、連動処理部２８、および出力部１１
を有する全熱交換機コントローラ１２で制御され
るようになつている。
前記全熱交換機１の隣接位置には、第１図に示
すように外気冷房時に開度制御される外気冷房ダ
ンパ１８が設置されている。この外気冷房ダンパ
１８は、排気ダンパ１４、給気ダンパ１５、還気
ダンパ１６、およびこれらの連動機構１７を備え
ており、外気冷房時に各ダンパ１４，１５，１６
の開度が制御され、居室温度と設定室温との差に
応じ目的の外気混合比になるよう外気量が調節さ
れるようになつている。そしてこの外気冷房ダン
パ１８で得られる混合給気は、居室温度と設定室
温との差に応じ冷水弁１９により制御される冷水
コイル２０、同様に居室湿度で制御される加湿装
置２１、および送風機２２を有する空気調和機２
３を介し居室１３に送気され、居室１３からの排
気は、還風機２４により全熱交換機１側に排気さ
れるようになつている。
すように外気冷房時に開度制御される外気冷房ダ
ンパ１８が設置されている。この外気冷房ダンパ
１８は、排気ダンパ１４、給気ダンパ１５、還気
ダンパ１６、およびこれらの連動機構１７を備え
ており、外気冷房時に各ダンパ１４，１５，１６
の開度が制御され、居室温度と設定室温との差に
応じ目的の外気混合比になるよう外気量が調節さ
れるようになつている。そしてこの外気冷房ダン
パ１８で得られる混合給気は、居室温度と設定室
温との差に応じ冷水弁１９により制御される冷水
コイル２０、同様に居室湿度で制御される加湿装
置２１、および送風機２２を有する空気調和機２
３を介し居室１３に送気され、居室１３からの排
気は、還風機２４により全熱交換機１側に排気さ
れるようになつている。
なお第１図において符号２５は温湿度センサ、
２９は給気用センサ、trは排気温度、taは外気温
度、tsは給気温度、xrは排気絶対湿度、xaは外気
絶対湿度、xsは給気絶対湿度、irは排気エンタル
ピ、iaは外気エンタルピ、isは給気エンタルピ、
hrは排気相対温度、haは外気相対温度、hsは給気
相対温度である。
２９は給気用センサ、trは排気温度、taは外気温
度、tsは給気温度、xrは排気絶対湿度、xaは外気
絶対湿度、xsは給気絶対湿度、irは排気エンタル
ピ、iaは外気エンタルピ、isは給気エンタルピ、
hrは排気相対温度、haは外気相対温度、hsは給気
相対温度である。
次に作用について説明する。
全熱交換機１は、外気用センサ６で求められる
外気エンタルピiaおよび外気温度taと温湿度セン
サ２５で求められる排気温度（すなわち室温）tr
とが所定範囲内にない場合には、居室１３の使用
スケジユールに連動して排風機２、給風機３、お
よびロータ５を駆動し熱回収運転を行なう。
外気エンタルピiaおよび外気温度taと温湿度セン
サ２５で求められる排気温度（すなわち室温）tr
とが所定範囲内にない場合には、居室１３の使用
スケジユールに連動して排風機２、給風機３、お
よびロータ５を駆動し熱回収運転を行なう。
また、外気エンタルピia等が外気冷房可能な状
態にある場合には、居室１３の使用スケジユール
に給排風機２，３のみを連動させロータ５は停止
状態で外気冷房運転を行なう。
態にある場合には、居室１３の使用スケジユール
に給排風機２，３のみを連動させロータ５は停止
状態で外気冷房運転を行なう。
以上までの操作は従来の装置と同一であり、本
実施例では以下の点に特徴を有する。
実施例では以下の点に特徴を有する。
すなわち、全熱交換機コントローラ１２では、
センサ６，２５の計測値および関連機器の運転状
態が入力部８に入力されると、ここで平滑化、工
学単位変換等の処理が行なわれ、次いで演算部９
において、温度、相対湿度から公知の方法で絶対
湿度、エンタルピの演算が行なわれる。
センサ６，２５の計測値および関連機器の運転状
態が入力部８に入力されると、ここで平滑化、工
学単位変換等の処理が行なわれ、次いで演算部９
において、温度、相対湿度から公知の方法で絶対
湿度、エンタルピの演算が行なわれる。
この演算結果は、外気冷房判断部１０で前述の
ような条件判定が行なわれ、この結果は連動処理
部２８経由で出力部１１に与えられ、給排風機
２，３およびロータ５の発信が行なわれる。
ような条件判定が行なわれ、この結果は連動処理
部２８経由で出力部１１に与えられ、給排風機
２，３およびロータ５の発信が行なわれる。
本実施例では、外気冷房判断部１０において外
気冷房可能であることが判定されたならば、入力
部８、演算部９経由で求められた居室１３の給排
気の絶対湿度差xx−xsと、外気冷房ダンパ１８の
連動機構１７のダンパ開度から求められる混合比
ｒとから、汚染物質の積算量がΣ（xr−xs）・ｒと
して積算部２６で求められ、その積算量が設定値
を超えると間欠判定部２７で判定された場合に
は、連動処理部２８から間欠運転指示が出力部１
１に与えられ、ロータ５は所定の回転角だけ寸動
することになる。
気冷房可能であることが判定されたならば、入力
部８、演算部９経由で求められた居室１３の給排
気の絶対湿度差xx−xsと、外気冷房ダンパ１８の
連動機構１７のダンパ開度から求められる混合比
ｒとから、汚染物質の積算量がΣ（xr−xs）・ｒと
して積算部２６で求められ、その積算量が設定値
を超えると間欠判定部２７で判定された場合に
は、連動処理部２８から間欠運転指示が出力部１
１に与えられ、ロータ５は所定の回転角だけ寸動
することになる。
第２図は本実施例における運転状態を示すもの
で、第２図ａは熱回収運転の状態を示し、給排風
機およびロータは居室の使用スケジユールと連動
している。なお、外気冷房ダンパは最小取入量と
なつており、空気調和機は予熱予冷運転のために
居室のスケジユールより前に運転されている。
で、第２図ａは熱回収運転の状態を示し、給排風
機およびロータは居室の使用スケジユールと連動
している。なお、外気冷房ダンパは最小取入量と
なつており、空気調和機は予熱予冷運転のために
居室のスケジユールより前に運転されている。
第２図ｂは、従来装置における外気冷房時の運
転状態を示し、外気冷房ダンパの開度が変動して
もロータは停止したままとなつている。
転状態を示し、外気冷房ダンパの開度が変動して
もロータは停止したままとなつている。
第２図ｃは、本実施例における外気冷房時の運
転状態を示し、外気冷房ダンパの開度等により決
定された可変の間隔でロータは間欠運転されてい
る。
転状態を示し、外気冷房ダンパの開度等により決
定された可変の間隔でロータは間欠運転されてい
る。
次に、ロータの間欠運転の時間幅を決定するア
ルゴリズムについて説明する。
ルゴリズムについて説明する。
一般に、ほこりや喫煙による居室の汚染物質量
は、居室内の人員の数に比例している。
は、居室内の人員の数に比例している。
一方、居室内の空調負荷は、顕熱部と潜熱部と
に分けて考えると、潜熱は主として人の呼気に起
因するため人員の数に比例する。また顕熱は、内
部機器発熱、人体発熱および外壁からの伝熱、扉
の開閉等による外部侵入熱からなり、外気の影響
による部分と居室人員による部分との和と考えら
れる。
に分けて考えると、潜熱は主として人の呼気に起
因するため人員の数に比例する。また顕熱は、内
部機器発熱、人体発熱および外壁からの伝熱、扉
の開閉等による外部侵入熱からなり、外気の影響
による部分と居室人員による部分との和と考えら
れる。
本実施例においては、居室内の汚染物質の濃度
が空調負荷の潜熱の増分に比例することに着目
し、特別な装置を用いることなく汚染物質の蓄積
量を求めている。
が空調負荷の潜熱の増分に比例することに着目
し、特別な装置を用いることなく汚染物質の蓄積
量を求めている。
以下第３図を参照してこれを説明する。
第３図は湿り空気線図であり、図中Ｒ点（tr，
xr，ir，hr）は居室の排気の状態、Ａ点（ta，xa，
ia，ha）は外気の状態、Ｓ点（ts，xs，is，hs）は
給気の状態を示す。
xr，ir，hr）は居室の排気の状態、Ａ点（ta，xa，
ia，ha）は外気の状態、Ｓ点（ts，xs，is，hs）は
給気の状態を示す。
居室の排気Ｒは、外気と外気冷房ダンパで混合
されてＭ点の状態となり、冷水コイルでさらに冷
却されて給気Ｓとなる。この給気Ｓは居室に送風
され、内部顕熱負荷（tr−ts）および潜熱負荷
（xr−xs）が加わつて再びＲの状態になる。
されてＭ点の状態となり、冷水コイルでさらに冷
却されて給気Ｓとなる。この給気Ｓは居室に送風
され、内部顕熱負荷（tr−ts）および潜熱負荷
（xr−xs）が加わつて再びＲの状態になる。
ここで、外気混合比ｒは（MR／AR）であり、
ダンパ開度から一義的に求められる。ダンパ開度
をαとすると、排気比、すなわち外気混合比はｒ
＝ｆ（α）として求められる。
ダンパ開度から一義的に求められる。ダンパ開度
をαとすると、排気比、すなわち外気混合比はｒ
＝ｆ（α）として求められる。
したがつて、時間θでの汚染物質の蓄積量は∫
（xr−xs）・ｆ（α）dθとなり、居室の潜熱負荷に
比例している。
（xr−xs）・ｆ（α）dθとなり、居室の潜熱負荷に
比例している。
ここで、ｘ＝ｇ（ｔ，ｈ）と表現すると、前式
は∫（ｇ（tr，hr）−ｇ（ts，hs））・ｆ（α）dθと
な
り、居室の温湿度、給気温湿度、および外気冷房
ダンパの開度により間欠運転時間が計算できるこ
とになる。
は∫（ｇ（tr，hr）−ｇ（ts，hs））・ｆ（α）dθと
な
り、居室の温湿度、給気温湿度、および外気冷房
ダンパの開度により間欠運転時間が計算できるこ
とになる。
なお、ロータ５を寸動させる場合、場合によつ
ては寸動させた結果一回転して同じ蓄熱材４の位
置が排気受風部にくることも考えられるが、これ
は寸動の運転継続時間の調整を、第１図に示す連
動処理部２８でマニアル設定できるようにしてお
き、調整運転時に適当な位置にくるようにすれば
よい。
ては寸動させた結果一回転して同じ蓄熱材４の位
置が排気受風部にくることも考えられるが、これ
は寸動の運転継続時間の調整を、第１図に示す連
動処理部２８でマニアル設定できるようにしてお
き、調整運転時に適当な位置にくるようにすれば
よい。
しかして、全熱交換機１の外気冷房時に、汚染
物質の排出量に見合つた時間間隔でロータ５を寸
動させることにより、蓄熱材４の汚染を均一化し
て点検、交換回数を大幅に低減できる。
物質の排出量に見合つた時間間隔でロータ５を寸
動させることにより、蓄熱材４の汚染を均一化し
て点検、交換回数を大幅に低減できる。
また、ロータ５の運転時間とともに外気冷房時
の寸動回数を積算し許容限度管理を行なうことに
より、適切な保守指標を提示することができる。
の寸動回数を積算し許容限度管理を行なうことに
より、適切な保守指標を提示することができる。
なお前記実施例においては、居室の汚染濃度を
潜熱負荷の増分で推定する場合について説明した
が、日本のように冷房期、暖房期があり、その間
の中間期において外気冷房を行なう場合において
は、この時期は外気の影響による外壁負荷が内部
発熱に比して少なくなつているため、近似的に潜
熱負荷に代えて顕熱負荷を使用することも可能で
ある。すなわち、この方法は、汚染物質の量を∫
（tr−ts）・ｆ（α）dθとするものである。一般のビ
ル空調システムにおいては、管理上給排気温度を
計測している場合が多いので、この方法は湿度セ
ンサの設置が不要であり、よりコスト低減を図る
ことができる。
潜熱負荷の増分で推定する場合について説明した
が、日本のように冷房期、暖房期があり、その間
の中間期において外気冷房を行なう場合において
は、この時期は外気の影響による外壁負荷が内部
発熱に比して少なくなつているため、近似的に潜
熱負荷に代えて顕熱負荷を使用することも可能で
ある。すなわち、この方法は、汚染物質の量を∫
（tr−ts）・ｆ（α）dθとするものである。一般のビ
ル空調システムにおいては、管理上給排気温度を
計測している場合が多いので、この方法は湿度セ
ンサの設置が不要であり、よりコスト低減を図る
ことができる。
また、一般に事務所ビルのように居室使用中は
人の出入はあるがほぼ一定と見做せる場合もあ
る。この場合は潜熱増加分（xr−xs）＝一定であ
り、ダンパ開度のみの変数として∫f（α）dθで間
欠時間を決定することもできる。
人の出入はあるがほぼ一定と見做せる場合もあ
る。この場合は潜熱増加分（xr−xs）＝一定であ
り、ダンパ開度のみの変数として∫f（α）dθで間
欠時間を決定することもできる。
さらに前記外気ダンパ開度は、居室の室温trと
設定室温tsとの偏差Δtにより比例制御されている
ので、ダンパ開度ではなく、∫f（tr−ts）dθ、すな
わち居室の排気温度の設定値との偏差を積分する
ことでも制御できる。
設定室温tsとの偏差Δtにより比例制御されている
ので、ダンパ開度ではなく、∫f（tr−ts）dθ、すな
わち居室の排気温度の設定値との偏差を積分する
ことでも制御できる。
ただしこの場合は、外気取入量制御は最少外気
取入量の制限値があるため、外気取入量コントロ
ーラの制御をシミユレートする必要がある。
取入量の制限値があるため、外気取入量コントロ
ーラの制御をシミユレートする必要がある。
以下これを第４図を参照して説明する。
外気冷房ダンパは、外気冷房時には第４図ａに
示すように、設定室温tsと居室温度trとの差（tr
−ts）により冷水弁の開度がfgeと動作するのに
先んじて、abdeと動作するようになつている。
なお、熱回収時はabcであり、最少開度のみを確
保する。
示すように、設定室温tsと居室温度trとの差（tr
−ts）により冷水弁の開度がfgeと動作するのに
先んじて、abdeと動作するようになつている。
なお、熱回収時はabcであり、最少開度のみを確
保する。
一方、ダンパ開度と送風量との間には、一般に
ダンパの形状から第４図ｂに示すような特性があ
る。したがつて、この場合は、第１図において全
熱交換機コントローラ１２の入力部８に、外気冷
房判定用の外気用センサ６から得られる外気温度
ta、外気湿度haと、温湿度センサ２５または排気
用センサ７から得られる排気温度trとをそれぞれ
入力し、演算部９で第４図ｃを一式内挿法等で計
算するための表を用意し係数を求めることで、容
易に汚染量相当の間欠運転を行なう制御装置が実
現できる。
ダンパの形状から第４図ｂに示すような特性があ
る。したがつて、この場合は、第１図において全
熱交換機コントローラ１２の入力部８に、外気冷
房判定用の外気用センサ６から得られる外気温度
ta、外気湿度haと、温湿度センサ２５または排気
用センサ７から得られる排気温度trとをそれぞれ
入力し、演算部９で第４図ｃを一式内挿法等で計
算するための表を用意し係数を求めることで、容
易に汚染量相当の間欠運転を行なう制御装置が実
現できる。
以上説明したように本発明は、外気冷房時にお
ける居室の汚染物質蓄積量を算出し、その算出結
果に基づきロータを間欠運転するようにしている
ので、蓄熱材の汚染を均一化して点検、交換回数
を大幅に低減できる。
ける居室の汚染物質蓄積量を算出し、その算出結
果に基づきロータを間欠運転するようにしている
ので、蓄熱材の汚染を均一化して点検、交換回数
を大幅に低減できる。
第１図は本発明の一実施例を示す構成図、第２
図ａは熱回収期における各部の動作を示すタイミ
ングチヤート、同図ｂは従来装置の外気冷房期に
おける各部の動作を示すタイミングチヤート、同
図ｃは第１図に示す装置の外気冷房期における各
部の動作を示すタイミングチヤート、第３図は湿
り空気線図上での空気の状態変化を示すグラフ、
第４図ａは外気冷房ダンパの制御図、同図ｂはダ
ンパ開度と送風量との関係を示すグラフ、同図ｃ
は本発明のための変換図、第５図は従来例を示す
構成図である。 １……全熱交換機、２……排風機、３……給風
機、４……蓄熱材、５……ロータ、６……外気用
センサ、７……排気用センサ、１２……全熱交換
機コントローラ、１３……居室、１８……外気冷
房ダンパ、２３……空気調和機、２５……温湿度
センサ、２９……給気用センサ。
図ａは熱回収期における各部の動作を示すタイミ
ングチヤート、同図ｂは従来装置の外気冷房期に
おける各部の動作を示すタイミングチヤート、同
図ｃは第１図に示す装置の外気冷房期における各
部の動作を示すタイミングチヤート、第３図は湿
り空気線図上での空気の状態変化を示すグラフ、
第４図ａは外気冷房ダンパの制御図、同図ｂはダ
ンパ開度と送風量との関係を示すグラフ、同図ｃ
は本発明のための変換図、第５図は従来例を示す
構成図である。 １……全熱交換機、２……排風機、３……給風
機、４……蓄熱材、５……ロータ、６……外気用
センサ、７……排気用センサ、１２……全熱交換
機コントローラ、１３……居室、１８……外気冷
房ダンパ、２３……空気調和機、２５……温湿度
センサ、２９……給気用センサ。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 蓄熱材を有するロータ、このロータを介して
外気を取入れる給風機、および居室からの排風を
ロータを介して外部に排出する排風機をそれぞれ
有する全熱交換機と、外気冷房時に外気と居室か
らの排気との混合を調節して所定の外気混合比を
得る外気冷房ダンパと、居室の汚染物質蓄積量を
算出する算出手段と、前記全熱交換機のロータを
回転駆動する駆動手段と、外気冷房時において、
前記算出手段からの算出結果に基づき駆動手段に
よりロータを間欠運転する手段を備えたことを特
徴とする全熱交換機制御装置。 ２ 算出手段は、居室給排気の潜熱変化検出手段
と外気混合比検出手段、および両検出手段の出力
に基いて居室の汚染物質蓄積量を算出する手段と
からなることを特徴とする特許請求の範囲第１項
記載の全熱交換機制御装置。 ３ 算出手段は、居室の排気温度検出手段と設定
室温検出手段、および両検出手段の出力に基いて
居室の汚染物質蓄積量を算出する手段とからなる
ことを特徴とする特許請求の範囲第１項記載の全
熱交換機制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61030462A JPS62190347A (ja) | 1986-02-14 | 1986-02-14 | 全熱交換機制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61030462A JPS62190347A (ja) | 1986-02-14 | 1986-02-14 | 全熱交換機制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62190347A JPS62190347A (ja) | 1987-08-20 |
| JPH0441267B2 true JPH0441267B2 (ja) | 1992-07-07 |
Family
ID=12304551
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61030462A Granted JPS62190347A (ja) | 1986-02-14 | 1986-02-14 | 全熱交換機制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62190347A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5559519B2 (ja) * | 2009-11-30 | 2014-07-23 | アズビル株式会社 | 空調負荷推定装置および空調負荷推定方法 |
| JP7129281B2 (ja) * | 2018-08-29 | 2022-09-01 | 鹿島建設株式会社 | デシカント空調機 |
-
1986
- 1986-02-14 JP JP61030462A patent/JPS62190347A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62190347A (ja) | 1987-08-20 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |