JPH0442090B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0442090B2 JPH0442090B2 JP14521285A JP14521285A JPH0442090B2 JP H0442090 B2 JPH0442090 B2 JP H0442090B2 JP 14521285 A JP14521285 A JP 14521285A JP 14521285 A JP14521285 A JP 14521285A JP H0442090 B2 JPH0442090 B2 JP H0442090B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- leveling
- folding wrinkles
- continuous hot
- dip galvanized
- mild steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Straightening Metal Sheet-Like Bodies (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
本発明は、連続溶融亜鉛めつき軟鋼板のレベリ
ング方法に関し、詳しくはレベリングによつてた
たみじわ状表面欠陥（以下、単にたたみじわとい
う。）が発生しない連続溶融亜鉛めつき軟鋼板の
レベリング方法に関する。 （従来の技術） 一般に、連続溶融亜鉛めつき法による溶融亜鉛
めつき軟鋼板は、冷延鋼板を再結晶焼鈍し、亜鉛
浴に浸漬した後、降伏点伸びの減少による加工時
のストレツチヤー・ストレインの発生防止、低降
伏点化による加工性の向上、及び形状の修正を目
的としてスキンパス圧延又はレベリング（レベラ
ー掛け）が行なわれる。 上記した目的を達成する観点のみからすれば、
スキンパス圧延によるのが望ましいが、しかし、
これによれば、ワークロールに亜鉛が付着し、こ
れが原因となつて、鋼板に押し傷と称される表面
欠陥が多発すると共に、亜鉛めつき層が押しつぶ
される結果、表面光沢が劣化し、商品価値が低減
する問題がある。これに対して、レベリングによ
れば、スキンパス圧延におけるような押し傷の発
生や表面光沢の低下はないが、レベリングが鋼板
の連続的なロール曲げであるために、鋼板に導入
される塑性歪が不均一となり、所謂たたみじわが
発生する。 （発明の目的） 本発明者らは、上記した連続溶融亜鉛めつき軟
鋼板のレベリングにおけるたたみじわの発生の問
題を解決するために鋭意研究した結果、レベリン
グにおけるたたみじわの発生が圧下角度とレベラ
ー入出側平均引張応力に大きく依存していること
を見出し、更に、これらとたたみじわの発生につ
いて広範囲にわたる研究を行なつた結果、圧下角
度とレベラー入出側平均引張応力を従来知られて
いる値よりも大きい値とし、且つ、これらの間に
所定の関係を満足させることによつて、鋼板に導
入される塑性歪が均一となつて、たたみじわが発
生しないことを見出して、本発明に至つたもので
ある。 従つて、本発明は、たたみじわが発生しない連
続溶融亜鉛めつき軟鋼板のレベリング方法を提供
することを目的とする。 （発明の構成） 本発明は、連続溶融亜鉛めつき軟鋼板のレベリ
ング方法において、圧下角度をθ゜、レベラー入出
側平均引張応力をσkgf／mm2とするとき、 （θ−4.6）（σ＋0.93）≧20 なる条件を満足するようにレベリングすることを
特徴とする。 レベリングにおいて発生するたたみじわは、元
来、レベリングする連続溶融亜鉛めつき軟鋼板に
降伏点伸びが存在することに起因する。降伏点伸
びは、再結晶焼鈍後にも106個程度存在するとい
われている転位をＣ、Ｎ等の侵入型元素が固着
し、可動転位を消滅させるために出現する。この
ように、降伏点伸びの潜在する材料をレベラー掛
けするとき、ロールによる曲げ、曲げ戻し過程で
不均一な歪が導入されるため、不均一な腰折れ現
象、即ち、たたみじわが生じるのである。 上記から明らかなように、鋼にTi、Nb等の強
炭窒化物形成元素を添加すれば、Ｃ及びＮが炭窒
化物を形成して固定されることとなるので、再結
晶焼鈍後に転位を固着する固溶Ｃ及びＮが存在せ
ず、従つて、可動転位が残留する。この結果、か
かる強炭窒化物形成元素添加鋼板の場合は、基本
的に降伏点伸びが潜在しないので、ワークロール
による連続的な曲げや曲げ戻しを受けるレベリン
グにおいて、たたみじわ発生しない。 従つて、本発明によるレベリング方法は、Ti
及びNb等の強炭窒化物形成元素を添加しない一
般的な連続溶融亜鉛めつき軟鋼板を対象とし、従
つて、かかる連続溶融亜鉛めつき軟鋼板は、通
常、 Ｃ 0.08％以下、 Si 0.05％以下、 Mn 0.4％以下、 Ｐ 0.05％以下、 Al 0.10％以下、及び 残部鉄及び不可避的不純物よりなる。但し、本発
明において、上記固溶Ｃ及びＮを完全に固定する
に足りない量のTi及びNbを含むことは許容され
る。 かかる連続溶融亜鉛めつき軟鋼板は、上記化学
成分組成を有する鋼を溶製し、これを素材として
常法に従つて冷間圧延鋼板とし、連続溶融亜鉛め
つきすることにより得られる。 連続溶融亜鉛めつき設備にて再結晶焼鈍し、亜
鉛浴に浸漬後、レベリングを行なつたときのレベ
リング条件、即ち、第１図に示すように、第１の
ワークロール１及び第２のワークロールに鋼板３
を通板して連続ロール曲げを行なう際の第２のワ
ークロールへの侵入角度として規定される圧下角
度θ゜とレベラー入出側平均引張応力σkgf／mm2に対
するたたみじわの発生の有無の関係を第２図に示
す。本発明によれば、圧下角度とレベラー入出側
平均引張応力との函数によつて、レベリングにお
けるたたみじわの発生の有無が規定される。 本発明に従つて、 （θ−4.6）（σ＋0.93）≧20 なる領域Ａにてレベリングを行なうときは、たた
みじわが実質的に発生せず、良好な表面品質の鋼
板を得ることができる。 連続溶融亜鉛めつき軟鋼板の材質、平坦度等を
考慮して、安定に良好な表面品質を有する鋼板を
得るために、本発明においては、特に、 （θ−6.6）（σ＋0.66）≧20 であることが好ましい。 このように、レベリング条件を規制することに
よつて、鋼板のロールに対するなじみがよく、塑
性歪が均一に導入されるために、レベリングにお
いてたたみじわが発生しないものとみられる。更
に、本発明の方法に従つてレベリングを行なうと
き、降伏点伸びも減少させることができる。 しかし、 （θ−1.6）（σ＋1.05）≧20且つ （θ−4.6）（σ＋0.93）＜20 なる領域Ｂおいては、たたみじわが明瞭に発生す
る。この領域では、レベリングによつて鋼板に導
入される塑性歪が不均一であるので、たたみじわ
が発生するとみられる。 尚、領域Ｃ、即ち （θ−1.6）（σ＋1.05）≦20 においてレベリングを行なうときは、たたみじわ
を実用上、目立たない程度に抑えることができる
が、塑性歪の導入量が少ない結果、鋼板に降伏点
伸びが残留するので、加工性の向上や、加工時の
ストレツチヤー・ストレインの防止を達成するこ
とができない。 （発明の効果） 以上のように、本発明の方法によれば、連続溶
融亜鉛めつき軟鋼板を所定の圧下角度及びレベラ
ー入出側平均引張応力に関して所定の条件下にレ
ベリングを行なうことによつて、たたみじわが発
生せず、良好な表面品質を有する鋼板を得ること
ができる。 （実施例） 以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本
発明はこれら実施例によつて何ら限定されるもの
ではない。 実施例 第１表に示す化学組成を有する軟鋼板用鋼１か
らなるスラブを仕上温度895℃、巻取温度720℃に
て熱間圧延し、板厚3.2mmの熱間圧延鋼板を得、
次いで、これを酸洗後、板厚1.2mmに冷間圧延し
た。この冷間圧延鋼板を通常の連続溶融亜鉛めつ
き設備にて再結晶焼鈍し、亜鉛浴に浸漬した後、
レベラー圧下角度θ（゜）及びレベラー入出側平
均引張応力σ（kgf／mm2）をそれぞれθ＝4.7〜
15.1゜、σ＝1.5〜6.0の範囲でレベリングを施し
た。 第３図にたたみじわの程度及び降伏点伸びに及
ぼす圧下角度及びレベラー入出側平均引張応力の
影響を示す。たたみじわの程度は、目視にてその
目立ちやすさに基づいて３段階にて評価した。評
価基準は以下のとおりである。 ◎：たたみじわが実質的に認められず、表面品
質が非常にすぐれている。 〇：たたみじわが認められても、実用上、何ら
支障がない。 ×：たたみじわが明瞭に認められるうえ、実用
上、支障となる。 △：たたみじわは発生しないが、腰折れ試験に
おいて腰折れが生じる。 第４図に上記評価の代表例は示す。Ａへ◎に、
Ｂは〇に、また、Ｃは×にそれぞれ対応する。 更に、第３図中に添字にて降伏点伸び（％）を
併せて示す。 例えば、σ＝1.5kgf／mm2である場合、θ＝10゜
とすれば、たたみじわが顕であり、θ＝4.7゜とす
れば、たたみじわの程度は良好となるが、降伏点
伸びが大きく、その結果、腰折れ試験における腰
折れが発生する。これに対して、θ＝15.1゜とす
るとき、たたみじわも発生せず、腰折れもない。
尚、腰折れ試験は、直径60mmの丸棒に試験片を巻
きつけた際の腰折れの発生の有無にて評価した。 実施例 ２ 表に示す化学組成を有する軟鋼板用鋼２，３及
び４からなるスラブをそれぞれ仕上温度Ar3点以
上、巻取温度700〜720℃にて熱間圧延し、板厚
3.2mmの熱間圧延鋼板を得た。次いで、これらを
酸洗後、鋼２及び３については板厚1.2mmに、ま
た、鋼については板厚1.4mmにそれぞれ冷間圧延
した。これらの冷間圧延鋼板を通常の連続溶融亜
鉛めつき設備にて再結晶焼鈍し、亜鉛浴に浸漬し
た後、θ＝8.5〜15゜、σ＝1.5〜6.0kgf／mm2の範囲
でレベリングを施した。たたみじわの発生及びそ
の程度と腰折れ試験における腰折
ング方法に関し、詳しくはレベリングによつてた
たみじわ状表面欠陥（以下、単にたたみじわとい
う。）が発生しない連続溶融亜鉛めつき軟鋼板の
レベリング方法に関する。 （従来の技術） 一般に、連続溶融亜鉛めつき法による溶融亜鉛
めつき軟鋼板は、冷延鋼板を再結晶焼鈍し、亜鉛
浴に浸漬した後、降伏点伸びの減少による加工時
のストレツチヤー・ストレインの発生防止、低降
伏点化による加工性の向上、及び形状の修正を目
的としてスキンパス圧延又はレベリング（レベラ
ー掛け）が行なわれる。 上記した目的を達成する観点のみからすれば、
スキンパス圧延によるのが望ましいが、しかし、
これによれば、ワークロールに亜鉛が付着し、こ
れが原因となつて、鋼板に押し傷と称される表面
欠陥が多発すると共に、亜鉛めつき層が押しつぶ
される結果、表面光沢が劣化し、商品価値が低減
する問題がある。これに対して、レベリングによ
れば、スキンパス圧延におけるような押し傷の発
生や表面光沢の低下はないが、レベリングが鋼板
の連続的なロール曲げであるために、鋼板に導入
される塑性歪が不均一となり、所謂たたみじわが
発生する。 （発明の目的） 本発明者らは、上記した連続溶融亜鉛めつき軟
鋼板のレベリングにおけるたたみじわの発生の問
題を解決するために鋭意研究した結果、レベリン
グにおけるたたみじわの発生が圧下角度とレベラ
ー入出側平均引張応力に大きく依存していること
を見出し、更に、これらとたたみじわの発生につ
いて広範囲にわたる研究を行なつた結果、圧下角
度とレベラー入出側平均引張応力を従来知られて
いる値よりも大きい値とし、且つ、これらの間に
所定の関係を満足させることによつて、鋼板に導
入される塑性歪が均一となつて、たたみじわが発
生しないことを見出して、本発明に至つたもので
ある。 従つて、本発明は、たたみじわが発生しない連
続溶融亜鉛めつき軟鋼板のレベリング方法を提供
することを目的とする。 （発明の構成） 本発明は、連続溶融亜鉛めつき軟鋼板のレベリ
ング方法において、圧下角度をθ゜、レベラー入出
側平均引張応力をσkgf／mm2とするとき、 （θ−4.6）（σ＋0.93）≧20 なる条件を満足するようにレベリングすることを
特徴とする。 レベリングにおいて発生するたたみじわは、元
来、レベリングする連続溶融亜鉛めつき軟鋼板に
降伏点伸びが存在することに起因する。降伏点伸
びは、再結晶焼鈍後にも106個程度存在するとい
われている転位をＣ、Ｎ等の侵入型元素が固着
し、可動転位を消滅させるために出現する。この
ように、降伏点伸びの潜在する材料をレベラー掛
けするとき、ロールによる曲げ、曲げ戻し過程で
不均一な歪が導入されるため、不均一な腰折れ現
象、即ち、たたみじわが生じるのである。 上記から明らかなように、鋼にTi、Nb等の強
炭窒化物形成元素を添加すれば、Ｃ及びＮが炭窒
化物を形成して固定されることとなるので、再結
晶焼鈍後に転位を固着する固溶Ｃ及びＮが存在せ
ず、従つて、可動転位が残留する。この結果、か
かる強炭窒化物形成元素添加鋼板の場合は、基本
的に降伏点伸びが潜在しないので、ワークロール
による連続的な曲げや曲げ戻しを受けるレベリン
グにおいて、たたみじわ発生しない。 従つて、本発明によるレベリング方法は、Ti
及びNb等の強炭窒化物形成元素を添加しない一
般的な連続溶融亜鉛めつき軟鋼板を対象とし、従
つて、かかる連続溶融亜鉛めつき軟鋼板は、通
常、 Ｃ 0.08％以下、 Si 0.05％以下、 Mn 0.4％以下、 Ｐ 0.05％以下、 Al 0.10％以下、及び 残部鉄及び不可避的不純物よりなる。但し、本発
明において、上記固溶Ｃ及びＮを完全に固定する
に足りない量のTi及びNbを含むことは許容され
る。 かかる連続溶融亜鉛めつき軟鋼板は、上記化学
成分組成を有する鋼を溶製し、これを素材として
常法に従つて冷間圧延鋼板とし、連続溶融亜鉛め
つきすることにより得られる。 連続溶融亜鉛めつき設備にて再結晶焼鈍し、亜
鉛浴に浸漬後、レベリングを行なつたときのレベ
リング条件、即ち、第１図に示すように、第１の
ワークロール１及び第２のワークロールに鋼板３
を通板して連続ロール曲げを行なう際の第２のワ
ークロールへの侵入角度として規定される圧下角
度θ゜とレベラー入出側平均引張応力σkgf／mm2に対
するたたみじわの発生の有無の関係を第２図に示
す。本発明によれば、圧下角度とレベラー入出側
平均引張応力との函数によつて、レベリングにお
けるたたみじわの発生の有無が規定される。 本発明に従つて、 （θ−4.6）（σ＋0.93）≧20 なる領域Ａにてレベリングを行なうときは、たた
みじわが実質的に発生せず、良好な表面品質の鋼
板を得ることができる。 連続溶融亜鉛めつき軟鋼板の材質、平坦度等を
考慮して、安定に良好な表面品質を有する鋼板を
得るために、本発明においては、特に、 （θ−6.6）（σ＋0.66）≧20 であることが好ましい。 このように、レベリング条件を規制することに
よつて、鋼板のロールに対するなじみがよく、塑
性歪が均一に導入されるために、レベリングにお
いてたたみじわが発生しないものとみられる。更
に、本発明の方法に従つてレベリングを行なうと
き、降伏点伸びも減少させることができる。 しかし、 （θ−1.6）（σ＋1.05）≧20且つ （θ−4.6）（σ＋0.93）＜20 なる領域Ｂおいては、たたみじわが明瞭に発生す
る。この領域では、レベリングによつて鋼板に導
入される塑性歪が不均一であるので、たたみじわ
が発生するとみられる。 尚、領域Ｃ、即ち （θ−1.6）（σ＋1.05）≦20 においてレベリングを行なうときは、たたみじわ
を実用上、目立たない程度に抑えることができる
が、塑性歪の導入量が少ない結果、鋼板に降伏点
伸びが残留するので、加工性の向上や、加工時の
ストレツチヤー・ストレインの防止を達成するこ
とができない。 （発明の効果） 以上のように、本発明の方法によれば、連続溶
融亜鉛めつき軟鋼板を所定の圧下角度及びレベラ
ー入出側平均引張応力に関して所定の条件下にレ
ベリングを行なうことによつて、たたみじわが発
生せず、良好な表面品質を有する鋼板を得ること
ができる。 （実施例） 以下に実施例を挙げて本発明を説明するが、本
発明はこれら実施例によつて何ら限定されるもの
ではない。 実施例 第１表に示す化学組成を有する軟鋼板用鋼１か
らなるスラブを仕上温度895℃、巻取温度720℃に
て熱間圧延し、板厚3.2mmの熱間圧延鋼板を得、
次いで、これを酸洗後、板厚1.2mmに冷間圧延し
た。この冷間圧延鋼板を通常の連続溶融亜鉛めつ
き設備にて再結晶焼鈍し、亜鉛浴に浸漬した後、
レベラー圧下角度θ（゜）及びレベラー入出側平
均引張応力σ（kgf／mm2）をそれぞれθ＝4.7〜
15.1゜、σ＝1.5〜6.0の範囲でレベリングを施し
た。 第３図にたたみじわの程度及び降伏点伸びに及
ぼす圧下角度及びレベラー入出側平均引張応力の
影響を示す。たたみじわの程度は、目視にてその
目立ちやすさに基づいて３段階にて評価した。評
価基準は以下のとおりである。 ◎：たたみじわが実質的に認められず、表面品
質が非常にすぐれている。 〇：たたみじわが認められても、実用上、何ら
支障がない。 ×：たたみじわが明瞭に認められるうえ、実用
上、支障となる。 △：たたみじわは発生しないが、腰折れ試験に
おいて腰折れが生じる。 第４図に上記評価の代表例は示す。Ａへ◎に、
Ｂは〇に、また、Ｃは×にそれぞれ対応する。 更に、第３図中に添字にて降伏点伸び（％）を
併せて示す。 例えば、σ＝1.5kgf／mm2である場合、θ＝10゜
とすれば、たたみじわが顕であり、θ＝4.7゜とす
れば、たたみじわの程度は良好となるが、降伏点
伸びが大きく、その結果、腰折れ試験における腰
折れが発生する。これに対して、θ＝15.1゜とす
るとき、たたみじわも発生せず、腰折れもない。
尚、腰折れ試験は、直径60mmの丸棒に試験片を巻
きつけた際の腰折れの発生の有無にて評価した。 実施例 ２ 表に示す化学組成を有する軟鋼板用鋼２，３及
び４からなるスラブをそれぞれ仕上温度Ar3点以
上、巻取温度700〜720℃にて熱間圧延し、板厚
3.2mmの熱間圧延鋼板を得た。次いで、これらを
酸洗後、鋼２及び３については板厚1.2mmに、ま
た、鋼については板厚1.4mmにそれぞれ冷間圧延
した。これらの冷間圧延鋼板を通常の連続溶融亜
鉛めつき設備にて再結晶焼鈍し、亜鉛浴に浸漬し
た後、θ＝8.5〜15゜、σ＝1.5〜6.0kgf／mm2の範囲
でレベリングを施した。たたみじわの発生及びそ
の程度と腰折れ試験における腰折
【表】
＊ ppm単位
れの有無を第５図に示す。尚、図において、各記
号は左より鋼２，３及び４を示す。 以上のように、本発明に規定するθ及びσの範
囲でレベリングを行なうとき、鋼板には実質的に
たたみじわが発生しないか、発生しても極めて軽
微であつて、実用上、何ら問題とならない。しか
し、前述したように、レベリング前の連続溶融亜
鉛めつき軟鋼板材質や鋼板の平坦度を考慮すれ
ば、図示したように、 （θ−6.6）（σ＋0.66）≧20 なる条件を満足するようにレベリングを施すこと
によつて、安定した水準にて、たたみじわがな
く、引張品質のすぐれた鋼板を得ることができる
ことが理解される。
れの有無を第５図に示す。尚、図において、各記
号は左より鋼２，３及び４を示す。 以上のように、本発明に規定するθ及びσの範
囲でレベリングを行なうとき、鋼板には実質的に
たたみじわが発生しないか、発生しても極めて軽
微であつて、実用上、何ら問題とならない。しか
し、前述したように、レベリング前の連続溶融亜
鉛めつき軟鋼板材質や鋼板の平坦度を考慮すれ
ば、図示したように、 （θ−6.6）（σ＋0.66）≧20 なる条件を満足するようにレベリングを施すこと
によつて、安定した水準にて、たたみじわがな
く、引張品質のすぐれた鋼板を得ることができる
ことが理解される。
第１図はレベリングにおける圧下角度θを示す
図、第２図は圧下角度θ゜とレベラー入出側平均引
張応力σkgf／mm2に対するたたみじわの発生の有
無の関係を示すグラフ、第３図は実施例１に基づ
いて第２図の関係を示すグラフ、第４図はたたみ
じわの程度を例示するための鋼板の表面の顕微鏡
写真、第５図は実施例２に基づいて第２図の関係
を示すグラフである。 １及び２……ワークロール、３……鋼板。
図、第２図は圧下角度θ゜とレベラー入出側平均引
張応力σkgf／mm2に対するたたみじわの発生の有
無の関係を示すグラフ、第３図は実施例１に基づ
いて第２図の関係を示すグラフ、第４図はたたみ
じわの程度を例示するための鋼板の表面の顕微鏡
写真、第５図は実施例２に基づいて第２図の関係
を示すグラフである。 １及び２……ワークロール、３……鋼板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続溶融亜鉛めつき軟鋼板のレベリング方法
において、圧下角度をθ゜、レベラー入出側平均引
張応力をσkgf／mm2とするとき、 （θ−4.6）（σ＋0.93）≧20 なる条件を満足するようにレベリングすることを
特徴とする連続溶融亜鉛めつき軟鋼板のレベリン
グ方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14521285A JPS626717A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 連続溶融亜鉛めつき軟鋼板のレベリング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14521285A JPS626717A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 連続溶融亜鉛めつき軟鋼板のレベリング方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS626717A JPS626717A (ja) | 1987-01-13 |
| JPH0442090B2 true JPH0442090B2 (ja) | 1992-07-10 |
Family
ID=15379966
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14521285A Granted JPS626717A (ja) | 1985-07-01 | 1985-07-01 | 連続溶融亜鉛めつき軟鋼板のレベリング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS626717A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN1045545C (zh) * | 1994-12-23 | 1999-10-13 | 清华大学 | 分离碳60、碳70的高效固定相的制造方法 |
-
1985
- 1985-07-01 JP JP14521285A patent/JPS626717A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS626717A (ja) | 1987-01-13 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP1498507B1 (en) | Cold-rolled steel sheet and galvanized steel sheet having excellent strain age hardenability and method of producing the same | |
| JP2005528519A5 (ja) | ||
| JP5099126B2 (ja) | 軟質ブリキ鋼板及びその製造方法 | |
| JP2759517B2 (ja) | 曲げ加工性にすぐれる高張力浴融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPS631374B2 (ja) | ||
| JPH0442090B2 (ja) | ||
| JPH0657337A (ja) | 成形性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| KR20030090972A (ko) | 용융아연도금강판의 제조방법 | |
| JPH0441620A (ja) | 高強度溶融亜鉛メッキ鋼板の製造方法 | |
| JPH0142329B2 (ja) | ||
| JP3371670B2 (ja) | 加工性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP2778429B2 (ja) | 焼付硬化性を有する高強度鋼板の製造方法 | |
| JP3710357B2 (ja) | ロール成形性に優れた溶融金属めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0580528B2 (ja) | ||
| JP3134919B2 (ja) | ロール成形性に優れた溶融めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0257128B2 (ja) | ||
| JP2719910B2 (ja) | プレス加工性にすぐれた軟質熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH05339643A (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0257131B2 (ja) | ||
| JPH11229085A (ja) | 耐時効性に優れた塗装焼付硬化型冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JPH03111519A (ja) | 高ｒ値を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3383019B2 (ja) | 連続焼鈍による加工後の耐食性に優れた非時効性軟質表面処理原板の製造方法 | |
| JPH062069A (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JPH0696748B2 (ja) | 硬質溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH0525949B2 (ja) |