JPH0442114A - コンパクトなズームレンズ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ｊＬＪＬ上二五月±１ 本発明は、コンパクトなズームレンズに関するものであ
り、更に詳しくはズームレンズ内蔵型レンズシャッター
カメラ等に用いるズームレンズ非球面するものである。

交』等砒投董一 ズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラのコンパク
ト化，低コスト化を達成するために、撮影レンズのコン
パクト化，低コスト化が要望されている．ズーミングに
際するレンズの移動量も含め、レンズ系をコンパクト化
するには、各レンズ群の屈折力を強くする必要があるが
、性能を維持しながら屈折力を強くしていくのはレンズ
枚数を増加させる方向であるといえる．一方、低コスト
化のためにはレンズ枚数を削減するのが効果的である．
このように、レンズ系のコンパクト化と低コスト化には
相反する要素が多分に含まれているのである。

尚、レンズ枚数を少なくして低コスト化のみを狙ったも
のとして、例えば特開昭６３−２７６０１３号，特開平
１−２４３０１１号，同２ー１８５１１号，同２ー５１
１１６号，同１ー３０７７１４号，同２ー６９１７号等
がある。このうち特開昭６３−２７６０１３号は、正負
の２成分ズームで非球面を用いることなく前群２枚（負
正）、後群２枚（正負）の４枚構成となっている。特開
平１−２４３０１１号では、４枚構成の２成分ズームで
前群中に非球面が１面用いられたものが提案されている
。特開平２−１８５１１号は、正負の２成分ズームで前
群３枚（正負正）、後群２枚（正負）の５枚構成で前・
後群中にそれぞれ少なくとも１面非球面が用いられてい
る。時開！２ー５１１１６号は、４〜５構成の正負の２
成分ズーム中の後群に片面が非球面のレンズが用いられ
ている。

が　　　　　よ　　と しかしながら、これらのズームレンズにおいては、性能
を維持したコンパクト化は達成されているとはいえない
。

そこで、本発明では高い光学性能を維持しながら、レン
ズ枚数が少なく低コスト、且つコンパクトなズームレン
ズを提供することを目的とする。

るための 上記目的を達成するため、本発明のズームレンズは、物
体側より順に正の屈折力を有する前群と負の屈折力を有
する後群との２成分から成り、前群と後群との間の空気
間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変化さ
せるズームレンズにおいて、前記前群及び後群共それぞ
れ２枚のレンズで構成され少なくとも１枚のレンズが両
面非球面のレンズであることを特徴としている。

前述の如く、一般にズームレンズにおいてコンパクト化
を図るためには、全長を短くし更に移動量も少なくする
必要がある。本発明のような正負の２成分ズームレンズ
においてこれを行い、且つ充分なバックフォーカスを確
保しようとすると、各群の屈折力を強くしなければなら
なくなる。結局、それによって収差が悪化してしまう傾
向が著しくなる。

本発明においては、この傾向を防ぐため上記のように前
後群共２枚のレンズで構成し少なくとも１枚の両面非球
面レンズを用いている。例えば、前群中量も物体側にあ
るレンズを両面非球面にした場合には、前面だけで抑え
きれなかった画面周辺部でのコマ収差を後面で補正して
いることになる。つまり、前群中量も物体側のレンズに
非球面を用いることによって、画面周辺部のコマ収差の
発生を防ぎ、両面非球面とすることによって、球面収差
を効果的に補正している。このように画面周辺部のコマ
収差の発生が防止されるのは、収差論的にいって絞りか
ら最も遠い前群中量も物体側のレンズに非球面を用いる
と軸外の光線に対して効果があるからである。結果とし
て、コマ収差の補正に効果があることになる。また、球
面収差が補正されるのは、レンズの光軸から遠い場所を
通る軸上光については、一方の非球面によって補正過剰
になりオーバー側に行ってしまうことがあっても、他方
の非球面によってこの光をアンダー側へ戻すことができ
るからである。このため、軸上及び軸外の球面収差を同
時に補正することができる。

また、後群中に両面非球面のレンズを用いた場合には、
一方の面で歪曲収差を補正し、他方の面で像面湾曲を補
正していることになる。特に後群中、絞りに近い方のレ
ンズに両面非球面のレンズを用いるのが好ましい。

このように非球面を効果的に多用する（両面が非球面の
レンズを用いる）ことによってレンズ系の構成枚数を大
幅に減らすことができる。例えば、３８−９０ｍｍとい
うスペックでは、従来７〜８枚のレンズで構成されてい
たものが、本発明によれば後述する実施例のように４枚
で構成することができるようになる。更に、レンズ全長
も従来に比べて５〜１ｏ■鳳短くすることが可能となる
。

前記前群中に非球面を用いた場合、該非球面のうち少な
くとも１面は次の条件式■を満足するものであるのが好
ましい。

条件式のは、非球面の最大有効径をＹ。８とするとき、
０．７Ｙ−ａ　！＜　ｙ　＜　Ｙ□８の任意の光軸垂直
方向高さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｅ（ｙ））　＜Ｏ・・・・・・■ここ
で、φ、：前群の屈折力 Ｎ　：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ°：非球面の像側媒質の屈折率 Ｘ（ｙ）　：非球面の面形状 Ｘ＠（ｙ）　：非球面の参照球面形状 但し、 ＋　ΣＡ　＋　ｙ　’ ≧２ ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａ、：非球面係数 ′？′二非二面球面軸曲率゛半径 である。

条件式のは、前群中の非球面が周辺はど正の屈折力が弱
く（負の屈折力が強く）なるということを意味し、球面
収差を補正するための条件である。

条件式■の上限をこえると、球面収差がズーム全域で補
正不足と゛なり、下限をこえると球面収差がズーム全域
で補正過剰となってしまう。

前記後群中に非球面を用いた場合、該非球面のうち少な
くとも１面は次の条件式■を満足するものであるのが好
ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹ。つとするとき、
ｏ、　８Ｙ＊、ｘ＜　ｙ＜　Ｙ、ｅ、の任意の光軸垂直
方向高さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｅ（ｙ））　＜　Ｏ・・・・・・■こ
こで、φ２：後群の屈折力 である。

条件式■は、後群中の非球面が周辺はど負の屈折力が弱
く（正の屈折力が強く）なるということを意味し、歪曲
収差と像面湾曲とをバランスよく補正するための条件で
ある。条件式■の上限をこえると、広角端における歪曲
収差が正の大きな値をとるようになり、下限をこえると
ズーム全域で像面が負の方向に湾曲する傾向が著しくな
ってしまう。

ペッツバール和を小さくし且つ諸収差を補正するために
はレンズの屈折力配置を物体側から順に負正−正負とす
ることが望ましい、この構成にすることによって、各群
の色収差が補正される。

全長をコンパクトにするためには、前後群共屈折力を強
くする必要があり、そのためには正の屈折力の前群は負
正の屈折力配置にして負の屈折力の後群は正負の屈折力
配置にするのがよい。

ズームレンズのコンパクト化を図りつつ、収差をとる（
性能を上げる）ためには、ズームレンズ中に少なくとも
３面の非球面を用いることが望ましい。

前群中の全ての非球面は次の条件式■を満足することが
望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｍａｙとするとき
、０（ｙ（０，７Ｙ、、、の任意の光軸垂直方向高さｙ
に対して、 ０、０３＜φビ（Ｎ’−Ｎ）・　□ ｙ −（Ｘ（ｙ）−Ｘｅ（ｙ））　＜　０．０１−−−−−
・■である。

条件式■の上限をこえると輪帯球面収差が負の大きな値
を持つようになり、絞り込みによるピント位置のずれが
問題となる。また、下限をこえると輪帯光束に対する球
面収差補正効果が過剰となり、他の諸収差と球面収差と
をバランスよく補正するのが困難となる。また、この場
合球面収差が波打ったような形になりやすくなる。

前群中に両面が非球面のレンズを用いた場合、一方の面
は次の条件式■を満たし、他方の面が次の条件式■を満
たすことが望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｌｌ、とするとき
、０．７Ｙ□、＜ｙ＜ｙ□８の任意の光軸垂直方向高さ
ｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｅ（ｙ））＜０・・・・・・■である
。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｓａｘとするとき
、０．７Ｙ、、、＜ｙ＜Ｙ、、、の任意の光軸垂直方向
高さｙに対して、 Ｏくφビ（Ｎ“−Ｎ）・　□ ｔｙ ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｅ（ｙ））　　＜　　０．０４−・”
■である。

前群中において、条件式■を満たすような非球面は周辺
はど正の屈折力が弱く（負の屈折力が強く）なるという
ことを意味している。　また、条件式■は３次の収差領
域の範囲で球面収差のアンダー側への倒れをオーバー側
へ補正するための条件である。このとき、レンズの光軸
から遠い場所を通る軸上光については補正過剰になって
しまいオーバー側へ行ってしまうことがあるので、この
光をアンダー側へ戻すために条件式■を満たすような周
辺はど正の屈折力が強く（負の屈折力が弱く）なる非球
面を他方の面に導入すればよいことになる。

また、望ましくは条件式■を満たす側の非球面の基準球
面からのずれ量は、条件式〇を満たす側の非球面の基準
球面からのずれ量より大きい方がよい。

後群中の全ての非球面は次の条件式〇を満足することが
望ましい。

条件式〇は、非球面の最大有効径をＹｌｌ＠Ｘとすると
き、ｏ＜ｙ＜ｏ、ａｙ、、、の任意の光軸垂直方向高さ
ｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘｅ（ｙ））　＜　０．０２・・・・・
・■である。

条件式■の上限をこえると広角端〜中間焦点距離領域の
中間画角帯において、正の歪曲収差及び像面湾曲の正偏
移傾向が大きくなる。また、下限をこえると中間焦点距
離領域〜望遠端で負の歪曲収差が大きくなり、加えて全
ズーム域で像面湾曲の負偏移傾向が著しくなる。

後群中に両面が非球面のレンズを用いた場合、一方の面
は次の条件式■（これは条件式■と同じ）を満たし、他
方の面は次の条件式■を満たすことが望ましい。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹａｍｗとするとき
、０．８Ｙａａ、＜　ｙ＜　Ｙｓ、ｘの任意の光軸垂直
方向高さｙに対して、 ・　（Ｘ（ｙ）−Ｘ暑（ｙ））　　＜　　ｏ　　・・・
・・・■である。

条件式■は、非球面の最大有効径をＹｓｓｘとするとき
、０．８Ｙ□ｘ＜ｙ＜Ｙ、ａｘの任意の光軸垂直方向高
さｙに対して、 ・（Ｘ（ｙ）−Ｘ・（ｙ））　＜　０．１０・・・・・
・■である。

後群中において、条件式■を満たすような非球面は周辺
はど負の屈折力が弱く（正の屈折力が強く）なるという
ことを意味している。これによって、広角端近辺での歪
曲収差を補正している。更にこのとき、条件式〇を満た
すような非球面を用いることによって像面湾曲を良好に
補正しているのである。

前群及び後群は次の条件式■、［相］を満足するように
構成されているのが望ましい。

ここで、 φ、：広角端における全系の屈折力 φＴ：望遠端における全系の屈折力 β　：ズーム比 但し、φ２＜０ β＝φｉｌ／φ１ である。

これらは、レンズ全長、ズーミングのための移動量、バ
ックフォーカス及び諸収差の補正状態を良好なバランス
に保つための条件である。

条件式■の下限をこえると、広角端でバックフォーカス
を適切な値（広角端の焦点距離の１５ｚ）に保つことが
困難となって、結局、後群レンズ径の増大を招いてしま
うことになる。また、上限をこえると、前群及び後群の
ズーミングによる移動量が過大となり鏡胴構成上不利に
なってしまう。

条件式［相］の下限をこえると、ペッツバール和が負の
大きな値をとるようになり、像面が正方向に著しく倒れ
てしまい、且つ広角端での歪曲収差が正の大きな値をと
るようになる。また、上限をこえると、ズーミングに伴
う前・後群間の間隔変化を大きくとることが必要となり
広角端において前・後群間が大きく離れるためにレンズ
全長の増大を招く。

次の条件式■、＠を満足することもレンズ全長。

ズーミングのための移動量、バックフォーカス及び諸収
差の補正状態を良好なバランスに保つために有効である
。

但し、φ２＜０ である。

条件式■は、広角端における全系の屈折力と前群の屈折
力との比を規定するものである０条件式■の上限をこえ
ると、前群屈折力が過大となり、前群中に非球面を用い
たとしても前群で発生する諸収差、特に球面収差の補正
が困難となる。また、下限をこえると、画面肩辺で下方
性のコマ収差が発生する傾向が著しくなる。

条件式＠は、広角端における全系の屈折力と後群の屈折
力との比を規定するものである。条件式＠の上限をこえ
ると、後群屈折力が過大となり、後群中に非球面を用い
たとしても後群で発生する諸収差、特に像面湾曲と歪曲
収差の補正が困難となる。また、下限をこえると画面肩
辺で下方性のコマ収差が発生する傾向が著しくなると共
に充分なバックフォーカスの確保が困難となる。

次の条件式＠を満足し、且つ条件式■を満足するような
りｄ領域（高分散）の硝材を前群の凹レンズに用いた場
合には色消しをする上で非常に有利である。

Ｎ、≦１゜６０　　・・・・−・＠ νｄ≦３５．０　　・・・・・・■ 但し、Ｎ、：硝材のｄ線に対する屈折率シイ：硝材のｄ
線に対するアツベ数 である。

例えば、前群の凹レンズに条件式［株］のシ、領域をこ
えるようなレンズを用いた場合には、前群中の凸レンズ
と凹レンズのν、が殆ど同じになってしまう、結局、色
消しをするためにはそれぞれの凸と凹の屈折力を上げな
ければならなくなるので、非球面を用いたとしても単色
の収差がとれないということになってしまう。

条件式＠及び■、又は次の条件式■を満たすような硝材
を凸レンズに用いた場合には、ペッツバール和が負に大
きくなることによって生じる正方向への像面の倒れを防
ぐことができる。

Ｈｄ≦１．５０　　・・・・・・■ もしその部分に条件式０及び［株］又は条件式■の上限
をこえるような高屈折率の硝材を用いた場合、ペッツバ
ール和が負の大きな値となる傾向が強くなる。このよう
な場合には、軸上と軸外のＭＴＦ値のベスト位置のマツ
チングが難しくなってしまう。

また、上記条件式＠■■で示されているような低屈折、
高分散の領域にあるものは、殆どがプラスチックである
。従って、これをレンズに用いた場合、レンズ系全体が
軽量化されるだけではなく低コスト化をも達成すること
ができ、量産に向いているという利点もある。

炎り九 以下、本発明に係るコンパクトなズームレンズの実施例
を示す。

但し、各実施例において、ｒ、〜ｒ８は物体側から数え
た面の曲率半径、ｄ、〜ｄ７は物体側がら数えた軸上面
間隔を示し、Ｎ１〜Ｎ４．シｉ〜シ４は物体側から数え
た各レンズのｄ線に対する屈折率、アツベ数を示す。ま
た、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯは開放Ｆナンバーを示
す。

尚、実施例中、曲率半径に＊印を付した面は非球面で構
成された面であることを示し、前記非球面の面形状（Ｘ
（ｙ））を表わす式で定義するものとする。

〈実施例１〉 ｆ”２９．０〜３９．３〜５３．３　　ＦＮＯ＝４．１
〜５．６〜７．６ｒｅ　　−３５，１５２ 弁」１【瑳１ ｒ、　：　ε＝０．２１６５６Ｘ　１０Ａ４＝０．１４
９２５Ｘ　１Ｏ−３ Ａａ＝０．１２７５４ｘ　１Ｏ−５ Ａ＊＝−０，１４２６９ｘ　１Ｏ−７ ｒ２　：　ε＝０．１１９２７Ｘ　１０Ａ４＝０．２５
９５２ｘ　１０−３ Ａａ＝０．２３５７４Ｘ　１Ｏ−５ Ａｓ＝０．１２１４６Ｘ　１０−’ ｒｓ　　：　　５　＝０．６１３５４ Ａ４＝０．３９０８２ｘ　１０−’ Ａａ：０．１７４５６Ｘ　１０−’ Ａ＊：０．２５８１６Ｘ　１０−” 〈実施例２〉 ｆ＝２９．０〜３９．３〜５３．３ １１（も葺−一軸」」ｌ！隔− ｒ、本−１８，９２５ Ｆ　ＮＯ＝　４．１〜５＝　６〜７．６履」ｂ菟　１」
２１数 Ａａ＝０．４７１４６Ｘ　１０−’ Ａｓ＝−０，１２０５４Ｘ　１０−丁 ｒ２　　：　　ｅ　：０．１２２０２Ｘ　１０Ａ、＝０
．３３６５５Ｘ　１Ｏ−３ Ａｅ”０．２２９５６Ｘ　１０−’ Ａ＊：０．１８４２０Ｘ　１０−’ ｒ５　：　ε；０．６６０２０ Ａ４＝０．２２３７１Ｘ　１Ｏ−４ Ａｓ＝０．１２０４２Ｘ　１０−” Ａ・＝０．１６８９１Ｘ　１０″＠ 〈実施例３〉 ｆ＝２９．０〜３９．３〜５３．３ ＦＮＯ＝３．６〜５．０〜６．７ ｒｌ　　：　　ｔ　：０．２２０３８Ｘ　１０Ａ＊＝０
．２２５５９ｘ　１Ｏ−３ ｄｙ　　１．１００　　Ｈａ １．７４４００ ４４、９３ ｒｓ　　−３９，１４８ 弁」１１傷Ｊし ｒｌ　　：　　ε＝−０，１２２４３ Ａ、＝０．８０９９２Ｘ１０−’ Ａｅ”０．１５３７１Ｘ１０−’ Ａａ＝−０，１５７２０ｘｉｏ−’ ｒ２　：　　ε；−０，５１５３６Ｘ　１０Ａ４：０．
２２１００Ｘ１０−” Ａａ”０．２３０９７Ｘ１０” Ａ、＝０．２８７６２ｘ　１０−’ ｒ５：　　ε＝−０，５０６０２Ｘ　１０Ａ４＝０．３
１８８８Ｘ１０−’ Ａｅ＝０．２１８０９ｘ　１０−’ Ａｓ”０．４４６８７Ｘ１０−” 〈実施例４〉 ｆ＝３６．２〜５３．０〜７７．５　　ＦＮＯ＝３．６
〜５．３〜７．８ｒ４訃−１２，３４２ ｒｌ　　：　　ε；０．９７６５５ Ａ４＝−０．３３４７４ｘ　１Ｏ−） Ａｓ＝−０，６０４２５Ｘ　１０−’ Ａ６＝０．１１２３６Ｘ　１０−’ Ａ？＝０．５６８３６Ｘ　１０−” Ａｓ＝−０，７５１２５Ｘ　１０−” ｌａ”−０，１４７２７Ｘ　１０−” Ａ、、＝−０，２１７６４ｘ　１０−目Ａ＋＋＝−０，
２６２９７Ｘ　１Ｏ−１２Ａ＋２＝−０，２９０８８Ｘ
１０−” ｒ２：　　ε＝Ｏ，１１１０３Ｘ　１０Ａ４＝−０，２
９９５３Ｘ１０−３ Ａｓ＝−０，５４１３２Ｘ１０−’ Ａｓ＝０．６４１０４Ｘ１０−’ ｄ３４．１３０　　Ｎ２１．５１７２８　　ν２６９．
６８Ａｖ”０．８３５４４Ｘ　１０−’ Ａ＠＝０．６２６７５Ｘ　１０−” Ａｍニー０．２０３５９Ｘ　１０−” Ａ＋ｓ”−０，２５６３９Ｘ　１０−目Ａ＋＋”−０，
２８９８４Ｘ　１Ｏ−Ｉ２Ａ＋２＝−０，３０９１７Ｘ
　１叶ｌ３ｒ１　：　ε＝０．１２９６５Ｘ　１０Ａ４
＝０．３４６３７Ｘ　１０−’ Ａｓ＝−０．２４９７３Ｘ１０−’ Ａｓ＝０．８７７６３ｘ　１０−’ Ａｖ＝０．１７２２８ｘ　１０−？ Ａｓ：０．１６０２４Ｘ　１０−” Ａ＊＝０．２９２４５Ｘ　１０−目 Ａ＋ｓ”−０，７０５２９Ｘ１０〜１２Ａ＋＋　ニー０
．１５１１３Ｘ　１０−”Ａ＋２＝−０，２０９５２Ｘ
　１Ｏ−１３ｒ５　：　ε＝０．９７４７８ Ａ、＝０．８１６４９Ｘ　１叶４ Ａｓ”Ｊ、５９９６９Ｘ　１Ｏ−５ Ａｓ＝０．５８７３６Ｘ１０−’ Ａｓ＝−０，６２１３１Ｘ１０−５ Ａａ：０．７２０１４Ｘ　１Ｏ−７ Ａｒ＝０．６３４４３Ｘ　１０−” Ａｍニー０．１１６６０Ｘ１０−” Ａａ＝−０，４３０４３ｘ　１Ｏ−ＩＩ’Ａ＋ｓニー０
．３９２５９Ｘ１０−” Ａ＋＋；−０，３６４２５Ｘ　１Ｏ−１２Ａ＋２＝−０
，３４６４３Ｘ１０−” ｒ２　　：　　ｅ　＝０．１２５１５Ｘ　１０Ａ、＝−
０，２９６８０ｘ　１叶３ Ａｓ＝−０，４４８４９Ｘ　１Ｏ−６ Ａａ＝０．７６９４３ｘ１０−ｓ Ａｙ：０．９４１０９Ｘ１０−’ Ａｓ＝０．６９８２３Ｘ１０−” Ａｓ”０．２３６４１Ｘ１０−” Ａ＋＠：０．９３３４９Ｘ　１０−” Ａ＋＋＝−０，１４３３８Ｘ１０−１２Ａ＋ａ＝−０，
２２６５８Ｘ１０−” ｒ４：　　ε＝０．１１８０４Ｘ　１０Ａ４＝０．３６
３９４Ｘ１０−’ Ａ、＝０．４４１５８ｘ　１Ｏ−７ ＡＩ＝−０，１８４２６Ｘ　１叶８ Ａｓ；−０，３５０５８Ｘ　１０−” Ａ＋＠＝−０，１５６３７Ｘ　１０−目Ａ＋＋”０．１
９８２１Ｘ　１Ｏ−１２ＡＩ２＝０．５９４２１Ｘ　１
０−１３〈実施例５〉 ｆ　＝３６．２〜５３．０〜７７．５　　Ｆ　５ｏ＝３
．６〜５．３〜７．８ｒａ　　−３４，６７８ 男ＩＩＬ係１ ｒｌ　　：　　Ｅ　＝０．９５６５８ Ａ４＝−０，３６０４６Ｘ１０−３ Ａ６＝−０，４５５９８Ｘ　１Ｏ−６ Ａｓ”０．１３９６４Ｘ　１０−’ Ａ７＝０．２５０１２ｘ　１Ｏ−７ Ａ、＝０．２３５３２ｘ　１Ｏ−１１ Ａ９”０．６４９９８Ｘ　１０−” Ａ＋ｒ”０．４０５１３Ｘ　１０−” Ａ目＝０．１９７５３Ｘ　１Ｏ−１２ Ａ＋ｆ０．３９０４６Ｘ　１０−” ｒ５　：　ε＝０．９７６７０ Ａ、＝Ｑ、７２７４７Ｘ　１０−’ Ａ６　＝−０，５０２８２ｘ　１叶５ Ａａ＝０．６１１９２ｘ　１０−１’ Ａγ；０．４２０３２Ｘ　１叶７ Ａ＠＝−０，２１１３９Ｘ　１０〜８ Ａ＊＝−０，５１８９４Ｘ　１０〜 Ａｔ　ｓ　＝−０，２０８０１Ｘ　１叶目ＡＩ＋＝０．
２２５５６×１０−＋２ Ａ＋２＝０．６５８１５Ｘ　１０−１３〈実施例６〉 ｆ　＝３９．３〜５８．５〜８６．６　　Ｆ　５ｏ＝３
．６〜５．４〜８．０ｍ１じ１ｉＪＬＬ面ＪＬＩＬ　　
履Ｊ訃１ｒｌ　　：　　ｅ　：０．１１２４３Ｘ　１０
Ａ４＝−０，１３３５２Ｘ　１Ｏ−３ Ａａニー０．２２３１９Ｘ　１０−” Ａｓニー０．１８５６４Ｘ　１０−’ Ａ＋ｓ＝０．２７７９１Ｘ　１Ｏ−９ Ａ＋２＝−０，２９７３２Ｘ　１０−”ｒ２　：　ε＝
０．１５７９８×１Ｏ Ａ４ニー０．９７１７６Ｘ　１０−’ Ａｓニー０．１８９６１Ｘ　１０−’ Ａ＊”０．２０９９０Ｘ　１０−” ヱ」山１敗 Ａ、自＝−０．５８５７２Ｘ１０弓會 Ａ、２＝−６，５００６１Ｘ　１Ｏ−１２ｒｓ　：　ε
＝０．９４５４１ Ａ４＝０．７０３８５Ｘ１０−’ Ａｓ：０．１７４３３Ｘ　１０−’ Ａｓ＝０．１３３４５Ｘ１Ｇ−’ Ａ＋５＝−０，２７７３１Ｘ　１０−”Ａ＋ｔ＝ｏ、１
８２５７Ｘ　１０−” ｒ６　：　ε＝０．９９５８６ Ａ４＝０．８７６３７ｘ　１０−１’ Ａｓ＝０．２７４９９Ｘ　１０−” Ａｓ”−０，３２２８５Ｘ　１０−・ Ａ＋ｓ”０．２３６７２Ｘ　１Ｏ−１２Ａ＋２＝−０，
１３１１６Ｘ１０−１３〈実施例７〉 ｆ　＝　３９．３〜５９．３〜７７゜６　　ＦＮＯ＝３
．６〜５．４〜７．１ｄ３４．５２３　　Ｎ２ １．５１６８０ ６４、２０ ｒ４ｍ−１１，６７５ ｒ＋　　：　　ｅ　：＋０．９１５５２Ａ、＝−０，７
４２４８Ｘ　１Ｏ−４ Ａａ”−０，４７７７０Ｘ　１０−’ Ａ＊＝−０，１１２０２Ｘ　１０−’ Ａ＋ｓ”０．２０４０１Ｘ　１０−” Ａ＋２＝−０，３８１８２Ｘ　１０−”ｒ−：　　ｔ：
　：０．１６５２１Ｘ　１０Ａ、＝０．３６９５９Ｘ　
１０−’ Ａａ：０．３６９０８Ｘ　１０−’ Ａ＠二０．５３７９４Ｘ　１０−” Ａ＋ｓ＝０．２５３８１Ｘ　１０−” Ａｌ１”−０，７４８５８Ｘ　１０−”ｒ５　：　ε＝
０．９７７７９ Ａ４：０．７１６６８Ｘ　１０−’ Ａａ＝０．２８８６５Ｘ　１０−’ Ａｓ＝０．６０８８４Ｘ　１０−＠ Ａ＋ｓ”−０，８４５２２Ｘ　１０−’ロＡ＋２＝０．
６０７７９Ｘ　１Ｇ−” ｒ６　：　ε＝０．９９２０２ Ａ４＝０．２１０７６Ｘ　１０−’ Ａｓ　＝０．７３６８３Ｘ　１０−’ Ａ＊＝０．８７１４９Ｘ　１０−” Ａｌ＊＝−０，９５７８３Ｘ　１０−”Ａ＋ａ＝−０，
１２３４５Ｘ　１０−１２〈実施例８〉 ｆ＝２９．０〜３９．３〜５３．３　　ＦＮＯ＝４．１
〜５．６〜７．６１、３０Ｏ １，７１７００ ４７、８８ ｒｓ　　−２７，０１４ 弁」１【葺ＪＬ ｒ２　：　ε＝０．１１８１３Ｘ　１０Ａａ＝０．２０
７２２ｘ　１Ｏ−３ Ａｅ＝０．５７５５４ｘ　１０−’ Ａａ＝０．１２５１０ｘ　１Ｏ−６ ｒｓ　　：　　ｅ　＝０．１６５８４ Ａ４＝０．９０７３５ｘ　ｔｏ−’ Ａｅ＝０．３３９５８ｘ　１０−’ Ａ＊：０．６９６８４Ｘ　１０−” ｒ６　：　ε＝０．１００２３Ｘ　１０Ａ、＝０．２６
１３１Ｘ　１０−’ Ａｅ＝−０，７９４３１Ｘ　１０−’ Ａｓ”−０，１３３０６Ｘ　１０−” 〈実施例９〉 ｆ＝２９．０〜３９．３〜５３．３　　Ｆｓｏ＝４．１
〜５．６〜７．６３６．２６７ 弁」Ｌ１葺１Ｃ ｒｌ　：　ε＝０．２３１１１Ｘ　１０Ａ４＝０．１１
２００Ｘ　１０−’ Ａａ＝０．８４６８７Ｘ　１０−’ Ａｓ”−０，１２４９１Ｘ　１０−” ｒ２　：　　Ｅ＝０．１１８０５Ｘ１（ＩＡ、＝０．２
７３１９Ｘ　１Ｏ−３ Ａｅ：０．２８５２３Ｘ　１Ｏ−５ Ａｓ＝０．１２０１７Ｘ　１０−” ｒｓ　：　ε＝０．６３６６７ Ａａ＝０．２４０３３ｘ　１０−’ Ａｅ：０．１１７６３Ｘ　ｌ１１６ ＡｓＪ、１００１３Ｘ　１０−’ ｒ）　：　　　ε　＝０．８４９６１ ＡＡ＝−０，４０５５５Ｘ　１Ｏ−６ Ａｓ＝−０，１９８７７Ｘ　１０−’ Ａ１１＝０．８１２４５Ｘ　１０−９ 第１図〜第９図は、前記実施例１〜９に対応するレンズ
構成図であり、図中の矢印は前記前群及び後群の最広角
端（Ｓ）から置型遠端（Ｌ）にかけての移動を模式的に
示している。

実施例１〜３は、いずれも物体側より順に物体側に凹の
負メニスカスレンズより成る！ｌレンズ及び両凸の正の
第２レンズから成る前群と、第３レンズ及び第４レンズ
から成る後群とから構成されている。前記第３レンズは
ノンパワーに近い正のレンズで構成され、また第４レン
ズは物体側に凹の負メニスカスレンズで構成されている
。尚、負の第ルンズの物体側の面及び像側の面並びに正
の第３レンズの物体側の面は非球面である。

実施例４及び５は、物体側より順に像側に凹の負メニス
カスレンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズ
から成る前群と、第３レンズ及び第４レンズから成る後
群とから構成されている。

前記第３レンズはノンパワーに近い正のレンズで構成さ
れ、また第４レンズは物体側に凹の負メニスカスレンズ
で構成されている。尚、負の第ルンズの物体側の面及び
像側の面、正の第２レンズの像側の面並びに正の第３レ
ンズの物体側の面は非球面である。

実施例６は、物体側より順に物体側に凸の負メニスカス
レンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、物体側に凹の正メニスカスレンズより成る
第３レンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズより成
る第４レンズから成る後群とから構成されている。尚、
負の第ルンズの物体側の面及び像側の面並びに正の第３
レンズの物体側の面及び像側の面は非球面である。

実施例７は、物体側より順に物体側に凸の負メニスカス
レンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、物体側に凹の正メニスカスレンズより成る
第３レンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズより成
る第４レンズがら成る後群とから構成されている。尚、
負の第１しンズの物体側の面、正の第２レンズの像側の
面並びに正の第３レンズの物体側の面及び像側の面は非
球面である。

実施例８は、物体側より順に物体側に凸の負メニスカス
レンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、物体側に凹の正メニスカスレンズより成る
第３レンズ及び物体側に凹ノ負メニスカスレンズより成
る第４レンズから成る後群とから構成されている。尚、
負の第ルンズの像側の面並びに正の第３レンズの物体側
の面及び像側の面は非球面である。

実施例９は、物体側より順に物体側に凹の負メニスカス
レンズより成る第ルンズ及び両凸の正の第２レンズから
成る前群と、物体側に凹の正メニスカスレンズより成る
第３レンズ及び物体側に凹の負メニスカスレンズより成
る第４レンズから成る後群とから構成されている。尚、
負の第ルンズの物体側の面及び像側の面、正の第３レン
ズの物体側の面並びに負の第４レンズの物体側の面は非
球面である。

第１０図〜第１８図は、前記実施例１〜９にそれぞれ対
応する収差図であり、図中、（Ｓ）は広角端焦点距Ｉ１
．　　（Ｍ）は中間焦点距離、（Ｌ）は望遠端焦点距離
での収差を示している。また、実線（ｄ）はｄ線に対す
る収差を表わし、点線（ＳＣ）は正弦条件を表わす、更
に点線（ＤＩ）と実線（ＤＳ）はメリデイオナル面とサ
ジタル面での非点収差をそれぞれ表わしている。

第１表は実施例１〜９における条件式■中の第２表は実
施例１〜９における条件式■中のぞれ示している。

第３表〜第１１表はそれぞれ実施例１〜９に対応して、
前記ｙの値に対する各非球面における条件式■■■■中
の を（Ｉ）で表わし、条件式■■■■中の第１表 （各実施例の条件式■［相］に対する値）を（ｎ）で表
わしている。

第２表 （各実施例の条件式■＠に対する値） 第４表 （実施例２） 第３表 （実施例１） 第５表 （実施例３） 第６表 （実施例４） 第８表 （実施例６） 第７表 （実施例５） 第９表 （実施例７） 第１０表 （実施例８） 丑」ＷΩ３１ 以上説明したように本発明によれば、高い光学性能を維
持しながら、少ない枚数のレンズで低コスト、且つコン
パクトなズームレンズを実現することができる。また、
本発明に係るズームレンズを、ズームレンズ内蔵型レン
ズシャッターカメラに適用すれば、該カメラのコンパク
ト化、低コスト化を達成することができる。

【図面の簡単な説明】

第１図、　第２図、　　！３図、　　＄４図、　第５図
、　第６図、第７図、第８図及び第９図は、それぞれ本
発明の実施例１〜９に対応するレンズ構成図である。 ＠１０図、第１１図、第１２図、第１３図、第１４図、
第１５図、！！Ｒ１６図、第１７図及び第１８図は、そ
れぞれ本発明の実施例１〜９に対応する収差図である。 第１１表 （実施例９） 第１０図 （実施例」） 球面収差正弦条件 非点収差 球面収差正弦条件 非点収差 球面収差 正弦条件 非点収差 歪曲％ 歪曲％ 歪曲％ 第１ｚ図（実五例３） 球面収差 正弦条件 非点収差 球面収差 正弦条件 非点収差 球面収差 正弦条件 非点収差 歪曲％ 歪曲％ 歪曲％ −１３４＝ °０ 黛

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. （１）物体側より順に正の屈折力を有する前群と負の屈
   折力を有する後群との２成分から成り、前群と後群との
   間の空気間隔を変化させることによつて全系の焦点距離
   を変化させるズームレンズにおいて、前記前群及び後群
   共それぞれ２枚のレンズで構成され少なくとも１枚のレ
   ンズが両面非球面のレンズであることを特徴とするズー
   ムレンズ。
2. （２）前記両面非球面のレンズが最も物体側のレンズで
   あることを特徴とする第１請求項に記載のズームレンズ
   。
3. （３）前記両面非球面のレンズが後群中絞りに近い方の
   レンズであることを特徴とする第１請求項に記載のズー
   ムレンズ。
4. （４）前記前群中に非球面を用いた場合、該非球面のう
   ち少なくとも１面は次の条件を満足することを特徴とす
   る第１請求項に記載のズームレンズ非球面の最大有効径
   をＹ＿ｍ＿ａ＿ｘとするとき、０．７Ｙ＿ｍ＿ａｘ＜ｙ
   ＜Ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘの任意の光軸垂直方向高さｙに対して
   、−０．０３＜φ＿１・（Ｎ’−Ｎ）・ｄ／ｄｙ・｛Ｘ
   （ｙ）−Ｘ＿ｅ（ｙ）｝＜０ ここで、φ＿１：前群の屈折力 Ｎ：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ’：非球面の像側媒質の屈折率 Ｘ（ｙ）：非球面の面形状 Ｘ＿ｅ（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 ▲数式、化学式、表等があります▼ ▲数式、化学式、表等があります▼ ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａ＿ｉ：非球面係数 ■：非球面の近軸曲率半径 （１／■＝１／ｒ＋２Ａ＿２） である。
5. （５）前記後群中に非球面を用いた場合、該非球面のう
   ち少なくとも１面は次の条件を満足することを特徴とす
   る第１請求項に記載のズームレンズ非球面の最大有効径
   をＹ＿ｍ＿ａ＿ｘとするとき、０．８Ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘ＜
   ｙ＜Ｙ＿ｍ＿ａ＿ｘの任意の光軸垂直方向高さｙに対し
   て、−０．１０＜φ＿２・（Ｎ’−Ｎ）・ｄ／ｄｙ・｛
   Ｘ（ｙ）−Ｘ＿ｅ（ｙ）｝＜０ ここで、φ＿２：後群の屈折力 Ｎ：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ’：非球面の像側媒質の屈折率 Ｘ（ｙ）：非球面の面形状 Ｘ＿ｅ（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 ▲数式、化学式、表等があります▼ Ｘ＿ｅ＝■・｛１−（１−ｙ＾２／■＾２）＾１＾／＾
   ２｝ｒ：非球面の基準曲率半径 ε：２次曲面パラメータ Ａ＿ｉ：非球面係数 ■：非球面の近軸曲率半径 （１／■＝１／ｒ＋２Ａ＿２） である。