JPH0447253B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0447253B2 JPH0447253B2 JP62297225A JP29722587A JPH0447253B2 JP H0447253 B2 JPH0447253 B2 JP H0447253B2 JP 62297225 A JP62297225 A JP 62297225A JP 29722587 A JP29722587 A JP 29722587A JP H0447253 B2 JPH0447253 B2 JP H0447253B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- sound
- absorbing material
- cylindrical body
- white noise
- microphone
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
- 239000011358 absorbing material Substances 0.000 claims description 50
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 18
- 238000005259 measurement Methods 0.000 claims description 9
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 3
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- JOYRKODLDBILNP-UHFFFAOYSA-N Ethyl urethane Chemical compound CCOC(N)=O JOYRKODLDBILNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Measurement Of Mechanical Vibrations Or Ultrasonic Waves (AREA)
- Soundproofing, Sound Blocking, And Sound Damping (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、吸音材の吸音率や音響インピーダン
ス等の吸音特性を測定する装置に関する。
ス等の吸音特性を測定する装置に関する。
騒音を防止する上で音源の騒音レベルを下げる
ことの他に、騒音を吸収する吸音材の開発が極め
て重要である。吸音材は一般に音源の周波数に応
じて変化する吸音特性（吸音率、音響インピーダ
ンス等）を有しており、音源の種類に応じて選択
されねばならない。
ことの他に、騒音を吸収する吸音材の開発が極め
て重要である。吸音材は一般に音源の周波数に応
じて変化する吸音特性（吸音率、音響インピーダ
ンス等）を有しており、音源の種類に応じて選択
されねばならない。
このような吸音材の吸音特性を測定する装置と
して、既に本発明者等によつて公表されたものが
知られいる。例えば「日本騒音制御工学会技術発
表会講演論文集、昭和61年９月、第1326号P189
〜192」を参照されたい。
して、既に本発明者等によつて公表されたものが
知られいる。例えば「日本騒音制御工学会技術発
表会講演論文集、昭和61年９月、第1326号P189
〜192」を参照されたい。
しかし上記従来の音響測定装置を用いて測定し
た場合、周波数によつては大きい誤差を含む測定
値を得ることがあり、吸音特性の測定装置として
いまだ未完成の部分を含むものであつた。
た場合、周波数によつては大きい誤差を含む測定
値を得ることがあり、吸音特性の測定装置として
いまだ未完成の部分を含むものであつた。
本発明は、上記の問題点を解決するために、測
定誤差の出る原因を理論面及び実験面から種々解
明した結果、得られたものである。
定誤差の出る原因を理論面及び実験面から種々解
明した結果、得られたものである。
即ち、上記問題解決のために本発明が採用する
主たる手段は、筒状体と、上記筒状体の一端部に
設けられるホワイトノイズ発生用スピーカと、上
記筒状体の他端部に、上記ホワイトノイズ発生用
スピーカに対向して設けられる吸音材取付部と、
上記吸音材取付部とホワイトノイズ発生用スピー
カとの間の筒状体壁部に取り付けられる第１マイ
クロフオン及び第２マイクロフオンと、を具備
し、上記ホワイトノイズ発生用スピーカによるホ
ワイトノイズの各周波数毎の音量を上記第１マイ
クロフオンと第２マイクロフオンとにより測定す
ることにより、上記吸音材取付部に取り付けた吸
音材の吸音特性を検出する音響測定装置におい
て、上記吸音材表面から第１マイクロフオン及び
第２マイクロフオンの各中心までの距離をそれぞ
れl1及びl2とし（l2＞l1）、上記ホワイトノイズ発
生用スピーカにより発生されるホワイトノイズ中
の所定周波数領域における最高周波数のノイズの
波長をλminとした場合、 l1＜0.25λmin l2−l1≦0.425λmin とした点を要旨する音響測定装置である。
主たる手段は、筒状体と、上記筒状体の一端部に
設けられるホワイトノイズ発生用スピーカと、上
記筒状体の他端部に、上記ホワイトノイズ発生用
スピーカに対向して設けられる吸音材取付部と、
上記吸音材取付部とホワイトノイズ発生用スピー
カとの間の筒状体壁部に取り付けられる第１マイ
クロフオン及び第２マイクロフオンと、を具備
し、上記ホワイトノイズ発生用スピーカによるホ
ワイトノイズの各周波数毎の音量を上記第１マイ
クロフオンと第２マイクロフオンとにより測定す
ることにより、上記吸音材取付部に取り付けた吸
音材の吸音特性を検出する音響測定装置におい
て、上記吸音材表面から第１マイクロフオン及び
第２マイクロフオンの各中心までの距離をそれぞ
れl1及びl2とし（l2＞l1）、上記ホワイトノイズ発
生用スピーカにより発生されるホワイトノイズ中
の所定周波数領域における最高周波数のノイズの
波長をλminとした場合、 l1＜0.25λmin l2−l1≦0.425λmin とした点を要旨する音響測定装置である。
l1＜0.25λminとすることにより、第１マイクロ
フオンが筒状体内の音圧の谷部に設置されること
が回避され、上記最高周波数に関連した誤差を含
む特異なデータの発生が排除される。
フオンが筒状体内の音圧の谷部に設置されること
が回避され、上記最高周波数に関連した誤差を含
む特異なデータの発生が排除される。
またl2−l1≦0.425λminとすることにより、音
響インピーダンスの計算結果と測定値との関連が
なくなる特殊な測定不能状態に陥る欠点が排除さ
れる。
響インピーダンスの計算結果と測定値との関連が
なくなる特殊な測定不能状態に陥る欠点が排除さ
れる。
続いて添付した図面を参照しつつ、本発明を具
体化した実施例に付き説明し、本発明の理解に供
する。ここに第１図は本発明の一実施例に掛かる
音響測定装置全体の縦断面図、第２図は同測定装
置におけるマイクロフオン取付部の拡大縦断面
図、第３図は 音圧の谷が出来る原理の説明図、
第４図及び第５図はそれぞれ最高周波数2000Hzで
l1を200mm及び30mmにした場合の周波数に対する
吸音率の一実験例を示すグラフ、第６図及び第７
図はそれぞれ最高周波数2000Hzでl2−l1を400mm及
び300mmとした場合の周波数に対する吸音率の一
実験例を示すグラフ、第８図は吸音材及び実験条
件を変化させた場合の第５図相当図、第９図は吸
音率０の材質の一例について得られた音響インピ
ーダンスを示すグラフである。
体化した実施例に付き説明し、本発明の理解に供
する。ここに第１図は本発明の一実施例に掛かる
音響測定装置全体の縦断面図、第２図は同測定装
置におけるマイクロフオン取付部の拡大縦断面
図、第３図は 音圧の谷が出来る原理の説明図、
第４図及び第５図はそれぞれ最高周波数2000Hzで
l1を200mm及び30mmにした場合の周波数に対する
吸音率の一実験例を示すグラフ、第６図及び第７
図はそれぞれ最高周波数2000Hzでl2−l1を400mm及
び300mmとした場合の周波数に対する吸音率の一
実験例を示すグラフ、第８図は吸音材及び実験条
件を変化させた場合の第５図相当図、第９図は吸
音率０の材質の一例について得られた音響インピ
ーダンスを示すグラフである。
尚、以下の実施例は本発明を具体化した一例に
過ぎず、本発明の技術的範囲を限定する性格のも
のではない。
過ぎず、本発明の技術的範囲を限定する性格のも
のではない。
第１図に示すように、この実施例にかかる音響
測定装置Ａは、外部からのノイズの侵入を遮断す
るに十分な遮音性を有する筒状体１を装置本体と
して備えている。
測定装置Ａは、外部からのノイズの侵入を遮断す
るに十分な遮音性を有する筒状体１を装置本体と
して備えている。
上記筒状体１の一端１ａはホワイトノイズ発生
用スピーカ（以下スピーカ）２により閉塞されて
いる。また他の一端１ｂには吸音材取付筒３が接
続されている。
用スピーカ（以下スピーカ）２により閉塞されて
いる。また他の一端１ｂには吸音材取付筒３が接
続されている。
上記吸音材取付筒３の内部には、吸音材取付部
４に着脱自在に取り付けられる吸音材５が摺動自
在に装着されている。実験状態では、吸音材取付
部４と吸音材５とが破線で示す位置にセツトさ
れ、吸音材５の表面５ａが筒状体１の一端１ｂを
閉塞する。
４に着脱自在に取り付けられる吸音材５が摺動自
在に装着されている。実験状態では、吸音材取付
部４と吸音材５とが破線で示す位置にセツトさ
れ、吸音材５の表面５ａが筒状体１の一端１ｂを
閉塞する。
上記筒状体１のスピーカ２と吸音材取付部４と
の間の壁面には、吸音材取付部４に近い側から順
に垂直入射の音圧を測る第１マイクロフオン６ａ
と第２マイクロフオン６ｂとがその測定部を筒状
体１の内面に一致させて取り付けるための装着孔
８，８が形成されている。
の間の壁面には、吸音材取付部４に近い側から順
に垂直入射の音圧を測る第１マイクロフオン６ａ
と第２マイクロフオン６ｂとがその測定部を筒状
体１の内面に一致させて取り付けるための装着孔
８，８が形成されている。
上記第１マイクロフオン６ａ及び第２マイクロ
フオン６ｂの各中心から筒状体１の一端１ｂ（即
ち吸音材５の表面５ａ）までの距離をそれぞれ
l1，l2とする。
フオン６ｂの各中心から筒状体１の一端１ｂ（即
ち吸音材５の表面５ａ）までの距離をそれぞれ
l1，l2とする。
実際に測定する吸音材５の吸音率は、吸音材５
の厚さに依存する。従つて吸音材５の表面５ａを
実験に適するように筒状体１の一端１ｂに一致さ
せるために、吸音材取付部４を筒状体１の軸方向
に摺動させる吸音材移動装置７が吸音材取付筒３
に付加されている。吸音材移動装置７の詳細につ
いては後述する。
の厚さに依存する。従つて吸音材５の表面５ａを
実験に適するように筒状体１の一端１ｂに一致さ
せるために、吸音材取付部４を筒状体１の軸方向
に摺動させる吸音材移動装置７が吸音材取付筒３
に付加されている。吸音材移動装置７の詳細につ
いては後述する。
また第１及び第２マイクロフオン６ａ及び６ｂ
は、同一音圧に対して同一測定値を検出するよう
に実験に先立つて較正されねばならない。そのた
め上記第１マイクロフオン６ａ取り付け用の装置
孔８に隣接して一端１ｂからl1の距離の位置に第
２マイクロフオン６ｂを装着することのできる装
置孔８ａが余分に形成されている。但しこの装置
孔８は、実験中は遮蔽される。上記第１、第２マ
イクロフオン６ａ，６ｂの取付部の構造について
も後述する。
は、同一音圧に対して同一測定値を検出するよう
に実験に先立つて較正されねばならない。そのた
め上記第１マイクロフオン６ａ取り付け用の装置
孔８に隣接して一端１ｂからl1の距離の位置に第
２マイクロフオン６ｂを装着することのできる装
置孔８ａが余分に形成されている。但しこの装置
孔８は、実験中は遮蔽される。上記第１、第２マ
イクロフオン６ａ，６ｂの取付部の構造について
も後述する。
通常、スピーカ２や第１、第２マイクロフオン
６ａ，６ｂは発生させうるホワイトノイズの周波
数や、検出しうる周波数に主として機械的な面か
ら限界がある。そのため測定したい波数が広い場
合には、例えば30Hz〜2KHz用と、500Hzから5K
Hz用のように、区切つて測定する。
６ａ，６ｂは発生させうるホワイトノイズの周波
数や、検出しうる周波数に主として機械的な面か
ら限界がある。そのため測定したい波数が広い場
合には、例えば30Hz〜2KHz用と、500Hzから5K
Hz用のように、区切つて測定する。
今、使用するスピーカ２が発生させることので
きるホワイトノイズ中の予め定められた所定範囲
（領域）内の最高周波数（上記2KHzや5KHz）の
ノイズの波長をλminとすると、上記l1はλminに
よつて制限を受け、 l1＜（1/4）λmin に設定されねばならない。その理由は以下の通
りである。
きるホワイトノイズ中の予め定められた所定範囲
（領域）内の最高周波数（上記2KHzや5KHz）の
ノイズの波長をλminとすると、上記l1はλminに
よつて制限を受け、 l1＜（1/4）λmin に設定されねばならない。その理由は以下の通
りである。
第２マイクロフオンの出力をW2とし、第１マ
イクロフオンの出力をW1とした場合、本発明に
係かる音響測定装置Ａにおいて吸音率を測定する
には、 W2／W1 の計算を行う。従つて分母である第１マイクロフ
オン６ａの出力値W1が零に近づくと測定誤差が
激増する。第１マイクロフオン６ａの出力W1が
零に近づくのは、第１マイクロフオン６ａが音圧
の谷に位置する時である。
イクロフオンの出力をW1とした場合、本発明に
係かる音響測定装置Ａにおいて吸音率を測定する
には、 W2／W1 の計算を行う。従つて分母である第１マイクロフ
オン６ａの出力値W1が零に近づくと測定誤差が
激増する。第１マイクロフオン６ａの出力W1が
零に近づくのは、第１マイクロフオン６ａが音圧
の谷に位置する時である。
即ち、スピーカ２からホワイトノイズを発生さ
せると、筒状体１内には広帯域な周波数（例えば
f1＜f2＜f3）特性を持つ音が存在することになる
が、各音は第３図に示すように、各周波数に応じ
て定在波（cos（2π／λ）ｘ）を形成する。図中
矢印の部分は音圧の谷と呼ばれ、入射波と反射波
が干渉し合つて音圧が非常に小さくなる位置であ
る。この位置は周波数が高くなるにつれて次第に
吸音材５の表面５ａに漸近する。この音圧の谷が
ちようど第１マイクロフオン６ａに重なる位置ｘ
は上記定在波の式より、 ｘ＝λ／４ 即ち1/4波長の位置であり、その時の周波数 ｆ＝ｃ／4x となる。
せると、筒状体１内には広帯域な周波数（例えば
f1＜f2＜f3）特性を持つ音が存在することになる
が、各音は第３図に示すように、各周波数に応じ
て定在波（cos（2π／λ）ｘ）を形成する。図中
矢印の部分は音圧の谷と呼ばれ、入射波と反射波
が干渉し合つて音圧が非常に小さくなる位置であ
る。この位置は周波数が高くなるにつれて次第に
吸音材５の表面５ａに漸近する。この音圧の谷が
ちようど第１マイクロフオン６ａに重なる位置ｘ
は上記定在波の式より、 ｘ＝λ／４ 即ち1/4波長の位置であり、その時の周波数 ｆ＝ｃ／4x となる。
従つてスピーカ２が発生させるホワイトノイズ
の所定領域における最高周波数に対する波長
λminに対して、 l1＜1/4λmin の位置に第１マイクロフオン６ａを設ければよ
いことになる。
の所定領域における最高周波数に対する波長
λminに対して、 l1＜1/4λmin の位置に第１マイクロフオン６ａを設ければよ
いことになる。
例えば30Hz≦ｆ≦2KHzの周波数帯域のノイズ
をスピーカにより発生させる場合は l1＜ｃ／4f＝340／４×2000＝42.5mm 500≦ｆ≦5KHzの場合は、 l1＜17mm となる。
をスピーカにより発生させる場合は l1＜ｃ／4f＝340／４×2000＝42.5mm 500≦ｆ≦5KHzの場合は、 l1＜17mm となる。
第４図はfmax＝2KHzのホワイトノイズに対し
てl1＝200mm（＞42.5mm）にセツトした場合、第５
図はl1＝30mm（＜42.5mm）にセツトした場合の各
周波数毎の吸音率を示す実験値のグラフである。
但し共通して吸音材は厚さ５mmのウレタンフオー
ムとし、l2＝70mmである。
てl1＝200mm（＞42.5mm）にセツトした場合、第５
図はl1＝30mm（＜42.5mm）にセツトした場合の各
周波数毎の吸音率を示す実験値のグラフである。
但し共通して吸音材は厚さ５mmのウレタンフオー
ムとし、l2＝70mmである。
第４図の実験条件では
ｆ＝340／（４×0.2）＝425Hzとその３倍（1275
Hz）の位置に卓越ピークが見られるが、第３図で
はこれらのピークは現れない。
Hz）の位置に卓越ピークが見られるが、第３図で
はこれらのピークは現れない。
このように理論面と実験面とで一致してl1＜1/
４λmaxとすることにより音圧の谷による実験誤
差が回避できることが立証された。
４λmaxとすることにより音圧の谷による実験誤
差が回避できることが立証された。
次に上記第１及び第２マイクロフオン６ａ及び
６ｂの距離Ｄ＝l2−l1につて検討する。
６ｂの距離Ｄ＝l2−l1につて検討する。
吸音材表面の音響インピーダンスは
Ｚ＝ｊρc／ｓ −P2／P1sin kl1＋sin ｋ（l1＋Ｄ）／P
2／P1cos kl1−cos ｋ（l1＋Ｄ）…(1) で計算される。
2／P1cos kl1−cos ｋ（l1＋Ｄ）…(1) で計算される。
ここに
P1：第１マイクロフオンで測定される音圧
P2：第２マイクロフオンで測定される音圧
Ｓ：管の断面積
ρ：空気の密度
Ｃ：空気の音速
ｊ＝√−１
ｋ＝2πf／Ｃ
ｋ（l1＋Ｄ）にＤ＝λ／２を代入してみる。
ｋ（l1＋Ｄ）＝2πf（l1＋λ／２）／Ｃ
＝2πf（l1＋Ｃ／2f）／Ｃ
＝2πf（l1＋π）／Ｃ
＝kl1＋π
sin ｋ（l1＋Ｄ）＝sin （kl1＋π）
＝sin kl1cosπ＋coskl1sinπ＝−sinkl1
cosk（l1＋Ｄ）＝cos（kl1＋π）
＝cos kl1cosπ−sinkl1sinπ
＝−cos kl1
この結果を(1)式に代入すると
Ｚ＝ｊρc／ｓ −P2／P1sin kl1−sin KI1／P2／
P1cos kl1＋cos kl1＝ｊρc／ｓ −（P2／P1＋１）sin
kl1／（P2／P1＋１）cos kl1 よつて測定した項P1／P2が約されてしまう。こ
のため、測定結果が計算に反映されなくなり、正
しい音響インピーダンスＺが計算されないことに
なる。
P1cos kl1＋cos kl1＝ｊρc／ｓ −（P2／P1＋１）sin
kl1／（P2／P1＋１）cos kl1 よつて測定した項P1／P2が約されてしまう。こ
のため、測定結果が計算に反映されなくなり、正
しい音響インピーダンスＺが計算されないことに
なる。
実例として第６図にＤ＝400mm（λ＝2D＝0.8，
ｆ＝340÷0.8＝425Hz）としてｆ＝500Hz迄を測定
した例を示す。また第７図にＤ＝300mm（λ＝2D
＝0.6，ｆ＝340÷0.6＝566.7Hz）の場合を示す。
Ｄ＝400mmとした場合、435Hzで特異な測定データ
となつていることが理解される。尚、この時のl1
は30mm（一定）であつた。
ｆ＝340÷0.8＝425Hz）としてｆ＝500Hz迄を測定
した例を示す。また第７図にＤ＝300mm（λ＝2D
＝0.6，ｆ＝340÷0.6＝566.7Hz）の場合を示す。
Ｄ＝400mmとした場合、435Hzで特異な測定データ
となつていることが理解される。尚、この時のl1
は30mm（一定）であつた。
Ｄ＝λ／２となる周波数は、400mmで425Hzであ
るが、この場合は第６図からも理解されるように
425Hzだけでなく、その近傍にも影響を与えてい
る。
るが、この場合は第６図からも理解されるように
425Hzだけでなく、その近傍にも影響を与えてい
る。
影響の出はじめる周波数を第６図のグラフから
推定すると360Hz程度である。これは理論上特異
データとなる425Hzに対して約85％の位置である。
従つて Ｄ＝（λ／２）×0.85＝0.425λ となる周波数まで測定できることになる。
推定すると360Hz程度である。これは理論上特異
データとなる425Hzに対して約85％の位置である。
従つて Ｄ＝（λ／２）×0.85＝0.425λ となる周波数まで測定できることになる。
λの最少値は前記所定周波数領域における最高
周波数音に対応する波長λminであるから Ｄ≦0.425λmin の範囲にＤを設定しておけば上記特異データによ
る誤差を回避できることが理解される。
周波数音に対応する波長λminであるから Ｄ≦0.425λmin の範囲にＤを設定しておけば上記特異データによ
る誤差を回避できることが理解される。
ちなみに
l1＜1/4λmin
Ｄ＝l2−l1≦0.425λmin
とした実験例を第８図に示す。この場合、吸音材
は幅40mmのウレタンフオームで、最高周波数2K
Hz、l1＝30mm、Ｄ＝70mmである。
は幅40mmのウレタンフオームで、最高周波数2K
Hz、l1＝30mm、Ｄ＝70mmである。
また第９図に、吸音性のない材質に対して最高
周波数5KHz、l1＝17mm、Ｄ＝28mmとした場合の
音響インピーダンス（Ｏ：理論値の実数部、＊：
理論値の虚数部、破線：実験値の実数部、実線：
実験値の虚数部）を示す。
周波数5KHz、l1＝17mm、Ｄ＝28mmとした場合の
音響インピーダンス（Ｏ：理論値の実数部、＊：
理論値の虚数部、破線：実験値の実数部、実線：
実験値の虚数部）を示す。
続いて吸音材移動装置７の構造について説明す
る。
る。
第１図に示すように吸音材取付筒３の端部壁３
ａに設けた雌ネジ部９に螺合するネジロツド１０
は、その一端がボールジヨイント１１を介して剛
体に近い吸音材取付部４に揺動自在に接続されて
いる。
ａに設けた雌ネジ部９に螺合するネジロツド１０
は、その一端がボールジヨイント１１を介して剛
体に近い吸音材取付部４に揺動自在に接続されて
いる。
上記ネジロツト１０の両端部に回転自在に取り
付けた支持部材１２ａ，１２ｂに固着された目盛
りロツド１３は、前記端部壁３ａに形成した穴１
４を貫通している。従つて目盛りロツド１３は穴
１４内をその長手方向に摺動可能であるが、ネジ
ロツド１０のまわりには回転できない。
付けた支持部材１２ａ，１２ｂに固着された目盛
りロツド１３は、前記端部壁３ａに形成した穴１
４を貫通している。従つて目盛りロツド１３は穴
１４内をその長手方向に摺動可能であるが、ネジ
ロツド１０のまわりには回転できない。
上記構造において、ハンドル１５の把手１６を
回すことによりネジロツド１０を回転させると、
ネジロツド１０が雌ネジ部９との螺合によりその
長手方向に進退駆動され、ネジロツド１０と共に
目盛りロツド１３が進退する。
回すことによりネジロツド１０を回転させると、
ネジロツド１０が雌ネジ部９との螺合によりその
長手方向に進退駆動され、ネジロツド１０と共に
目盛りロツド１３が進退する。
従つて、目盛りロツド１３に形成された目盛り
の進行程度を見ながら、ネジロツド１０の回転量
を加減することにより、吸音材取付部４の位置調
整を行い、吸音材５の厚さに合わせて、吸音材５
の表面５ａを筒状体１の一端１ｂに一致させるこ
とができる。
の進行程度を見ながら、ネジロツド１０の回転量
を加減することにより、吸音材取付部４の位置調
整を行い、吸音材５の厚さに合わせて、吸音材５
の表面５ａを筒状体１の一端１ｂに一致させるこ
とができる。
また第１、第２マイクロフオン６ａ又は６ｂの
筒状体１に対する取付構造の一例が第２図に示さ
れている。向上の場合、筒状体１に中空筒１５を
溶接する。中空円筒１５の中空部が装着孔８を構
成する。
筒状体１に対する取付構造の一例が第２図に示さ
れている。向上の場合、筒状体１に中空筒１５を
溶接する。中空円筒１５の中空部が装着孔８を構
成する。
装着孔８にスリーブ１６が密に嵌入され、ナツ
ト１７によりスリーブ１６の抜け防止が図られ
る。
ト１７によりスリーブ１６の抜け防止が図られ
る。
第１又は第２マイクロフオン６ａ又は６ｂは、
上記スリーブ１６の内径部１６ａに筒状体１の内
側から差し込まれセツトされる。上記内径部１６
ａに形成されたＯリング溝１８にＯリング２０ａ
が装着されており、スリーブ１６の端部とナツト
１９との間にもＯリング２０ｂが装着され、これ
らのＯリング２０ａ，２０ｂによつてマイクロフ
オンとスリーブ１６との間の隙間からの漏音が防
止される。
上記スリーブ１６の内径部１６ａに筒状体１の内
側から差し込まれセツトされる。上記内径部１６
ａに形成されたＯリング溝１８にＯリング２０ａ
が装着されており、スリーブ１６の端部とナツト
１９との間にもＯリング２０ｂが装着され、これ
らのＯリング２０ａ，２０ｂによつてマイクロフ
オンとスリーブ１６との間の隙間からの漏音が防
止される。
本発明は以上述べた如く、筒状体と、上記筒状
体の一端部に設けられるホワイトノイズ発生用ス
ピーカと、上記筒状体の他端部に、上記ホワイト
ノイズ発生用スピーカに対向して設けられる吸音
材取付部と、上記吸音材取付部とホワイトノイズ
発生用スピーカとの間の筒状体壁部に取り付けら
れる第１マイクロフオン及び第２マイクロフオン
と、を具備し、上記ホワイトノイズ発生用スピー
カによるホワイトノイズの各周波数毎の音量を上
記第１マイクロフオンと第２マイクロフオンとに
より測定することにより、上記吸音材取付部に取
り付けた吸音材の吸音特性を検出する音響測定装
置において、上記吸音材表面から第１マイクロフ
オン及び第２マイクロフオンの各中心までの距離
をそれぞれl1及びl2とし（l2＞l1）、上記ホワイト
ノイズ発生用スピーカにより発生されるホワイト
ノイズ中の所定周波数領域における最高周波数の
ノイズの波長をλminとした場合、 l1＜0.25λmin l2−l1≦0.425λmin であることを特徴とする音響測定装置であるか
ら、使用するホワイトノイズ発生用スピーカの発
生周波数の範囲において、音圧の谷による誤差原
因や、音響インピーダンスの計算結果が測定値と
無縁化することによる誤差原因を排除することが
でき、信頼度の高い音響測定装置を得ることに成
功したものである。
体の一端部に設けられるホワイトノイズ発生用ス
ピーカと、上記筒状体の他端部に、上記ホワイト
ノイズ発生用スピーカに対向して設けられる吸音
材取付部と、上記吸音材取付部とホワイトノイズ
発生用スピーカとの間の筒状体壁部に取り付けら
れる第１マイクロフオン及び第２マイクロフオン
と、を具備し、上記ホワイトノイズ発生用スピー
カによるホワイトノイズの各周波数毎の音量を上
記第１マイクロフオンと第２マイクロフオンとに
より測定することにより、上記吸音材取付部に取
り付けた吸音材の吸音特性を検出する音響測定装
置において、上記吸音材表面から第１マイクロフ
オン及び第２マイクロフオンの各中心までの距離
をそれぞれl1及びl2とし（l2＞l1）、上記ホワイト
ノイズ発生用スピーカにより発生されるホワイト
ノイズ中の所定周波数領域における最高周波数の
ノイズの波長をλminとした場合、 l1＜0.25λmin l2−l1≦0.425λmin であることを特徴とする音響測定装置であるか
ら、使用するホワイトノイズ発生用スピーカの発
生周波数の範囲において、音圧の谷による誤差原
因や、音響インピーダンスの計算結果が測定値と
無縁化することによる誤差原因を排除することが
でき、信頼度の高い音響測定装置を得ることに成
功したものである。
第１図は本発明の一実施例に係る音響測定装置
全体の縦断面図、第２図は同測定装置におけるマ
イクロフオン取付部の拡大縦断面図、第３図は音
圧の谷が出来る原理の説明図、第４図及び第５図
はそれぞれ最高周波数2000Hzでl1を200mm及び30
mmにした場合の周波数に対する吸音率の一実験例
を示すグラフ、第６図及び第７図はそれぞれ最高
周波数2000Hzでl2−l1を400mm及び300mmとして場
合の周波数に対する吸音率の一実験例を示すグラ
フ、第８図は吸音材及び実験条件を変化させた場
合の第５図相当図、第９図は吸音率０の材質の一
例について得られた音響インピーダンスを示すグ
ラフである。 符号の説明、１……筒状体、２……ホワイトノ
イズ発生用スピーカ、３……吸音材取付筒、４…
…吸音材取付部、５……吸音材、６ａ，６ｂ……
第１、第２マイクロフオン、７……吸音材移動装
置、８……装着孔。
全体の縦断面図、第２図は同測定装置におけるマ
イクロフオン取付部の拡大縦断面図、第３図は音
圧の谷が出来る原理の説明図、第４図及び第５図
はそれぞれ最高周波数2000Hzでl1を200mm及び30
mmにした場合の周波数に対する吸音率の一実験例
を示すグラフ、第６図及び第７図はそれぞれ最高
周波数2000Hzでl2−l1を400mm及び300mmとして場
合の周波数に対する吸音率の一実験例を示すグラ
フ、第８図は吸音材及び実験条件を変化させた場
合の第５図相当図、第９図は吸音率０の材質の一
例について得られた音響インピーダンスを示すグ
ラフである。 符号の説明、１……筒状体、２……ホワイトノ
イズ発生用スピーカ、３……吸音材取付筒、４…
…吸音材取付部、５……吸音材、６ａ，６ｂ……
第１、第２マイクロフオン、７……吸音材移動装
置、８……装着孔。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 筒状体と、 上記筒状体の一端部に設けられるホワイトノイ
ズ発生用スピーカと、 上記筒状体の他端部に、上記ホワイトノイズ発
生用スピーカに対向して設けられる吸音材取付部
と、 上記吸音材取付部とホワイトノイズ発生用スピ
ーカとの間の筒状体壁部に取り付けられる第１マ
イクロフオン及び第２マイクロフオンと、 を具備し、上記ホワイトノイズ発生用スピーカに
よるホワイトノイズの各周波数毎の音量を上記第
１マイクロフオンと第２マイクロフオンとにより
測定することにより、上記吸音材取付部に取り付
けた吸音材の吸音特性を検出する音響測定装置に
おいて、 上記吸音材表面から第１マイクロフオン及び第
２マイクロフオンの各中心までの距離をそれぞれ
l1及びl2とし（l2＞l1）、上記ホワイトノイズ発生
用スピーカにより発生されるホワイトノイズ中の
所定周波数領域における最高周波数のノイズの波
長をλminとした場合、 l1＜0.25λmin l2−l1≦0.425λmin であることを特徴とする音響測定装置。 ２ 上記吸音材取付部が筒状体の軸方向に摺動可
能である特許請求の範囲第１項記載の音響測定装
置。 ３ 上記第１及び第２マイクロフオンが、筒状体
の軸に直角の穴にスリーブを挿入し、このスリー
ブの内径部にＯリングを介して挿入されてなる特
許請求の範囲第１項若しくは第２項のいずれかに
記載の音響測定装置。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62297225A JPH01138427A (ja) | 1987-11-25 | 1987-11-25 | 音響測定装置 |
| DK663788A DK663788A (da) | 1987-11-25 | 1988-11-28 | Lydmaaleapparat |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62297225A JPH01138427A (ja) | 1987-11-25 | 1987-11-25 | 音響測定装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01138427A JPH01138427A (ja) | 1989-05-31 |
| JPH0447253B2 true JPH0447253B2 (ja) | 1992-08-03 |
Family
ID=17843791
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62297225A Granted JPH01138427A (ja) | 1987-11-25 | 1987-11-25 | 音響測定装置 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH01138427A (ja) |
| DK (1) | DK663788A (ja) |
-
1987
- 1987-11-25 JP JP62297225A patent/JPH01138427A/ja active Granted
-
1988
- 1988-11-28 DK DK663788A patent/DK663788A/da not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DK663788D0 (da) | 1988-11-28 |
| DK663788A (da) | 1990-05-29 |
| JPH01138427A (ja) | 1989-05-31 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4783817A (en) | Electronic noise attenuation system | |
| Okubo et al. | Efficiency of a noise barrier on the ground with an acoustically soft cylindrical edge | |
| US4025724A (en) | Noise cancellation apparatus | |
| Wang et al. | Investigation of the acoustic properties of corrugated micro-perforated panel backed by a rigid wall | |
| Johansson et al. | Theory and experiments on the coupling of two Helmholtz resonators | |
| WO1992002795A3 (de) | Ultraschallwandler | |
| US5742693A (en) | Image-derived second-order directional microphones with finite baffle | |
| JPH0580605B2 (ja) | ||
| JPH0738753B2 (ja) | 音圧マイクロホンの低周波数特性改善装置 | |
| JPH0447253B2 (ja) | ||
| Mbailassem et al. | Experimental analysis of acoustical properties of irregular cavities using laser refracto-vibrometry | |
| Liu et al. | Development of PMUT based ultrasonic gas flowmeter with conical transducer cavities for the validation of industrial standards | |
| Suzuki et al. | Performance evaluation of a three dimensional intensity probe | |
| Brass et al. | The effect of the evanescent wave upon acoustic measurements in the human ear canal | |
| JP3845519B2 (ja) | 音響特性測定装置 | |
| Moore et al. | Axial vibrations of brass wind instrument bells and their acoustical influence: Experiments | |
| JPH0682529U (ja) | 音響測定装置 | |
| JP2000121427A (ja) | 音響管 | |
| JP3334856B2 (ja) | ガスメータおよびそのガス流速計測チューブ | |
| JP4561071B2 (ja) | 流量計測装置 | |
| Moore | A Solution to the Problem of Measuring the Sound Field of a Source in the Presence of a Ground Surface | |
| US20040151326A1 (en) | Active diffracted sound control apparatus | |
| Sanada et al. | Extension of frequency range of the eight-microphone method in normal-incidence sound absorption coefficient measurement by eliminating influence of the first radial mode | |
| US6178250B1 (en) | Acoustic point source | |
| CN113112737B (zh) | 一种烟雾报警器的导音腔体、烟雾报警器及其制作方法 |