JPH0447699B2 - - Google Patents
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- JPH0447699B2 JPH0447699B2 JP58223096A JP22309683A JPH0447699B2 JP H0447699 B2 JPH0447699 B2 JP H0447699B2 JP 58223096 A JP58223096 A JP 58223096A JP 22309683 A JP22309683 A JP 22309683A JP H0447699 B2 JPH0447699 B2 JP H0447699B2
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- endothermic
- expanded particles
- temperature
- resin
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- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
Description
本発明は、型内成形により高弾性発泡成形体を
製造するための、結晶性シンジオタクチツク１，
２−ポリブタジエン樹脂（以下、１，２−ポリブ
タジエン樹脂という）からなる予備発泡粒子に関
するものである。 熱可塑性合成樹脂の予備発泡粒子を型内に充填
して加熱し、再発泡させると同時に粒子同士を融
着させて成形するいわゆるビーズ発泡成形法によ
る発泡成形体は、軽量で緩衝性、断熱性等にすぐ
れており、成形法も大量生産に適しているため、
緩衝材、包装材料、断熱材、建材などに広く利用
されている。しかしながら、従来のビーズ発泡法
による発泡成形体の製造は、ポリスチレン系樹
脂、ポリエチレン、ポリプロピレン等を原料とす
るものに限られ、熱可塑性エラストマー樹脂を用
いてゴム弾性を示す発泡成形体を製造することは
行われていない。これは、熱可塑性エラストマー
樹脂をビーズ発泡法により型内成形しようとする
と、一応発泡と融着はするものの、その後の収縮
が大きいため変形（収縮を含む）が甚しく、しか
も気泡が粗大になるなど、とうてい満足な成形体
は得られないためである。したがつて、ゴム弾性
を有する発泡成形体は、従来、ポリウレタンフオ
ームのように、型内で発泡させながら重合させる
方法によつて作られているが、この方法は生産性
が低く、製品も、気泡が連続気泡であるため圧縮
特性において劣るという問題があつた。 本発明の目的は、上述のように従来熱可塑性エ
ラストマーについては実施が困難であつたビーズ
発泡成形による高弾性発泡成形体の製造を可能に
することにある。 上記目的を達成することに成功した本発明は、
固有粘度が0.7以上、密度が0.900〜0.925g／cm3で
あり且つ示差走査熱量分析において T2−T1≧35℃ （但しT1［℃］はDSC曲線の最大吸熱点におけ
る吸熱量Qmax［cal／ｇ℃］の２分の１以上の吸
熱量を示す温度範囲の下限、T2［℃］は上記温度
範囲の上限である） の条件を満足する吸熱特性を示す無架橋の結晶性
シンジオタクチツク１，２−ポリブタジエン樹脂
よりなる予備発泡粒子を提供するものである。 ここで示差走査熱量分析は、試料約10mgを示差
走査熱量計のカプセルにとり、室温から約170℃
まで、20℃／分の昇温速度で昇温することにより
行う。DSC曲線とは、上記示差走査熱量分析の
結果を、温度を横軸にし１℃当りの吸熱量を縦軸
にしてプロツトした曲線である。DSC曲線が複
数の吸熱ピークを持つことによりQmaxの２分の
１以上の吸熱量を示す温度範囲が複数存在する場
合、T1としては各温度範囲の下限の低いほうを
とり、T2としては各温度範囲の上限の高いほう
をとる。 図面の曲線Ｉは、本発明による予備発泡粒子の
代表的な例のDSC曲線である。 本発明の目的との関係で特に好ましい本発明の
予備発泡粒子は、示差走査熱量分析においてさら
に Qtotal≧3.0cal／ｇ （但しQtotal［cal／ｇ］は試料の融解開始か
ら融解終了迄の間の全吸熱量である） の条件を満足する吸熱特性を示す１，２−ポリブ
タジエン樹脂よりなるものであつて、このような
吸熱特性の予備発泡粒子は、架橋ポリエチレンと
ほぼ同等の成形性を示す。 １，２−ポリブタジエン樹脂は、ゴムとプラス
チツクの中間的な性質を示す柔軟な熱可塑性樹脂
として知られている。この樹脂は、その構造単位
ごとに、第３級炭素原子に結合した水素原子とビ
ニル基とを持つので、一般のゴム材料と同様にイ
オウや過酸化物によつて、あるいは光増感剤存在
下に紫外線を照射することによつて、容易に架橋
させることができるという特徴を持つ。そのた
め、成形法や用途にもこの特徴を生かしたものが
多いが、本発明の予備発泡粒子を構成させるのは
無架橋のものである。 １，２−ポリブタジエン樹脂から発泡体を製造
する方法としては、この樹脂とエチレン−酢酸ビ
ニル共重合体とのブレンド物に発泡剤を加えて射
出成形することにより低発泡成形体を製造する方
法、および加硫物からスポンジを製造する方法が
知られているが、この樹脂のみをビーズ発泡法に
より無架橋で発泡させて高倍率発泡成形体とする
ことは知られていない。 本発明の予備発泡粒子は、他の多くの熱可塑性
エラストマー樹脂の予備発泡粒子とは異なり、型
内成形における成形性がきわめてよく、またこれ
から得られる発泡成形体はすぐれた柔軟性、クツ
シヨン性および圧縮回復性を持つ。 １，２−ポリブタジエン樹脂からなる予備発泡
粒子であつても樹脂の密度が0.900g／cm3未満のも
のは、結晶化度が低いため型内成形性および成形
体の形状保持性が悪く、更に耐熱性も劣る。また
密度が0.925g／cm3をこえるものは、融着可能な温
度が高すぎるため、やはり型内成形性が悪い。特
に好ましいのは密度が0.905〜0.920g／cm3のもの
であり、最も好ましいのは密度が0.905〜
0.915g／cm3のものである。 また、固有粘度が0.7未満の１，２−ポリブタ
ジエン樹脂は、分子量が小さく、そのため結晶化
度も低いから、そのような樹脂からなる予備発泡
粒子は型内成形性および成形体の形状保持性が悪
く、さらに耐熱性も劣る。 従来、ポリスチレン系樹脂に比べてビーズ発泡
成形が困難なポリオレフイン系樹脂の場合は、樹
脂を架橋させて成形性を向上させるのが普通であ
るが、架橋容易でポリオレフイン以上に架橋によ
る成形性の向上が期待された１，２−ポリブタジ
エン樹脂が架橋によつてはまつたく成形性が改良
されず、無架橋のまま上記のような特定の吸熱特
性を付与することによつて初めて好結果が得られ
たのは驚くべきことであつた。 上記吸熱特性を持つ１，２−ポリブタジエン樹
脂予備発泡粒子が特にすぐれた型内成形性を有す
る理由は次のように考えられる。まずQtotlaは、
この値が１，２−ポリブタジエン樹脂の結晶化度
に比例する値であることから明らかなように、あ
る値以上にすることが、１，２−ポリブタジエン
樹脂がほんらい具備する物性を高度に発揮させる
上で不可欠である。しかしながら、この値があま
りに高いときは、成形時に発泡粒子間の融着不良
を起こし易いほか、成形に多量の熱エネルギーを
必要とするという不利がある。したがつてQtotal
は、約３〜15cal／ｇの範囲にあることが望まし
い（特に望ましい値は４〜12cal／ｇである）。ま
たT2−T1の値が35℃以上と大きく、そして典型
的には図面の曲線ＩのようにDSC曲線が二つの
吸熱ピークを示すことは、予備発泡粒子を構成す
る樹脂が複数種類の結晶構造を含むことを意味す
る。１，２−ポリブタジエン樹脂の結晶の全部ま
たは大部分がある特定の結晶であつてDSC曲線
がシヤープな単一のピークを持つことによりT2
−T1が35℃に満たない予備発泡粒子（代表的な
例のDSC曲線を図面に曲線として示す）は、
実質的な融解開始から融解終了までの温度範囲が
狭いため、成形するさい発泡粒子の融着に必要な
温度まで加熱すると事実上すべての結晶が融解し
てしまい易く、そのため、発泡粒子間の融着が完
成するまでに気泡が破壊されてしまうが、上述の
ような結晶構造とそれに基づく吸熱特性（すなわ
ち融解特性）を持つ本発明の予備発泡粒子は、実
質的な融解開始から融解終了までの温度範囲が広
いから、この温度範囲の中間付近の温度で成形す
れば、低融点結晶部分が溶解して発泡粒子間の融
着に貢献する一方、高融点の結晶部分は融解する
ことなく予備発泡粒子の発泡構造を維持するの
で、良好な成形が行われることになる。 本発明の予備発泡粒子において特に好ましいの
は、そのDSC曲線上の融解終了温度よりも20℃
低い温度を境にしてそれよりも高温側における全
吸熱量をQh［cal／ｇ］としたとき、 0.15≦Qh／Qtotal≦0.5 であるものであつて、このような特性のものは前
記低融点部分と高融点部分のそれぞれの作用に過
不足がなく、成形性が特にすぐれている。 本発明の予備発泡粒子において、平均気泡直径
は約20〜2000μ（好ましくは50〜1500μ）、平均気
泡数は300個／mm2以下（好ましくは100個／mm2以
下）、発泡倍率は３〜50倍（好ましくは５〜40
倍）、平均粒径は１〜20mm（好ましくは３〜15mm）
の範囲で、成形しようとする発泡成形体の物性に
応じて適宜選定することができる。 本発明による予備発泡粒子は、前記範囲内の密
度を有する１，２−ポリブタジエン樹脂の粒子
を、その100重量部当り100〜500重量部の水、３
〜50重量部の発泡剤（たとえばジクロロジフルオ
ロメタン）、0.1〜３重量部の分散剤（たとえば微
粒状酸化アルミニウム）と共に密閉容器にとり、
前記測定条件による原料樹脂のDSC曲線におけ
る結晶の融解開始温度よりも高く融解終了温度よ
りも低い温度まで昇温して発泡剤を樹脂に含浸さ
せたのち加圧状態から容器底部の排出孔を開放し
て内容物を容器内よりも低圧の雰囲気に放出する
ことにより製造することができる。なお前述のよ
うな好ましい吸熱特性を有する予備発泡粒子は、
上記方法による製造工程において上記温度範囲の
昇温状態を約0.5〜３時間保つことにより製造す
ることができるが、所望の吸熱特性を付与するの
に必要な加熱条件は原料樹脂の結晶化度（密度）
により異なる。 本発明による予備発泡粒子は、ポリスチレン系
樹脂やポリオレフイン樹脂の予備発泡粒子を型内
成形する場合と同様に、加圧空気中で養生して
0.01〜５Kg／cm2（Ｇ）の内圧を保持させたのち金
型内に充填し熱湯または水蒸気で加熱することに
より容易に成形することができる。特に前述のよ
うな好ましい吸熱特性を有するものは、成形適温
の範囲が広いため、成形し易く、また大型の成形
体を製造する場合でも成形体全体にわたり均質な
製品を容易に得ることができる。そして本発明の
予備発泡粒子から得られる型内成形体は、柔軟
性、クツシヨン性、圧縮回復性など多くの特性に
おいて従来の発泡成形体よりもすぐれた性能を示
すものであるから、クツシヨン材、包装材料、自
動車用バンパー芯材、内装材などに特に好適なも
のである。 以下実施例および比較例を示して本発明を説明
する。 実施例および比較例 平均粒径2.5mmの１，２−ポリブタジエン樹脂
粒子400g、水1200g、微粒状酸化アルミニウム
1.5gおよび発泡剤（ジクロロジフルオロメタン）
を密閉容器にとり、所定の温度ｔまで昇温して１
時間その温度を保持し発泡剤を樹脂に含浸させた
のち、窒素で容器内圧を30Kg／cm2にした加圧状態
から容器底部の排出孔を開放して内容物を大気中
に放出することにより樹脂粒子を発泡させる。 上記製法において、原料樹脂、発泡剤の量およ
び加熱温度を種々変更することにより種々の予備
発泡粒子を製造した。発泡条件および得られた予
備発泡粒子の特性を第１表に示す。また各予備発
泡粒子は空気で加圧養生して1.2Kg／cm2（Ｇ）の
内圧を付与したのち30mm×300mm×300mmの内法を
有する金型を用いて成形性を試験した。 成形性およびその試験において得られた代表的
な成形体の特性を第１表にあわせて示す。 なお成形性の試験方法および成形体の特性の評
価基準は次のとおりである。 成形性試験法 成形温度を段階的に変えながら複数の成形試験
を行い、成形体の面方向収縮率が７％をこえず表
面が均一かつ平滑になる成形温度を“成形適温”
とする。成形適温の上限から下限迄の幅の大小、
および成形適温において成形された成形体の特性
から、成形性の良否を判定する。 柔軟性 防衛庁規格（DNS Ｚ−0503）に従つて試験
し、次の基準で判定する（但し、満足な成形体が
得られなかつた比較例３〜６については試験を省
略した）。 ○：全く破壊せず、割れもない ×：割れを起こす 圧縮弾性回復性 JIS K6767に従つて試験し、次の基準で判定す
る（但し、満足な成形体が得られなかつた比較例
３〜６については試験を省略した）。 ○：圧縮永久歪５％以下 ×：圧縮永久歪が５％をこえる
製造するための、結晶性シンジオタクチツク１，
２−ポリブタジエン樹脂（以下、１，２−ポリブ
タジエン樹脂という）からなる予備発泡粒子に関
するものである。 熱可塑性合成樹脂の予備発泡粒子を型内に充填
して加熱し、再発泡させると同時に粒子同士を融
着させて成形するいわゆるビーズ発泡成形法によ
る発泡成形体は、軽量で緩衝性、断熱性等にすぐ
れており、成形法も大量生産に適しているため、
緩衝材、包装材料、断熱材、建材などに広く利用
されている。しかしながら、従来のビーズ発泡法
による発泡成形体の製造は、ポリスチレン系樹
脂、ポリエチレン、ポリプロピレン等を原料とす
るものに限られ、熱可塑性エラストマー樹脂を用
いてゴム弾性を示す発泡成形体を製造することは
行われていない。これは、熱可塑性エラストマー
樹脂をビーズ発泡法により型内成形しようとする
と、一応発泡と融着はするものの、その後の収縮
が大きいため変形（収縮を含む）が甚しく、しか
も気泡が粗大になるなど、とうてい満足な成形体
は得られないためである。したがつて、ゴム弾性
を有する発泡成形体は、従来、ポリウレタンフオ
ームのように、型内で発泡させながら重合させる
方法によつて作られているが、この方法は生産性
が低く、製品も、気泡が連続気泡であるため圧縮
特性において劣るという問題があつた。 本発明の目的は、上述のように従来熱可塑性エ
ラストマーについては実施が困難であつたビーズ
発泡成形による高弾性発泡成形体の製造を可能に
することにある。 上記目的を達成することに成功した本発明は、
固有粘度が0.7以上、密度が0.900〜0.925g／cm3で
あり且つ示差走査熱量分析において T2−T1≧35℃ （但しT1［℃］はDSC曲線の最大吸熱点におけ
る吸熱量Qmax［cal／ｇ℃］の２分の１以上の吸
熱量を示す温度範囲の下限、T2［℃］は上記温度
範囲の上限である） の条件を満足する吸熱特性を示す無架橋の結晶性
シンジオタクチツク１，２−ポリブタジエン樹脂
よりなる予備発泡粒子を提供するものである。 ここで示差走査熱量分析は、試料約10mgを示差
走査熱量計のカプセルにとり、室温から約170℃
まで、20℃／分の昇温速度で昇温することにより
行う。DSC曲線とは、上記示差走査熱量分析の
結果を、温度を横軸にし１℃当りの吸熱量を縦軸
にしてプロツトした曲線である。DSC曲線が複
数の吸熱ピークを持つことによりQmaxの２分の
１以上の吸熱量を示す温度範囲が複数存在する場
合、T1としては各温度範囲の下限の低いほうを
とり、T2としては各温度範囲の上限の高いほう
をとる。 図面の曲線Ｉは、本発明による予備発泡粒子の
代表的な例のDSC曲線である。 本発明の目的との関係で特に好ましい本発明の
予備発泡粒子は、示差走査熱量分析においてさら
に Qtotal≧3.0cal／ｇ （但しQtotal［cal／ｇ］は試料の融解開始か
ら融解終了迄の間の全吸熱量である） の条件を満足する吸熱特性を示す１，２−ポリブ
タジエン樹脂よりなるものであつて、このような
吸熱特性の予備発泡粒子は、架橋ポリエチレンと
ほぼ同等の成形性を示す。 １，２−ポリブタジエン樹脂は、ゴムとプラス
チツクの中間的な性質を示す柔軟な熱可塑性樹脂
として知られている。この樹脂は、その構造単位
ごとに、第３級炭素原子に結合した水素原子とビ
ニル基とを持つので、一般のゴム材料と同様にイ
オウや過酸化物によつて、あるいは光増感剤存在
下に紫外線を照射することによつて、容易に架橋
させることができるという特徴を持つ。そのた
め、成形法や用途にもこの特徴を生かしたものが
多いが、本発明の予備発泡粒子を構成させるのは
無架橋のものである。 １，２−ポリブタジエン樹脂から発泡体を製造
する方法としては、この樹脂とエチレン−酢酸ビ
ニル共重合体とのブレンド物に発泡剤を加えて射
出成形することにより低発泡成形体を製造する方
法、および加硫物からスポンジを製造する方法が
知られているが、この樹脂のみをビーズ発泡法に
より無架橋で発泡させて高倍率発泡成形体とする
ことは知られていない。 本発明の予備発泡粒子は、他の多くの熱可塑性
エラストマー樹脂の予備発泡粒子とは異なり、型
内成形における成形性がきわめてよく、またこれ
から得られる発泡成形体はすぐれた柔軟性、クツ
シヨン性および圧縮回復性を持つ。 １，２−ポリブタジエン樹脂からなる予備発泡
粒子であつても樹脂の密度が0.900g／cm3未満のも
のは、結晶化度が低いため型内成形性および成形
体の形状保持性が悪く、更に耐熱性も劣る。また
密度が0.925g／cm3をこえるものは、融着可能な温
度が高すぎるため、やはり型内成形性が悪い。特
に好ましいのは密度が0.905〜0.920g／cm3のもの
であり、最も好ましいのは密度が0.905〜
0.915g／cm3のものである。 また、固有粘度が0.7未満の１，２−ポリブタ
ジエン樹脂は、分子量が小さく、そのため結晶化
度も低いから、そのような樹脂からなる予備発泡
粒子は型内成形性および成形体の形状保持性が悪
く、さらに耐熱性も劣る。 従来、ポリスチレン系樹脂に比べてビーズ発泡
成形が困難なポリオレフイン系樹脂の場合は、樹
脂を架橋させて成形性を向上させるのが普通であ
るが、架橋容易でポリオレフイン以上に架橋によ
る成形性の向上が期待された１，２−ポリブタジ
エン樹脂が架橋によつてはまつたく成形性が改良
されず、無架橋のまま上記のような特定の吸熱特
性を付与することによつて初めて好結果が得られ
たのは驚くべきことであつた。 上記吸熱特性を持つ１，２−ポリブタジエン樹
脂予備発泡粒子が特にすぐれた型内成形性を有す
る理由は次のように考えられる。まずQtotlaは、
この値が１，２−ポリブタジエン樹脂の結晶化度
に比例する値であることから明らかなように、あ
る値以上にすることが、１，２−ポリブタジエン
樹脂がほんらい具備する物性を高度に発揮させる
上で不可欠である。しかしながら、この値があま
りに高いときは、成形時に発泡粒子間の融着不良
を起こし易いほか、成形に多量の熱エネルギーを
必要とするという不利がある。したがつてQtotal
は、約３〜15cal／ｇの範囲にあることが望まし
い（特に望ましい値は４〜12cal／ｇである）。ま
たT2−T1の値が35℃以上と大きく、そして典型
的には図面の曲線ＩのようにDSC曲線が二つの
吸熱ピークを示すことは、予備発泡粒子を構成す
る樹脂が複数種類の結晶構造を含むことを意味す
る。１，２−ポリブタジエン樹脂の結晶の全部ま
たは大部分がある特定の結晶であつてDSC曲線
がシヤープな単一のピークを持つことによりT2
−T1が35℃に満たない予備発泡粒子（代表的な
例のDSC曲線を図面に曲線として示す）は、
実質的な融解開始から融解終了までの温度範囲が
狭いため、成形するさい発泡粒子の融着に必要な
温度まで加熱すると事実上すべての結晶が融解し
てしまい易く、そのため、発泡粒子間の融着が完
成するまでに気泡が破壊されてしまうが、上述の
ような結晶構造とそれに基づく吸熱特性（すなわ
ち融解特性）を持つ本発明の予備発泡粒子は、実
質的な融解開始から融解終了までの温度範囲が広
いから、この温度範囲の中間付近の温度で成形す
れば、低融点結晶部分が溶解して発泡粒子間の融
着に貢献する一方、高融点の結晶部分は融解する
ことなく予備発泡粒子の発泡構造を維持するの
で、良好な成形が行われることになる。 本発明の予備発泡粒子において特に好ましいの
は、そのDSC曲線上の融解終了温度よりも20℃
低い温度を境にしてそれよりも高温側における全
吸熱量をQh［cal／ｇ］としたとき、 0.15≦Qh／Qtotal≦0.5 であるものであつて、このような特性のものは前
記低融点部分と高融点部分のそれぞれの作用に過
不足がなく、成形性が特にすぐれている。 本発明の予備発泡粒子において、平均気泡直径
は約20〜2000μ（好ましくは50〜1500μ）、平均気
泡数は300個／mm2以下（好ましくは100個／mm2以
下）、発泡倍率は３〜50倍（好ましくは５〜40
倍）、平均粒径は１〜20mm（好ましくは３〜15mm）
の範囲で、成形しようとする発泡成形体の物性に
応じて適宜選定することができる。 本発明による予備発泡粒子は、前記範囲内の密
度を有する１，２−ポリブタジエン樹脂の粒子
を、その100重量部当り100〜500重量部の水、３
〜50重量部の発泡剤（たとえばジクロロジフルオ
ロメタン）、0.1〜３重量部の分散剤（たとえば微
粒状酸化アルミニウム）と共に密閉容器にとり、
前記測定条件による原料樹脂のDSC曲線におけ
る結晶の融解開始温度よりも高く融解終了温度よ
りも低い温度まで昇温して発泡剤を樹脂に含浸さ
せたのち加圧状態から容器底部の排出孔を開放し
て内容物を容器内よりも低圧の雰囲気に放出する
ことにより製造することができる。なお前述のよ
うな好ましい吸熱特性を有する予備発泡粒子は、
上記方法による製造工程において上記温度範囲の
昇温状態を約0.5〜３時間保つことにより製造す
ることができるが、所望の吸熱特性を付与するの
に必要な加熱条件は原料樹脂の結晶化度（密度）
により異なる。 本発明による予備発泡粒子は、ポリスチレン系
樹脂やポリオレフイン樹脂の予備発泡粒子を型内
成形する場合と同様に、加圧空気中で養生して
0.01〜５Kg／cm2（Ｇ）の内圧を保持させたのち金
型内に充填し熱湯または水蒸気で加熱することに
より容易に成形することができる。特に前述のよ
うな好ましい吸熱特性を有するものは、成形適温
の範囲が広いため、成形し易く、また大型の成形
体を製造する場合でも成形体全体にわたり均質な
製品を容易に得ることができる。そして本発明の
予備発泡粒子から得られる型内成形体は、柔軟
性、クツシヨン性、圧縮回復性など多くの特性に
おいて従来の発泡成形体よりもすぐれた性能を示
すものであるから、クツシヨン材、包装材料、自
動車用バンパー芯材、内装材などに特に好適なも
のである。 以下実施例および比較例を示して本発明を説明
する。 実施例および比較例 平均粒径2.5mmの１，２−ポリブタジエン樹脂
粒子400g、水1200g、微粒状酸化アルミニウム
1.5gおよび発泡剤（ジクロロジフルオロメタン）
を密閉容器にとり、所定の温度ｔまで昇温して１
時間その温度を保持し発泡剤を樹脂に含浸させた
のち、窒素で容器内圧を30Kg／cm2にした加圧状態
から容器底部の排出孔を開放して内容物を大気中
に放出することにより樹脂粒子を発泡させる。 上記製法において、原料樹脂、発泡剤の量およ
び加熱温度を種々変更することにより種々の予備
発泡粒子を製造した。発泡条件および得られた予
備発泡粒子の特性を第１表に示す。また各予備発
泡粒子は空気で加圧養生して1.2Kg／cm2（Ｇ）の
内圧を付与したのち30mm×300mm×300mmの内法を
有する金型を用いて成形性を試験した。 成形性およびその試験において得られた代表的
な成形体の特性を第１表にあわせて示す。 なお成形性の試験方法および成形体の特性の評
価基準は次のとおりである。 成形性試験法 成形温度を段階的に変えながら複数の成形試験
を行い、成形体の面方向収縮率が７％をこえず表
面が均一かつ平滑になる成形温度を“成形適温”
とする。成形適温の上限から下限迄の幅の大小、
および成形適温において成形された成形体の特性
から、成形性の良否を判定する。 柔軟性 防衛庁規格（DNS Ｚ−0503）に従つて試験
し、次の基準で判定する（但し、満足な成形体が
得られなかつた比較例３〜６については試験を省
略した）。 ○：全く破壊せず、割れもない ×：割れを起こす 圧縮弾性回復性 JIS K6767に従つて試験し、次の基準で判定す
る（但し、満足な成形体が得られなかつた比較例
３〜６については試験を省略した）。 ○：圧縮永久歪５％以下 ×：圧縮永久歪が５％をこえる
【表】
注：成形適温および成形適温幅の“〓”は、成形可能
な温度が事実上存在しないことをあらわす。
比較例１および２は表示した温度で一応成形可能
であるが、面方向収縮率が7％をこえ、成形状
態はよくない。
な温度が事実上存在しないことをあらわす。
比較例１および２は表示した温度で一応成形可能
であるが、面方向収縮率が7％をこえ、成形状
態はよくない。
図面は本発明による予備発泡粒子（Ｉ）および
対照品（）のDSC曲線である。
対照品（）のDSC曲線である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 固有粘度が0.7以上、密度が0.900〜0.925g／
cm3であり且つ示差走査熱量分析において T2−T1≧35℃ （但しT1［℃］はDSC曲線の最大吸熱点における
吸熱量Qmax［cal／ｇ℃］の２分の１以上の吸熱
量を示す温度範囲の下限、T2［℃］は上記温度範
囲の上限である）の条件を満足する吸熱特性を示
す無架橋の結晶性シンジオタクチツク１，２−ポ
リブタジエン樹脂よりなる予備発泡粒子。 ２ １，２−ポリブタジエン樹脂がその示差走査
熱量分析においてさらに Qtotal≧3.0cal／ｇ （但しQtotal［cal／ｇ］は試料の融解開始から
融解終了迄の間の全吸熱量である） の条件を満足する吸熱特性を示すものである特許
請求の範囲第１項記載の１，２−ポリブタジエン
樹脂予備発泡粒子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22309683A JPS60115639A (ja) | 1983-11-29 | 1983-11-29 | １，２−ポリブタジエン樹脂予備発泡粒子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22309683A JPS60115639A (ja) | 1983-11-29 | 1983-11-29 | １，２−ポリブタジエン樹脂予備発泡粒子 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60115639A JPS60115639A (ja) | 1985-06-22 |
| JPH0447699B2 true JPH0447699B2 (ja) | 1992-08-04 |
Family
ID=16792764
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22309683A Granted JPS60115639A (ja) | 1983-11-29 | 1983-11-29 | １，２−ポリブタジエン樹脂予備発泡粒子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60115639A (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5923339B2 (ja) * | 1977-03-31 | 1984-06-01 | タキロン株式会社 | 易廃棄性軟質発泡体の製造方法 |
| JPS5763334A (en) * | 1980-10-02 | 1982-04-16 | Takiron Co Ltd | Preparation of flame-retardant flexible foam |
| JPS5890931A (ja) * | 1981-11-25 | 1983-05-30 | Takiron Co Ltd | 発泡体の製造方法 |
-
1983
- 1983-11-29 JP JP22309683A patent/JPS60115639A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60115639A (ja) | 1985-06-22 |
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