JPH0447948B2 - - Google Patents
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- JPH0447948B2 JPH0447948B2 JP58135174A JP13517483A JPH0447948B2 JP H0447948 B2 JPH0447948 B2 JP H0447948B2 JP 58135174 A JP58135174 A JP 58135174A JP 13517483 A JP13517483 A JP 13517483A JP H0447948 B2 JPH0447948 B2 JP H0447948B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- cathode
- arc
- electrode
- length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
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-
- H—ELECTRICITY
- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01J—ELECTRIC DISCHARGE TUBES OR DISCHARGE LAMPS
- H01J61/00—Gas-discharge or vapour-discharge lamps
- H01J61/02—Details
- H01J61/04—Electrodes; Screens; Shields
- H01J61/06—Main electrodes
- H01J61/073—Main electrodes for high-pressure discharge lamps
- H01J61/0732—Main electrodes for high-pressure discharge lamps characterised by the construction of the electrode
Landscapes
- Discharge Lamp (AREA)
- Discharge Lamps And Accessories Thereof (AREA)
Description
〔発明の技術分野〕
本発明はたとえば直流などの極性の反転のない
電源で点灯される小形金属蒸気放電灯に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 近年、省エネルギーの観点から発光効率の低い
白熱電球と代替して使用できるようなたとえばメ
タルハライドランプ等の発光効率の優れた金属蒸
気放電灯の開発が積極的に進められている。これ
等金属蒸気放電灯は商用周波数50Hzまたは60Hzの
交流100Vまたは200Vの一般供給電源で安定器を
介して点灯するのが常であり、また安定器は放電
灯とは別の位置に設置するという方法がとられて
いる。しかしながら、一般家庭および店舗等の屋
内用として多用される白熱電球の代替として考え
ると、ランプと安定器とは一体化し、さらに安定
器を小形、軽量、低価格にすることが欠かせない
条件である。ところが、現在一般的であるチヨー
クコイルを使用した安定器では上記条件を満足さ
せることは困難視されている。近年、トランジス
タ、IC等の発達により上記条件を満足させ得る
安定器としての電子回路を構成することが可能と
なつてきた。このような電子回路の方式としては
直流点灯方式や高周波点灯方式等が考えられる
が、高周波点灯方式によると特定の周波数帯域で
は音響共振という現象が生じてアークがゆらぎ、
立消えの原因となる。特にメタルハライドランプ
の場合は、その発光管形状、封入物等の影響で音
響共振を生じる周波数帯域が非常に広くなるため
高周波点灯方式には不適当となる。したがつて、
特にはメタルハライドランプ用の電子安定器とし
ては直流など極性の反転のない電源での点灯方式
が望ましい。 本発明者等は直流など極性の反転のない電源を
用いるメタルハライドランプ等の金属蒸気放電灯
の開発過程において、従来の交流点灯用に設計さ
れた電極軸の先端部にコイルを巻回した電極を有
する放電灯を上記極性の反転のない電源で点灯す
ると陰極近傍管管壁に失透、クラツクを発生し、
発光管がリークし不点となるランプが多発するこ
とを発見した。 しかも、この現象は陰極と発光管管壁とがより
接近してくる100W以下のような小形のランプほ
ど一層甚だしくなることが判明した。これらの現
象につき、さらに交流点灯のランプと比較観察し
たところ、ランプが定常状態で安定した場合で
も、極性反転のない電源で点灯した場合には陰極
の封止側にアークスポツトが形成され、このスポ
ツトが陰極先端に移行しない場合があることが判
り、このままの状態で長時間点灯を続けたものが
殆んど上記のようなクラツクを発性させているこ
とが判つた。これに対し、交流点灯の場合には始
動直後には電極の封止端側から放電を開始するも
のの短時間で全てのランプはアークスポツトが電
極先端に移行し、クラツクは発生しなかつた。こ
のような現象は次のような理由によるものと推察
される。すなわち、交流でも極性の反転のない電
源の場合でも、始動直後は１気圧以下の低圧状態
であるため放電距離が長くなる状態で放電は開始
する。 しかし、時間と共に発光管内の温度が上昇し、
発光管内の圧力は上昇して定格点灯時には１気圧
以上の高圧にたとえばメタルハライドランプでは
10気圧前後あるいはそれ以上にもなる。したがつ
て、放電が安定を維持するため、よく知られてい
る法則Pd＝const.（Ｐは圧力、ｄは放電距離）を
満足するようにアークスポツトは電極封止端側か
ら電極先端へ移行し、放電距離ｄが短かくなる方
向へ動く。この現象は交流の場合には両電極がそ
れぞれ陰極と陽極の両方の作用を各半サイクルで
繰返すので、陽極時にはアークがその電極全体に
集中して電極先端も加熱されるため、上記の圧力
の増加と共にアークは電極先端へ容易に移行する
が、直流のように極性の反転のない場合には陰極
側はアークがスポツト状となり電極封止側のごく
一部のみ集中し、その集中した箇所のみが加熱さ
れる。しかもコイル部が放熱フインのような役割
をするので、電極先端は発光管内圧力が充分高ま
つても電子放射を行うに充分なまでには昇温せ
ず、しかも極性の反転がないので一旦できたスポ
ツト位置からアークの移動は何等かのきつかけが
無いと起らない場合があるものと推察される。 したがつて、アークスポツトが陰極の封止端側
に生じ、しかもその陰極先端への移行がないと、
高温のアークの発光管管壁への接近、接触が長時
間続き、その結果、管壁に失透、クラツクが発生
することになるわけである。 しかも、アークが陰極の封止端側または先端に
発生することがあるということは、それぞれアー
ク長が異なることにより、アーク長が異なればラ
ンプ電圧もそれにつれて相違するから点灯ごとに
ランプ電圧が一定しないという不都合をも生じる
結果となる。 〔発明の目的〕 本発明は上記事情を考慮してなされたもので、
直流などの極性の反転のない電源で点灯した場合
に発光管に失透、クラツクが発生せず、しかもラ
ンプ電圧の変動も少ない長寿命で安定した特性を
有する100W（ワツト）以下の小形金属蒸気放電灯
を提供することを目的とする。 〔発明の概要〕 本発明は陰極をコイルの両端つまり先端側に高
融点金属棒状体を、封止端側には電極軸をそれぞ
れ嵌挿して形成し、かつ、上記高融点金属棒状体
と電極軸の嵌挿端部を離間対設することによつて
上記コイル内部に空隙を形成される構造とし、上
記空隙部の長さをｌ（mm）、コイルの全長をＬ
（mm）、コイルの外径をＤ（mm）、コイルの内径をｄ
（mm）、封止端側電極軸の径をd1（mm）、定常時の放
電電流をIL（アンベア）としたとき、 1.5≦Ｄ／ｄ＝４ ……(1) 14≦IL／d2 1≦350 ……(2) ｌ≧Ｌ／３ ……(3) を満足するようにしたことを特徴とする。 〔発明の実施例〕 以下、本発明の詳細を図示の実施例を参照して
説明する。第１図は40W（ワツト）級小形メタル
ハライドランプの発光管１を示し、最大内径約８
mmのほぼ球状に成形された石英ガラスからなる発
光バルブ２の内部には始動用希ガスとしてアルゴ
ンガス100トール、水銀10mgおよび金属ハロゲン
化物としてたとえば沃化スカンジウムと沃化ナト
リウムが合計２mg封入され、かつ、発光管バルブ
２の両端部には４mmの間隔をおいて陽極３と陰極
４とが対向封止されている。陰極４は線径0.1mm
のタングステン線を巻回してなる全長Ｌが２mm、
外径Ｄが0.35mm、内径ｄが0.15mmのコイル５の先
端側にはたとえばタングステンからなる高融点金
属棒状体６を、また封止端側には同じくタングス
テンからなる電極軸７をそれぞれ嵌挿して構成さ
れる。上記棒状体６と電極７のコイル５内への嵌
挿端部は離間対設され、それによつてコイル内部
には長さｌが１mmの空隙部８が形成され、またコ
イル５の先端から棒状体６は約0.4mm突出するよ
うに構成されている。すなわち、コイル外径DN
コイル内径ｄに対する比Ｄ／ｄは上記(1)式1.5≦
Ｄ／ｄ≦４を満足する Ｄ／ｄ＝0.35mm／0.15mm＝２であり、 また、コイル５内に形成された空隙部８の長さ
ｌとコイル５全長Ｌとの関係は上記(3)式ｌ≦Ｌ／
３を満足する。 ｌ＝Ｌ／２ となつている。 一方、陽極３は線径0.06mmのタングステン線を
線径0.19mmのタングステン線に巻いてコイル状に
したものをさらに径0.22mmのタングステン製電極
軸９に二重コイル１０状に巻回して構成され、上
記二重コイル１０の全長は1.5mmである。陽極３
と陰極４は発光管バルブ２の両端封止部１１ａ，
１１ｂ内に気密に封着されるモリブデン箔１２
ａ，１２ｂを介して外部リード線１３ａ，１３ｂ
にそれぞれ接合されて発光管１が形成されてい
る。この発光管１は図示しないが通常は一端に口
金を取着した外管内に封装され、上記外部リード
線１３ａ，１３ｂは口金及び端子にそれぞれ接続
されてランプが形成される。 このような構成のランプはたとえば第２図に示
すように直流点灯電子回路式安定器１４を介して
交流電源１５に接続される。安定器１４はAC／
DCコンバータ１６、電流検出回路１７を備えて
いる。１８は始動回路で陰極４と陽極３間に始動
用パルス電圧を印加する。上記安定器１４および
始動回路１８によつて、発光管１には定常時に放
電電流ILが0.56A（アンペア）印加されると共に安
定点灯時にはランプ入力が40W（ワツト）となる
ように制御される。したがつて、軽軸d1が0.15mm
の上記電極軸７の断面の電流密度は、 放電電流IL／（軽径d1）2 ＝0.56A／（0.15mm）2≒25 となり、この値は上記(2)式14≦IL／d1 2≦350を満
足する。 上記ランプ10本について上記点灯装置により各
100回の点滅試験を行なつたところ、安定点灯時
におけるアークの陰極４の根元部（電極軸７の封
止端側）より発生する現象は全く見られなかつ
た。 この理由は、陰極のコイル５内に空隙部８を設
けるようにしたので、かりに始動時にアークが陰
極４の根元部で発生しても、コイル５内が全て電
極軸で充実されて空隙部がないものに比較してそ
の部分の質量が小さく、つまり熱容量が小さいの
で温度が上昇し易く、したがつて陰極先端部は速
かにアークが発生し易い温度にまで上昇する。 そして安定点灯状態に移るにつれて発光管１内
の金属が蒸発して蒸気圧が上昇し、アークはでき
るだけその距離を短かくしようとして遂には両電
極３，４先端間へのアークへと移行するに至る。 したがつて、安定点灯時には陰極４の根元部分
にはアーク発生箇所がないので、発光管１の石英
ガラスが異常加熱されて失透、クラツクを生じる
ことがなく、長寿命が得られると共に、点灯のた
ばにアーク長が変化することもないのでランプ電
圧が変化するという不都合も生じない。しかも、
陰極５にはコイル５が設けてあるためグロー電圧
が低く、コイル内に空隙部８を設けることにより
同じ外観でコイル内全部が電極軸で充実されてい
る電極と比較して質量を小さくすることができる
ので、グロー放電からアーク放電への転移が良好
で始動特性も優れている。さらに、点灯定常時に
アークは陰極先端部の棒状体６突出先端より発生
するのでアークスポツトが安定であるという利点
もある。 次に好ましい陰極構造の範囲を求めるために行
なつた試験結果について述べる。試験ランプは上
記実施例と同一構造の40Wメタルハライドランプ
につきその陰極４の構造のみを種々変えてランプ
特性への影響を調べた。 表はその試験内容と結果を示すもので、陰極
構造の変動要因としては、電極軸７の軸径d1
（mm）、コイルの外径Ｄ（mm）、同内径ｄ（mm）、同全
長Ｌ（mm）、同内部の空隙部８の長さｌ（mm）およ
びコイル形式（一層および多層）を採りあげ、評
価としてはグロー放電からアーク放電への転移の
難易度、アークスポツトの陰極根元部から同先端
部への移行の難易度等を考慮した始動特性ならび
に寿命特性を比較検討して決定した。なお、この
試験に使用した陰極形状においては、第１図から
も判るように、電極軸７の軸径d1とコイル内径ｄ
とは実質的に同一である。また、コイル５の先端
側に挿入した棒状体６の全長およびコイル５から
の突出長は全て上記実施例と同一寸法で実施した
ものである。
電源で点灯される小形金属蒸気放電灯に関する。 〔発明の技術的背景とその問題点〕 近年、省エネルギーの観点から発光効率の低い
白熱電球と代替して使用できるようなたとえばメ
タルハライドランプ等の発光効率の優れた金属蒸
気放電灯の開発が積極的に進められている。これ
等金属蒸気放電灯は商用周波数50Hzまたは60Hzの
交流100Vまたは200Vの一般供給電源で安定器を
介して点灯するのが常であり、また安定器は放電
灯とは別の位置に設置するという方法がとられて
いる。しかしながら、一般家庭および店舗等の屋
内用として多用される白熱電球の代替として考え
ると、ランプと安定器とは一体化し、さらに安定
器を小形、軽量、低価格にすることが欠かせない
条件である。ところが、現在一般的であるチヨー
クコイルを使用した安定器では上記条件を満足さ
せることは困難視されている。近年、トランジス
タ、IC等の発達により上記条件を満足させ得る
安定器としての電子回路を構成することが可能と
なつてきた。このような電子回路の方式としては
直流点灯方式や高周波点灯方式等が考えられる
が、高周波点灯方式によると特定の周波数帯域で
は音響共振という現象が生じてアークがゆらぎ、
立消えの原因となる。特にメタルハライドランプ
の場合は、その発光管形状、封入物等の影響で音
響共振を生じる周波数帯域が非常に広くなるため
高周波点灯方式には不適当となる。したがつて、
特にはメタルハライドランプ用の電子安定器とし
ては直流など極性の反転のない電源での点灯方式
が望ましい。 本発明者等は直流など極性の反転のない電源を
用いるメタルハライドランプ等の金属蒸気放電灯
の開発過程において、従来の交流点灯用に設計さ
れた電極軸の先端部にコイルを巻回した電極を有
する放電灯を上記極性の反転のない電源で点灯す
ると陰極近傍管管壁に失透、クラツクを発生し、
発光管がリークし不点となるランプが多発するこ
とを発見した。 しかも、この現象は陰極と発光管管壁とがより
接近してくる100W以下のような小形のランプほ
ど一層甚だしくなることが判明した。これらの現
象につき、さらに交流点灯のランプと比較観察し
たところ、ランプが定常状態で安定した場合で
も、極性反転のない電源で点灯した場合には陰極
の封止側にアークスポツトが形成され、このスポ
ツトが陰極先端に移行しない場合があることが判
り、このままの状態で長時間点灯を続けたものが
殆んど上記のようなクラツクを発性させているこ
とが判つた。これに対し、交流点灯の場合には始
動直後には電極の封止端側から放電を開始するも
のの短時間で全てのランプはアークスポツトが電
極先端に移行し、クラツクは発生しなかつた。こ
のような現象は次のような理由によるものと推察
される。すなわち、交流でも極性の反転のない電
源の場合でも、始動直後は１気圧以下の低圧状態
であるため放電距離が長くなる状態で放電は開始
する。 しかし、時間と共に発光管内の温度が上昇し、
発光管内の圧力は上昇して定格点灯時には１気圧
以上の高圧にたとえばメタルハライドランプでは
10気圧前後あるいはそれ以上にもなる。したがつ
て、放電が安定を維持するため、よく知られてい
る法則Pd＝const.（Ｐは圧力、ｄは放電距離）を
満足するようにアークスポツトは電極封止端側か
ら電極先端へ移行し、放電距離ｄが短かくなる方
向へ動く。この現象は交流の場合には両電極がそ
れぞれ陰極と陽極の両方の作用を各半サイクルで
繰返すので、陽極時にはアークがその電極全体に
集中して電極先端も加熱されるため、上記の圧力
の増加と共にアークは電極先端へ容易に移行する
が、直流のように極性の反転のない場合には陰極
側はアークがスポツト状となり電極封止側のごく
一部のみ集中し、その集中した箇所のみが加熱さ
れる。しかもコイル部が放熱フインのような役割
をするので、電極先端は発光管内圧力が充分高ま
つても電子放射を行うに充分なまでには昇温せ
ず、しかも極性の反転がないので一旦できたスポ
ツト位置からアークの移動は何等かのきつかけが
無いと起らない場合があるものと推察される。 したがつて、アークスポツトが陰極の封止端側
に生じ、しかもその陰極先端への移行がないと、
高温のアークの発光管管壁への接近、接触が長時
間続き、その結果、管壁に失透、クラツクが発生
することになるわけである。 しかも、アークが陰極の封止端側または先端に
発生することがあるということは、それぞれアー
ク長が異なることにより、アーク長が異なればラ
ンプ電圧もそれにつれて相違するから点灯ごとに
ランプ電圧が一定しないという不都合をも生じる
結果となる。 〔発明の目的〕 本発明は上記事情を考慮してなされたもので、
直流などの極性の反転のない電源で点灯した場合
に発光管に失透、クラツクが発生せず、しかもラ
ンプ電圧の変動も少ない長寿命で安定した特性を
有する100W（ワツト）以下の小形金属蒸気放電灯
を提供することを目的とする。 〔発明の概要〕 本発明は陰極をコイルの両端つまり先端側に高
融点金属棒状体を、封止端側には電極軸をそれぞ
れ嵌挿して形成し、かつ、上記高融点金属棒状体
と電極軸の嵌挿端部を離間対設することによつて
上記コイル内部に空隙を形成される構造とし、上
記空隙部の長さをｌ（mm）、コイルの全長をＬ
（mm）、コイルの外径をＤ（mm）、コイルの内径をｄ
（mm）、封止端側電極軸の径をd1（mm）、定常時の放
電電流をIL（アンベア）としたとき、 1.5≦Ｄ／ｄ＝４ ……(1) 14≦IL／d2 1≦350 ……(2) ｌ≧Ｌ／３ ……(3) を満足するようにしたことを特徴とする。 〔発明の実施例〕 以下、本発明の詳細を図示の実施例を参照して
説明する。第１図は40W（ワツト）級小形メタル
ハライドランプの発光管１を示し、最大内径約８
mmのほぼ球状に成形された石英ガラスからなる発
光バルブ２の内部には始動用希ガスとしてアルゴ
ンガス100トール、水銀10mgおよび金属ハロゲン
化物としてたとえば沃化スカンジウムと沃化ナト
リウムが合計２mg封入され、かつ、発光管バルブ
２の両端部には４mmの間隔をおいて陽極３と陰極
４とが対向封止されている。陰極４は線径0.1mm
のタングステン線を巻回してなる全長Ｌが２mm、
外径Ｄが0.35mm、内径ｄが0.15mmのコイル５の先
端側にはたとえばタングステンからなる高融点金
属棒状体６を、また封止端側には同じくタングス
テンからなる電極軸７をそれぞれ嵌挿して構成さ
れる。上記棒状体６と電極７のコイル５内への嵌
挿端部は離間対設され、それによつてコイル内部
には長さｌが１mmの空隙部８が形成され、またコ
イル５の先端から棒状体６は約0.4mm突出するよ
うに構成されている。すなわち、コイル外径DN
コイル内径ｄに対する比Ｄ／ｄは上記(1)式1.5≦
Ｄ／ｄ≦４を満足する Ｄ／ｄ＝0.35mm／0.15mm＝２であり、 また、コイル５内に形成された空隙部８の長さ
ｌとコイル５全長Ｌとの関係は上記(3)式ｌ≦Ｌ／
３を満足する。 ｌ＝Ｌ／２ となつている。 一方、陽極３は線径0.06mmのタングステン線を
線径0.19mmのタングステン線に巻いてコイル状に
したものをさらに径0.22mmのタングステン製電極
軸９に二重コイル１０状に巻回して構成され、上
記二重コイル１０の全長は1.5mmである。陽極３
と陰極４は発光管バルブ２の両端封止部１１ａ，
１１ｂ内に気密に封着されるモリブデン箔１２
ａ，１２ｂを介して外部リード線１３ａ，１３ｂ
にそれぞれ接合されて発光管１が形成されてい
る。この発光管１は図示しないが通常は一端に口
金を取着した外管内に封装され、上記外部リード
線１３ａ，１３ｂは口金及び端子にそれぞれ接続
されてランプが形成される。 このような構成のランプはたとえば第２図に示
すように直流点灯電子回路式安定器１４を介して
交流電源１５に接続される。安定器１４はAC／
DCコンバータ１６、電流検出回路１７を備えて
いる。１８は始動回路で陰極４と陽極３間に始動
用パルス電圧を印加する。上記安定器１４および
始動回路１８によつて、発光管１には定常時に放
電電流ILが0.56A（アンペア）印加されると共に安
定点灯時にはランプ入力が40W（ワツト）となる
ように制御される。したがつて、軽軸d1が0.15mm
の上記電極軸７の断面の電流密度は、 放電電流IL／（軽径d1）2 ＝0.56A／（0.15mm）2≒25 となり、この値は上記(2)式14≦IL／d1 2≦350を満
足する。 上記ランプ10本について上記点灯装置により各
100回の点滅試験を行なつたところ、安定点灯時
におけるアークの陰極４の根元部（電極軸７の封
止端側）より発生する現象は全く見られなかつ
た。 この理由は、陰極のコイル５内に空隙部８を設
けるようにしたので、かりに始動時にアークが陰
極４の根元部で発生しても、コイル５内が全て電
極軸で充実されて空隙部がないものに比較してそ
の部分の質量が小さく、つまり熱容量が小さいの
で温度が上昇し易く、したがつて陰極先端部は速
かにアークが発生し易い温度にまで上昇する。 そして安定点灯状態に移るにつれて発光管１内
の金属が蒸発して蒸気圧が上昇し、アークはでき
るだけその距離を短かくしようとして遂には両電
極３，４先端間へのアークへと移行するに至る。 したがつて、安定点灯時には陰極４の根元部分
にはアーク発生箇所がないので、発光管１の石英
ガラスが異常加熱されて失透、クラツクを生じる
ことがなく、長寿命が得られると共に、点灯のた
ばにアーク長が変化することもないのでランプ電
圧が変化するという不都合も生じない。しかも、
陰極５にはコイル５が設けてあるためグロー電圧
が低く、コイル内に空隙部８を設けることにより
同じ外観でコイル内全部が電極軸で充実されてい
る電極と比較して質量を小さくすることができる
ので、グロー放電からアーク放電への転移が良好
で始動特性も優れている。さらに、点灯定常時に
アークは陰極先端部の棒状体６突出先端より発生
するのでアークスポツトが安定であるという利点
もある。 次に好ましい陰極構造の範囲を求めるために行
なつた試験結果について述べる。試験ランプは上
記実施例と同一構造の40Wメタルハライドランプ
につきその陰極４の構造のみを種々変えてランプ
特性への影響を調べた。 表はその試験内容と結果を示すもので、陰極
構造の変動要因としては、電極軸７の軸径d1
（mm）、コイルの外径Ｄ（mm）、同内径ｄ（mm）、同全
長Ｌ（mm）、同内部の空隙部８の長さｌ（mm）およ
びコイル形式（一層および多層）を採りあげ、評
価としてはグロー放電からアーク放電への転移の
難易度、アークスポツトの陰極根元部から同先端
部への移行の難易度等を考慮した始動特性ならび
に寿命特性を比較検討して決定した。なお、この
試験に使用した陰極形状においては、第１図から
も判るように、電極軸７の軸径d1とコイル内径ｄ
とは実質的に同一である。また、コイル５の先端
側に挿入した棒状体６の全長およびコイル５から
の突出長は全て上記実施例と同一寸法で実施した
ものである。
【表】
以上詳述したように、本発明によれば直流点灯
などの極性の反転のない電源で点灯した場合、始
動時に陰極根元部にアークが発生しても速やかに
先端部へ移行するから、発光管管壁の異常加熱に
よる失透、クラツクが防止できて長寿命が得ら
れ、また定常点灯時にはアークは陰極先端部の高
融点金属棒状体より発生するのでアークスポツト
は安定し、点灯のたびにアーク長が変化すること
もないのでランプ電圧は一定する。しかも、陰極
にはコイルが設けてあるためグロー電圧が低く、
さらにコイル内には空隙部があるため質量を小さ
くできるので、グロー放電からアーク放電への転
移も良好で始動特性にも優れる等の効果が得られ
るものである。
などの極性の反転のない電源で点灯した場合、始
動時に陰極根元部にアークが発生しても速やかに
先端部へ移行するから、発光管管壁の異常加熱に
よる失透、クラツクが防止できて長寿命が得ら
れ、また定常点灯時にはアークは陰極先端部の高
融点金属棒状体より発生するのでアークスポツト
は安定し、点灯のたびにアーク長が変化すること
もないのでランプ電圧は一定する。しかも、陰極
にはコイルが設けてあるためグロー電圧が低く、
さらにコイル内には空隙部があるため質量を小さ
くできるので、グロー放電からアーク放電への転
移も良好で始動特性にも優れる等の効果が得られ
るものである。
第１図は本発明の一実施例である小形メタルハ
ライドランプの発光管の正面図、第２図は同ラン
プの点灯装置を示す図である。 １……発光管、２……発光管バルブ、３……陽
極、４……陰極、５……陰極のコイル、６……高
融点金属棒状体、７……陰極の電極軸、１４……
安定器、１６……AC／DCコンバータ、１７……
電流検出回路、１８……始動回路。
ライドランプの発光管の正面図、第２図は同ラン
プの点灯装置を示す図である。 １……発光管、２……発光管バルブ、３……陽
極、４……陰極、５……陰極のコイル、６……高
融点金属棒状体、７……陰極の電極軸、１４……
安定器、１６……AC／DCコンバータ、１７……
電流検出回路、１８……始動回路。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 発光管バルブの両端部に対向して陽極と陰極
を封止し、内部に始動用希ガスと少くとも水銀を
含む封入物とを封入してなる発光管を有し、極性
の反転のない電源で点灯される100W（ワツト）以
下の小形金属蒸気放電灯において、上記陰極はコ
イルの先端側には高融点金属棒状体を、封止端側
には電極軸をそれぞれ嵌挿してなり、かつ、上記
高融点金属棒状体と電極軸との嵌挿端部を離間対
設してコイル内部に空隙部を形成し、この空隙部
の長さをｌ（mm）、コイルの全長をＬ（mm）、コイル
の外径をＤ（mm）、コイルの内径をｄ（mm）、封止端
側の電極軸の径をd1（mm）、定常時の放電電流をIL
（アンペア）としたとき、 1.5≦Ｄ／ｄ＝４ 14≦IL／d2 1≦350 ｌ≧Ｌ／３ を満足するようにしたことを特徴とする小形金属
蒸気放電灯。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58135174A JPS6028155A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 小形金属蒸気放電灯 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58135174A JPS6028155A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 小形金属蒸気放電灯 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6028155A JPS6028155A (ja) | 1985-02-13 |
| JPH0447948B2 true JPH0447948B2 (ja) | 1992-08-05 |
Family
ID=15145559
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58135174A Granted JPS6028155A (ja) | 1983-07-26 | 1983-07-26 | 小形金属蒸気放電灯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6028155A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003051282A (ja) | 2001-08-06 | 2003-02-21 | Nec Lighting Ltd | 高圧放電ランプとその製造方法 |
| US8188663B2 (en) * | 2009-01-05 | 2012-05-29 | General Electric Company | High intensity discharge lamp |
-
1983
- 1983-07-26 JP JP58135174A patent/JPS6028155A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6028155A (ja) | 1985-02-13 |
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