JPH0449597B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は、コークス炉の燃焼管理方法に関する
ものであり、詳しくは、コークス炉への入熱量が
可及的一定となるように制御した上でコークス炉
の温度制御を行うようになした、精度の高いコー
クス炉の温度制御方法に関するものである。 コークス炉は、周知のように、多数の燃焼室と
炭化室とが交互に配設されてなり、各燃焼室には
燃料ガス本管からの分岐支管を通して燃料ガスが
供給されると共に空気弁および蓄熱室を通して燃
焼用空気が供給され、そして各燃焼室からの燃焼
廃ガスは廃熱弁および蓄熱室を通して共通煙道に
導出されるようになされている。 しかして、コークス炉の操業においては、品質
の安定したコークスを得るために、更には、省エ
ネルギー化を図るためにも、コークス炉団の燃焼
室温度が常に目標温度となるように、コークス炉
の燃焼管理を行う必要があるが、コークス炉団の
温度は、燃焼室へ供給される燃料ガス及び燃焼用
空気量の変動や装入炭水分の変動等によつて変動
するために、精度の高い燃焼管理は必ずしも容易
ではない。 例えば、従来、コークス炉の燃焼管理方法とし
ては、次のような方法が知られている。 先ず、燃焼管理の前提となる、燃料ガス及び燃
焼用空気の制御方法としては、流量制御方式、圧
力制御方式等がある。これら方式を燃料ガスにつ
いて説明すれば、前者は、その供給量を燃料本管
圧力に配設された流量調節弁によつて制御するも
のであり、後者は、燃料本管圧力と共に通煙道圧
力との差圧によつて制御するものである。 次に、コークス炉の温度制御の方法としては、
複数の燃焼室の温度を測温してコークス炉団の平
均温度を算出し、該平均温度と設定温度とが等し
くなるように、前記いずれかの方式で燃料ガスの
供給量を制御する方法が知られている。 しかしながら、従来公知のこのような方法で
は、厳密な制御を行うも未だ満足な成果が得られ
ていないのが現状である。 本発明者等は、上記実情に鑑み、より精度の高
いコークス炉の燃焼管理方法を提供すべく鋭意検
討した結果、コークス炉燃料室の温度は、ある燃
焼室の流路抵抗が変化しても他の燃焼室への燃料
ガス供給量は変動しない点で優れている圧力制御
方式を採用しても、日間変動が担当幅であり、従
つて、コークス路の温度制御の前提として、コー
クス路への入熱量を可及的一定にする必要がある
との知見を得た。 本発明者等は、先に、特願昭56−154551号とし
て、コークス炉への均入熱制御の方法につき提案
したが、本発明は、この基本発明の改良発明であ
り、コークス炉の温度制御を特別の方法で行うよ
うにしたものである。 以下、本発明を添付図面に従つて詳細に説明す
る。 先ず、本発明の前提となるところの、コークス
炉への均入熱制御について説明する。 第１図は、従来の２分割燃焼方式のカールスチ
ール式コークス炉を例にとつて示したもので、そ
の断面略図である。 コークス炉は、多数の燃焼室と炭化室とが交互
に配設されて一炉団を形成し、該炉団は押出側Ｒ
とコークス側Ｃとに区分される。 燃料ガスは、押出側燃料本管１Ｒから、各分岐
支管２Ｒおよび三方コツク２R′を通つてガスダ
クト３Ｒに入り、各燃焼室４Ｒに分配される。こ
のとき、コークス側Ｃへの燃料ガスの供給は三方
コツク２C′により止められている。 一方、燃焼用空気は、各空気弁５Ｒおよびソー
ルフリユー６Ｒを通して供給され、蓄熱室７Ｒを
通過しながら予熱される。その後、各空気ダクト
８Ｒより上下方向に数段（第１図では４段）に分
かれて各燃焼室４Ｒに供給される。ここで、燃料
ガスと燃焼用空気とが接触して燃料ガスが燃焼す
る。 各燃焼室４Ｒからの燃焼廃ガスは、水平煙道９
を通過して、各空気ダクト８Ｃ、蓄熱室７Ｃ、各
ソールフリユー６Ｃおよび廃熱弁１０Ｃを通過
後、小煙道１１Ｃに入り共通煙道を通過して煙突
より排出される（第１図には、共通煙道と煙突は
図示されていない）。 これらのガスの流れは、いわゆる、加熱切替作
業によつて20分毎に切替えられる。 加熱切替作業の概要を第２図を基に説明すれば
次の通りである。同図は、加熱切替作業における
帯鉄の動作を示す概念図である。 すなわち、コークス炉を取り囲むように配置さ
れた、いわゆる空気−廃ガス用帯鉄Ａには、各空
気弁５Ｒ，５Ｃ及び廃熱弁１０Ｒ，１０Ｃが接続
され、また、COG用帯鉄Ｂには各三方コツク２
R′，２C′が接続されている。これら帯鉄は、駆動
制御機構１００で作動され、押出側の各燃焼室の
空気弁５Ｒ及び三方コツク２R′とコークス側の
各廃熱弁１０Ｃとが開となり、逆に、コークス側
の各燃焼室の空気弁５Ｃ及び三方コークス２C′と
押出側の各廃熱弁１０Ｒとが閉となる弁開閉動作
が20分毎に交互に行われる。 なお、一般的には、COG用帯鉄Ｂの作動は、
空気−廃ガス用帯鉄Ａの作動より僅かに遅くれて
なされ、燃焼用空気が確実に供給された後に燃料
ガスの供給がなされるようになつている。 コークス炉は、以上のように構成されてなる
が、ガスの流れを取り出して示せば第３図の通り
である。すなわち、燃料ガスｂは、燃料本管１を
通して燃焼室４内に供給され、供給された燃焼用
空気ａによつて燃焼せられ、燃焼廃ガスｃとなつ
て共通煙道１２を通過して煙突１３より排出され
る。 本発明方法は、このようなコークス炉におい
て、コークス炉に対する入熱量を可及的に一定に
するために、燃料本管圧力（P₁）と共通煙道圧
力（P₂）との差圧（△P_G）が次の(1)式で表わさ
れる値となるように燃料本管圧（P₁）を制御す
るのである。 △P_G＝△P_SG×（T_1G／T_0G）² ……(1) 上記式中、△P_SGは燃料本管圧力と共通煙道圧
力との設定差圧であり、任意の値を採用すること
ができるが、一般的には、燃料ガスバーナの設計
圧力や過去の操業実績等を考慮して適宜決定され
る。T_0Gは、燃料ガスの基準絶対温度であり任意
に定めることもできるが、通常は、過去の実績温
度の平均値が採用される、T_1Gは、燃料ガスの実
測絶対温度であり、適宜の手段により連続的に測
定される値である。 燃料本管圧力（P₁）と共通煙道圧力（P₂）と
の差圧（△P_G）が上記(1)の制御式で表わされる
値となるように燃料本管圧力（P₁）を制御する
ことは、燃料ガスの質量流量（あるいは標準状態
換算の体積流量）を常に一定にすることを意味す
る。更に好ましくは、燃料ガスの温度による密度
変化の修正を加えるとよい。密度変化の修正を加
えた場合、上記(1)の制御式は次の式で表わされ
る。 △P_G＝△P_SG×（T_IG／T_OG）²×（T_OG／T_IG） 本発明においては、このようにしてコークス炉
に対する入熱量を可及的均一となるようにするの
であるが、燃料ガスとして、コークス炉ガスを用
いる場合には、前記(1)の制御式に代えて次の
（1′）を用いると一層精度の高い均入熱化が図ら
れるので好ましい。 △P_G＝△P_GS×（T_1G／T_0G×C₀／C₁）² ……（1′） 上記式中、C₀は燃料コークス炉ガスの基準カ
ロリーであり、コークス炉ガスの平均的カロリー
を意味する。C₁は同ガスの実測カロリーであり、
カロリー計によつて連続測定される値である。 上記（1′）の制御式を用いる意義は、燃料コー
クス炉ガスの組成変化（換言すればカロリー変
化）までをも考慮して均入熱化を図ることを意味
するものである。更に好ましくは、燃料コークス
炉ガスの温度による密度変化の修正を加えるとよ
い。密度変化の修正を加えた場合、上記（1′）の
制御式は次の式で表わされる。 △P_G＝△P_SG×（T_IG／T_OG×C₀／C₁）²×（T_0G／T_1G） 従つて、燃料ガスとして、コークス炉ガスと高
炉ガスとをカロリーが一定となるように混合調整
された混合ガスを用いる場合に無用である。 第７図は、本発明の均入熱制御による効果を示
すデータであり、燃焼室下部における、基準焼成
温度からの温度偏差の経時変化を示すグラフであ
る。縦軸は温度（℃）を、横軸は日時を示す。図
中、プロツトなしの実線は従来法の結果であり、
点線は前記制御式(1)に従つて燃料ガスの制御を行
つた本発明方法の効果であり、また、プロツトを
結んだ実線は前記制御式（1′）に従つて燃料ガス
の制御を行つた本発明方法の結果である。第７図
から明らかなように、従来法による場合は、燃焼
室内の温度は基準燃焼温度（第５図中では０℃と
してある）に対して±のいずれの側にも相当幅変
動しているが、本発明方法による場合は基準焼成
温度に極めて近い経時変化を示し、コークス炉に
対する入熱量が常にほぼ一定であることが分か
る。そして、基準焼成温度を越える部分（第７図
中の斜線部分）は、燃料ガスの損失を意味する
が、本発明方法による場合は、第７図から明らか
なように当該部分が少なく従つて、省エネルギー
の点からも有利である。 なお、因みに、本発明方法と従来法とにおける
温度偏差の程度をδ値によつて具体的に示すと次
の通りである。 従来法 δ＝6.6％ 本発明方法（制御式(1)の場合） δ＝2.8％ 同上（制御式（1′）の場合） δ1.3％ 本発明によるコークス炉の燃焼管理方法は、叙
上のように、燃料ガスの供給量を制御し、これに
よつて、コーク炉への入熱量を可及的均一にせん
とするものである。しかして、入熱量に対する燃
焼用空気の寄与率は著しく小さく、従つて、上記
均入熱制御においては、燃焼用空気の温度変化に
対する質量流量の変動を無視することができる
が、燃焼効率を高めて一層有効な省エネルギー化
を図るためには、燃料ガスの制御と併せて燃料用
空気についても同様の制御を行う必要がある。 しかして、燃焼用空気の制御は、空気弁付近大
気圧力（P₀）と共通煙道圧力（P₂）との差圧
（△P_A）が次の(2)式で表わされる値となるように
共通煙道圧力（P₂）制御することによつて容易
に実施することができる。 △P_A＝△P_SA×（T_1T／T_0A）² ……(2) 上記式中、△P_SAは空気弁付近大気圧力と共通
煙道圧力との設定差圧であり、任意の値を採用す
ることができるが、一般的には、燃焼用空気バー
ナの設計圧力や過去の操業実績等を考慮して適宜
決定される。T_0Aは燃焼用空気の基準絶対温度で
あり、通常は過去の実際の平均温度が採用され
る。T_1Aは燃焼用空気の測定絶対温度であり、適
宜の手段により連続的に測定される値である。 本発明においては、このようにして燃焼用空気
の質量流量を一定にするものであり、更に好まし
くは、燃料用空気の温度による密度変化の修正を
加えるとよい。密度変化の修正を加えた場合、上
記(2)の制御式は次の式で表わされる。 △P_A＝△P_SA×（T_IA／T_OA）²×（T_0A／T_1A） 前記(2)の制御式における△P_SAを燃焼廃ガス中
の酸素濃度によつて補正変更すると、燃焼用空気
の湿度変化等の温度以外の要因の変化による質量
流量の変動をも解消することができ、一層高い燃
焼効率を得ることができる。 しかして、上記△P_SAの酸素濃度による補正は、
予め両者の関係データを求めておき、逐次廃ガス
中の酸素濃度を測定し、該測定値と前記関係デー
タとから△P_SAを補正変考することによつて行わ
れるが、任意の等間隔で区分された操作時間内の
測定結果から移動平均値における最低値を算出
し、得られた最低酸素濃度と前記の関係データか
ら△P_SAを決定し、次の操作時間における燃焼用
空気の制御を当該△P_SAを用いて行うようにする
のが好ましい。 第４図は、移動平均値の概念を説明するため
に、燃焼廃ガス中の酸素濃度の経時変化を拡大し
て示すグラフである。図中、縦軸は酸素濃度
（vol.％）を、横軸は時間（sec.）を示し、階段状
ステツプは、移動平均値におけるサンプリング周
期（ｘ）、サンプリング時間（ｙ）を表わすため
のものである。 サンプリング周期（ｘ）、サンプリング時間
（ｙ）及び該サンプリング時間内におけるサンプ
リング数は、コークス炉の構造や基本的操業条件
等によつて影響を受ける廃ガス中の酸素濃度の分
析特性を考慮して任意に決定されるが、例えば、
サンプリング周期は５〜60秒の範囲から、サンプ
リング時間は１〜10分の範囲から、又、サンプリ
ング数は10〜100の範囲から選らぶことができる。 第５図は、任意の操作時間内（A₁，A₂……）
毎の酸素濃度の移動平均値をプロツトしたグラフ
であり（第４図の(1)の段階状ステツプにおける移
動平均値が第５図の(1)プロツトに相当する）、図
中、縦軸は酸素濃度（vol.％）を、横軸は操作時
間帯域（HR）を示す。操作時間は、適切な移動
平均値を探るためにも所定時間必要であり、更に
また、余り短い時間では△P_SAの酸素濃度による
補正の効果が現われないことにもなるので、これ
らを考慮して適宜決定されるが、通常は、30分〜
２時間の範囲とされる。しかして、本発明では、
任意の操作時間帯域（例えば第５図中のA₁）に
おける移動平均値の最低値（同図中の横線を付し
た値）を求め、この値による△P_SAの補正を行い、
当該補正値を次の操作時間帯域（例えば、A₂）
における燃焼用空気の制御に採用するのである。 △P_SAの酸素濃度による補正は、予め求められ
た両者の関係データに基いて行われるが、例え
ば、第６図に示すような関係データを採用するこ
とができる。第６図は、縦軸に△P_SAの補正値
（Pα）を±の値として採り、横軸に酸素濃度の値
を採つて両者の関係を示したものであり、酸素濃
度の値によつて所定の±値又は０値をPαとして
△P_SAに加算するようにしたものである。 第８図は、本発明における燃焼効率に関する効
果を示すデータであり、燃焼廃ガス中の酸素濃度
の経時変化を示すグラフである。縦軸は酸素濃度
（vol.％）を、横軸は日時を示す。図中、プロツ
トなしの実線は従来法の結果であり、点線は前記
制御式(2)に従つて燃焼用空気の制御を行つた本発
明方法の結果であり、また、プロツトを結んだ実
線は、制御式(2)における△P_SAを廃ガス中の酸素
濃度によつて補正した場合の本発明方法の結果で
ある。 第８図から明らかなように、従来法による場合
は、廃ガス中の酸素濃度は、適正酸素濃度として
規定された値（第８図では5vol.％）よりも過剰
側で相当幅変動している。 すなわち、燃料ガスの燃焼は、理論量に一定の
過剰量を加えた適正量の燃焼用空気を供給して行
われるのであるが、燃焼用空気の質量流量が変動
する従来法では、供給空気量が適正量より低下し
た際に生じる黒煙発生を防止するために常に適正
量より過剰の空気が供給されるのである。 これに対し、本発明方法による場合は、適正酸
素濃度に近い値を推移し、特に、△P_SAを補正し
た本発明方法では殆んど適正酸素濃度に一致する
ことが分かる。そして、適正酸素濃度を越える部
分は、不必要な空気量に相当するものであるが、
本発明方法による場合は、当該部分は著しく少な
く、従つて、延焼効率が極めて高い。 本発明方法は、上記のようにしてコークス炉へ
の入熱量が可及的一定となるように制御されたコ
ークス炉において、複数の燃焼室の温度を測温し
てコークス炉団の平均温度を算出し、該平均温度
とコークス炉団の設定温度とが等しくなるよう
に、燃焼室への燃焼ガスの供給時間を制御するこ
とを最大の特徴とするものである。かくすること
により、装入炭水分の変動等によるコークス炉団
温度のバラツキを解消し、精度の高い燃焼管理が
達成されるのである。 燃焼室の温度測定は、例えば、コークス炉々上
のフリユーノズルより挿入固定された熱電対によ
つて容易に行うことができるが、本発明方法で
は、コークス炉団の平均温度が得られるように、
複数の燃焼室について温度測定を行う必要があ
る。 すなわち、コークス炉の各燃焼室は、隣接する
炭化室の炭化過程の経過の相違により各々異な
る。従つて、１炉団の全ての燃焼室（例えば50〜
100間）について測温を行うか或いは、炭化過程
の相違による変動を打ち消し合つてコークス炉団
の平均温度が得られるような適当数の燃焼室につ
いて測温を行う必要がある。 コークス炉団の平均温度は、上述のように、複
数の燃焼室の測温によつて得られるが、各燃焼室
における測温は、測温箇所、具体的には熱電対の
挿入位置を一定にする等して同一条件で行うのが
望ましく、また、平均温度は、各測温結果を演算
処理してもよく或いは熱電対の出力を直列合成し
て直接に平均温度が得られるようにしてもよい。 本発明方法は、上記のようにして測定されたコ
ークス炉団の平均温度とコークス炉団の設定温度
とが等しくなるように、燃焼室への燃料ガスの供
給時間を制御してコークス炉の温度制御を行う。 コークス炉の燃焼切替の概要は既に説明した
が、以下のブロツク図に従つて詳述すれば次の通
りである。

【表】 上図において、燃焼切替の作業は、前述した帯
鉄の作動によつて実施されるが、“コークス側廃
熱弁１０ｃ開”の操作によつて開始され“押出側
廃熱弁１０Ｒ開”の操作によつて終了する押出側
切替作業と、“押出側廃熱弁１０Ｒ開”の操作に
よつて開始され“コークス側廃熱弁１０Ｃ開”の
操作によつて終了するコークス側切替作業とに区
別され、通常これら作業は20分間隔で交互に繰り
返される。 しかしながら、実際に燃料ガスが供給されて燃
焼の行われる時間は、上記20分間のうちの特定時
間、例えば、押出側について言えば、押出側コツ
ク２R′の開から閉迄の時間であるが、本発明方
法では、この時間を制御するのである。 すなわち、本発明では、コークス炉団の平均温
度と設定温度との温度差に対して与えられた燃焼
時間の増減関係データを予め準備しておき、この
関係データに基き、COG用帯鉄の作動を制御し、
これによつて燃焼室への燃料ガスの供給時間を制
御するのである。 燃焼時間の増減関係データとしては、例えば、
第９図に示すような関係データを使用することが
できる。同図は、横軸に温度差（℃）を、縦軸に
増減時間（秒）をプロツトとし、両者の関係が直
線で表わしたものである。このようなデータは、
過去の操業実績や経験等によつて容易に作成する
ことができる。 しかして、燃焼室の温度測定と燃焼時間の制御
の態様としては、各種の態様を採用し得るが、通
常は、例えば、コークス側および押出側における
各代表フリユーノズルより装入固定された熱電対
によつて非燃焼時、すなわち、燃焼廃ガスが流れ
ている期間の適当時における温度を測定値とし、
この結果を利用して次の燃焼時間、従つて、コー
クス側における測定値を利用する場合はコークス
側燃焼室の燃料ガス供給時間の制御を行う。 本発明方法は、前述のように、コークス炉への
入熱量が可及的一定となるように制御されたコー
クス炉において、燃焼室への燃料ガスの供給時間
を制御するものであるが、これらの制御は、具体
的には、計算機を用いて、例えば、次のようなシ
ステムによつて自動的に行うことができる。 先ず、コークス炉への均入熱制御の燃料ガスの
制御システムについて、前述の第３図を基に説明
する。第３図は、便宜上、押出側の自動制御シス
テムを図示したものであり、従つて、実際的に
は、コークス側についても全く同一のシステムが
採用される。 燃料本管１の適宜の位置に圧力調節弁１４、温
度検出器１５、カロリー検出器１６及び圧力検出
器１７を設置する。一方、共通煙道１２の適宜の
位置に圧力検出器２１を設置する。なお、カロリ
ー検出器１６としては、例えば、燃料ガスの一定
量を燃焼させて水を加熱しその温度上昇率で燃料
ガスのカロリー値を求めるようにした自動ユンカ
ース方式などが使用される。 計算機１８を用い、これに設定差圧（△P_SG）、
燃料ガスの基準絶体温度（T_0G）及び基準カロリ
ー（C₀）を予め記憶させておき、温度検出器１
５からの測定結果を実測絶対温度信号（T_1G）と
して入力すると共に、カロリー検出器１６からの
測定結果を測定カロリー信号（C₁）として入力
する。計算機１８内において前述の制御式（1′）
による演算処理を行わせしめて、燃料本管圧力と
共通煙道との差圧（△P_G）を算出する。圧力調
節計１９に圧力検出器１７及び２１からの測定信
号を入力すると共に両信号の偏差（△P_G）を求
めさせ、該偏差信号と計算機からの差圧（△P_G）
信号の大きさが一致するように、圧力調節弁１４
を制御する。 次に、燃焼用空気の制御システムについて説明
する。 共通煙道１２の適宜の位置に圧力調節弁２０及
び酸素濃度計２２を設置する。一方、空気弁付近
に圧力検出器２１′を設置する。計算機１８に設
定差圧（△P_SA）、基準温度（T_0A）及び設定差圧
と酸素濃度との関係データを予め記憶させてお
き、空気付近に設置された温度計２３からの測定
結果を燃焼用空気の測定絶対温度信号（T_1A）と
して入力する。計算機内において前述の制御式２
による演算処理を行わせしめて、空気弁付近大気
圧と共通煙道圧力との基圧（△P_A）を算出する。
圧力調節弁２４に圧力検出器２１及び２１′から
の測定信号を入力すると共に両信号の偏差（△
P_A）を求めさせ、該偏差信号と計算機からの差
圧（△P_A）信号の大きさが一致するように、圧
力調節弁２０を制御する。 一方、酸素濃度計２２からの測定信号を計算機
１８に入力し、演算処理を行つて所定の操作時間
内の移動平均値の最低値を算出し、得られた最低
酸素濃度と予め記憶された設定差圧と酸素濃度の
関係データから制御式(2)における設定差圧（△
P_SA）を決定して記憶させ、次の操作時間におい
ては、当該設定差圧を用いて前述の演算処理を行
わせしめて空気弁付近大気圧と共通煙道圧力との
差圧（△P_A）を算出し、これによつて圧力調節
弁２０を制御する。 次に、燃料ガス供給時間の制御システムについ
て前述の第２図を基に説明する。 押出側の各燃焼室４Ｒ及びコークス側の各燃焼
室４Ｃには適当なフリユーノズルより複数個の熱
電対（図示せず）が挿入固設され、その測定結果
は、実測温度信号（ｘ）として計算機１０１に連
続的に入力される。 計算機１０１には、予め、燃焼時間の増減関係
データが記憶されており、入力された実測温度信
号（ｘ）を演算処理してコークス炉団の平均温度
を算出し、該算出値と上記関係データから燃焼時
間の増減量を算出するようになされている。 駆動制御機構１００は、計算機１０１からの燃
焼時間増減量入力信号（ｙ）に従つて、次の燃焼
切替作業、例えば、押出側が燃焼状態となるので
あれば、押出側コツク２R′の開から閉までの時
間を制御する。駆動制御機構１００は、以下同様
にして、計算機１０１からの燃焼時間増減量入力
信号（ｙ）に従つて、コークス側コツク２C′開か
ら閉までの時間を順次制御して燃焼室への燃料ガ
スの供給時間を制御するのである。 本発明方法は、以上説明したように、コークス
炉への入熱量が可及的一定となるように制御した
上でコークス炉の温度制御を行うものであるが、
このような本発明によれば、品質の安定したコー
クスを得ると共に省エネルギー化を達成ができ、
精度の高いコークス炉の燃焼管理が達成でき、従
つて、本発明は、コークス製造の分野に寄与する
ところが大である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、カールスチール式コークス炉の断面
略図であり、図中、Ｒ及びＣは各々コークス炉団
の押出側およびコークス側を示し、１は燃料本
管、２は分配支管、４は燃料室、１０は廃熱弁を
示す。 第２図は、加熱切替作業における帯鉄の動作を
示す概念図であり、図中、Ａは空気−廃ガス用帯
鉄、ＢはCOG用帯鉄、１００は駆動制御機構、
１０１は計算機を示す。なお、第１図と同一符号
のものは同一意義を有する（以下の図においても
同様）。 第３図は、ガスの流れを示す概念図であり、図
中、ａは燃焼用空気、ｂは燃料ガス、ｃは燃焼廃
ガスの流れを示し、１２は共通煙道を示す。 第４図は、燃焼廃ガス中の酸素濃度の経時変化
を拡大して示すグラフであり、図中、縦軸は酸素
濃度（vol.％）を、横軸は時間（sec.）を示す。
なお、同図中、階段状のステツプは移動平均値に
おけるサンプリング周期（ｘ）、サンプリング時
間（ｙ）を表わす。第５図は、酸素濃度の移動平
均値を示すグラフであり、図中、縦軸は酸素濃度
（vol.％）を、横軸は操作時間（HR）を示す。第
６図は、酸素濃度と△P_SAの補正値（P_SA）を示す
グラフである。第７図は、燃焼室下部における、
基準焼成温度からの温度偏差の経時変化を示すグ
ラフであり、縦軸は温度（℃）を、横軸は日時を
示す。第８図は、燃焼廃ガス中の酸素濃度の経時
変化を示すグラフであり、縦軸は酸素濃度を、横
軸は日時を示す。第９図は、コークス炉団の平均
温度と設定温度との温度差に対する燃焼時間の増
減関係データの一例を示すものであり、図中、縦
軸は増減時間（秒）を、横軸は温度差（℃）を示
す。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 多数の燃焼室と炭化室とが交互に配設され、
   各燃焼室には燃料本管からの分岐支管を通して燃
   料ガスが供給されると共に空気弁および蓄熱室を
   介して燃焼用空気が供給され、そして、各燃焼室
   からの燃焼廃ガスは廃熱弁および蓄熱室を通して
   共通煙道に導出されるようになされたコークス炉
   団において、 燃料本管圧力（P₁）と共通煙道圧力（P₂）
   との差圧（△P_G）が以下の(1)式で表わされる
   値となるように該燃料本管圧力（P₁）を制御
   し、 △P_G＝△P_SG×（T_1G／T_0G）² ……(1) （式中、△P_SGは燃料本管圧力と共通煙道圧力
   との設定差圧、T_0Gは燃料ガスの基準絶対温
   度、T_1Gは燃料ガスの実測絶対温度である） 複数の燃焼室の温度を測温してコークス炉団
   の平均温度を算出し、該平均温度とコークス炉
   団の設定温度が等しくなるように、燃焼室への
   燃料ガスの供給時間を制御することを特徴とす
   る、コークス炉の温度制御方法。