JPH0451259B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0451259B2 JPH0451259B2 JP23130686A JP23130686A JPH0451259B2 JP H0451259 B2 JPH0451259 B2 JP H0451259B2 JP 23130686 A JP23130686 A JP 23130686A JP 23130686 A JP23130686 A JP 23130686A JP H0451259 B2 JPH0451259 B2 JP H0451259B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- belt
- twin
- slab
- casting
- overflow gutter
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0605—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two belts, e.g. Hazelett-process
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Description
〔産業上の利用分野〕
本発明は、ツインベルト式連鋳機に関し、特に
薄スラブを、傾斜したツインベルト・オーバフロ
ー樋により連続鋳造する設備の改良に関する。 〔従来の技術とその問題点〕 第６図に示すように、従来、この種のツインベ
ルト式連鋳機において、溶鋼１をオーバフロー樋
２により、ツインベルト３上のメニスカス部４に
注入することが提案され、かかる提案によつて、
従来の２段階に凝固した鋳片の形成を防止し、ひ
いては、２重肌を防止し、また、メニスカス部４
で溶鋼１が空気を巻き込み鋳片表面肌が不良にな
ることを防止している（特開昭58−218361号公
報）。 かかる提案によれば、メニスカス部４へ溶鋼１
を注入する際に、該メニスカス部４に存在する溶
鋼１の表面状態（したがつて、表面欠陥防止）に
ついて考慮するよう説示してあり、すなわち、メ
ニスカス部４の溶鋼１の表面状態を左右する要因
は、溶鋼１を流下する位置のメニスカス部４の深
さｈ、ヘツド差Ｈ、注入流の巾（メニスカス部４
における溶鋼１の該下巾で、第６図中紙面に直角
方向の長さ）、および注入流の進入角度αとされ
ている。 ところで、かかる提案では、メニスカス部４の
溶鋼１の表面状態を左右する、前記諸要因を実機
において制御する手段は開示されていない。 〔問題点を解決するための手段〕 そこで本発明者は、ツインベルト式連鋳機の実
機において、メニスカス部４における溶鋼１の表
面状態を良好に得るための、前記諸要因を一挙に
制御するための手段を模索したところ、ツインベ
ルトの傾斜角度、すなわち鋳込角を制御するだけ
で所期の状態が達成できたので、ここに発明とし
て提供するものである。 すなわち、ツインベルト・オーバフロー樋によ
り薄スラブを連続鋳造するようにし、該ツインベ
ルトの上ベルトを下ベルトに対し平行に鋳込方向
に若干ずらし下ベルト上の端部に空間を形成し、
該空間に前記オーバフロー樋を臨設するととも
に、鋳片厚に応じ、該オーバフロー樋から溶鋼が
流下する位置のメニスカス深さを15〜20mm以上に
構成するための該ツインベルトを傾斜して構成す
る鋳込角を最大15゜の範囲で変更可能にしたツイ
ンベルト式連鋳機において、ツインベルトに後続
する鋳片のサポート部で、ツインベルトの鋳込角
の変更に応じパスラインを弯曲させて水平方向に
搬送させる装置を有することを特徴とするツイン
ベルト式連鋳機を提供する。 〔実施例〕 以下、本発明の構成を添付図面に示す実施例に
より詳細に説明する。本実施例の鋳片厚30〜50
mm、鋳片巾450〜2000mmの薄スラブを高速度
（10m／min）で連続鋳造する設備で、第１図に
おいて、１０はレードルで、該レードル１０から
溶鋼１は、親タンデイツシユ１２および子タンデ
イツシユ１３を介してキヤスター１４へ給湯され
る。該タンデイツシユ１３はオーバフロー樋２を
備え、水平状にセツトされている。該オーバフロ
ー樋２は平坦状のリツプ部を備えている。 キヤスター１４はツインベルトで構成し、上ベ
ルト１５を下ベルト１６に対し、平行に鋳込み方
向に若干ずらし（プール長さＬを形成する）、上
ベルト１５の上の端部に空間１７を形成し、該空
間１７に前記オーバフロー樋２を臨設している。
該キヤスター１４は、上下ベルト１５，１６の巾
方向両外側に、図示しないダムブロツクをそれぞ
れ設けてあり、全体を連鋳機フレーム１８に傾動
自在に装着している。 １９はローラーエプロンで構成した２次冷却部
で、スプレー水で冷却されながら、鋳片は引抜か
れ、ピンチロール２０の手前で鋳片中心迄凝固を
完了させるようにしている。２１はトーチカツタ
ー、２２はパイラーを示す。 ここで、該キヤスター１４において、第２図に
示すように、溶鋼１が流下する位置のメニスカス
深さをＨ、プール長さをＬ、リツプ部の長さを
ｌ、鋳込角をθ、定常湯面レベル位置をＳ（一定）
とすれば、連鋳機の実機試験によれば、前記提案
でも説明されているように、鋳片の内部欠陥防止
および表面欠陥防止のため、メニスカス深さｈを
15〜20mm以上確保しなければならないことが判明
した。なお、注入流とプーリ間隔Ｚは一定として
いる。そして、かかるメニスカス深さｈを大きく
とるためには、オーバフロー樋２の空間１７の奥
深くに突入させることや、あるいは溶鋼量を増大
させることが考えられるが、鋳込角θを小さく取
ることにより、表１に示すようにメニスカス深さ
ｈを深くすることができる。そして、表１は鋳片
厚と鋳込角θの関係を示す。
薄スラブを、傾斜したツインベルト・オーバフロ
ー樋により連続鋳造する設備の改良に関する。 〔従来の技術とその問題点〕 第６図に示すように、従来、この種のツインベ
ルト式連鋳機において、溶鋼１をオーバフロー樋
２により、ツインベルト３上のメニスカス部４に
注入することが提案され、かかる提案によつて、
従来の２段階に凝固した鋳片の形成を防止し、ひ
いては、２重肌を防止し、また、メニスカス部４
で溶鋼１が空気を巻き込み鋳片表面肌が不良にな
ることを防止している（特開昭58−218361号公
報）。 かかる提案によれば、メニスカス部４へ溶鋼１
を注入する際に、該メニスカス部４に存在する溶
鋼１の表面状態（したがつて、表面欠陥防止）に
ついて考慮するよう説示してあり、すなわち、メ
ニスカス部４の溶鋼１の表面状態を左右する要因
は、溶鋼１を流下する位置のメニスカス部４の深
さｈ、ヘツド差Ｈ、注入流の巾（メニスカス部４
における溶鋼１の該下巾で、第６図中紙面に直角
方向の長さ）、および注入流の進入角度αとされ
ている。 ところで、かかる提案では、メニスカス部４の
溶鋼１の表面状態を左右する、前記諸要因を実機
において制御する手段は開示されていない。 〔問題点を解決するための手段〕 そこで本発明者は、ツインベルト式連鋳機の実
機において、メニスカス部４における溶鋼１の表
面状態を良好に得るための、前記諸要因を一挙に
制御するための手段を模索したところ、ツインベ
ルトの傾斜角度、すなわち鋳込角を制御するだけ
で所期の状態が達成できたので、ここに発明とし
て提供するものである。 すなわち、ツインベルト・オーバフロー樋によ
り薄スラブを連続鋳造するようにし、該ツインベ
ルトの上ベルトを下ベルトに対し平行に鋳込方向
に若干ずらし下ベルト上の端部に空間を形成し、
該空間に前記オーバフロー樋を臨設するととも
に、鋳片厚に応じ、該オーバフロー樋から溶鋼が
流下する位置のメニスカス深さを15〜20mm以上に
構成するための該ツインベルトを傾斜して構成す
る鋳込角を最大15゜の範囲で変更可能にしたツイ
ンベルト式連鋳機において、ツインベルトに後続
する鋳片のサポート部で、ツインベルトの鋳込角
の変更に応じパスラインを弯曲させて水平方向に
搬送させる装置を有することを特徴とするツイン
ベルト式連鋳機を提供する。 〔実施例〕 以下、本発明の構成を添付図面に示す実施例に
より詳細に説明する。本実施例の鋳片厚30〜50
mm、鋳片巾450〜2000mmの薄スラブを高速度
（10m／min）で連続鋳造する設備で、第１図に
おいて、１０はレードルで、該レードル１０から
溶鋼１は、親タンデイツシユ１２および子タンデ
イツシユ１３を介してキヤスター１４へ給湯され
る。該タンデイツシユ１３はオーバフロー樋２を
備え、水平状にセツトされている。該オーバフロ
ー樋２は平坦状のリツプ部を備えている。 キヤスター１４はツインベルトで構成し、上ベ
ルト１５を下ベルト１６に対し、平行に鋳込み方
向に若干ずらし（プール長さＬを形成する）、上
ベルト１５の上の端部に空間１７を形成し、該空
間１７に前記オーバフロー樋２を臨設している。
該キヤスター１４は、上下ベルト１５，１６の巾
方向両外側に、図示しないダムブロツクをそれぞ
れ設けてあり、全体を連鋳機フレーム１８に傾動
自在に装着している。 １９はローラーエプロンで構成した２次冷却部
で、スプレー水で冷却されながら、鋳片は引抜か
れ、ピンチロール２０の手前で鋳片中心迄凝固を
完了させるようにしている。２１はトーチカツタ
ー、２２はパイラーを示す。 ここで、該キヤスター１４において、第２図に
示すように、溶鋼１が流下する位置のメニスカス
深さをＨ、プール長さをＬ、リツプ部の長さを
ｌ、鋳込角をθ、定常湯面レベル位置をＳ（一定）
とすれば、連鋳機の実機試験によれば、前記提案
でも説明されているように、鋳片の内部欠陥防止
および表面欠陥防止のため、メニスカス深さｈを
15〜20mm以上確保しなければならないことが判明
した。なお、注入流とプーリ間隔Ｚは一定として
いる。そして、かかるメニスカス深さｈを大きく
とるためには、オーバフロー樋２の空間１７の奥
深くに突入させることや、あるいは溶鋼量を増大
させることが考えられるが、鋳込角θを小さく取
ることにより、表１に示すようにメニスカス深さ
ｈを深くすることができる。そして、表１は鋳片
厚と鋳込角θの関係を示す。
【表】
鋳片厚みに応じた鋳込角を最大15゜の範囲内で、
適正に選択することにより、ツインベルト・オー
バフロー樋での給湯落下流による鋳片品質への悪
影響は最小限に抑えることができた。 例えば、鋳片厚50mmではメニスカス深さ20mmの
部分に注入した場合と、10mmの部分に注入した場
合を比較すると、鋳片表面に生ずる湯じわは70％
以上減少し、かつ、２重肌は皆無となつた。ま
た、内部品質におけるブローホールの発生量は1/
１０以下に激減し、不純物介在物個数も大幅な低減
となつた。 一方、鋳込シエルとツインベルトの部分的な剥
離に起因する鋳片の局部的凝固遅れから生ずる表
面での局部的な凹みも解消することが可能となつ
た。これは、メニスカス部の深い部分にオーバフ
ロー樋からの落下流が注入されるため、落下エネ
ルギを吸収でき、下ベルト表面に生長し始めた初
期凝固シエルを溶解することがなく、かつ、下ベ
ルトに沿つたキヤスター内下流へ向う流れの分速
が抑えられ気泡や不純物のメニスカス面への浮上
を可能にすることができたことによるものであ
る。 殊に、本発明によれば、ツインベルトの鋳込角
を変更しても、ツインベルトに後続する水平方向
に搬送させる部位迄は、鋳込角に応じる滑らかな
パスラインが得られ、鋳片の品質を損なわない。
適正に選択することにより、ツインベルト・オー
バフロー樋での給湯落下流による鋳片品質への悪
影響は最小限に抑えることができた。 例えば、鋳片厚50mmではメニスカス深さ20mmの
部分に注入した場合と、10mmの部分に注入した場
合を比較すると、鋳片表面に生ずる湯じわは70％
以上減少し、かつ、２重肌は皆無となつた。ま
た、内部品質におけるブローホールの発生量は1/
１０以下に激減し、不純物介在物個数も大幅な低減
となつた。 一方、鋳込シエルとツインベルトの部分的な剥
離に起因する鋳片の局部的凝固遅れから生ずる表
面での局部的な凹みも解消することが可能となつ
た。これは、メニスカス部の深い部分にオーバフ
ロー樋からの落下流が注入されるため、落下エネ
ルギを吸収でき、下ベルト表面に生長し始めた初
期凝固シエルを溶解することがなく、かつ、下ベ
ルトに沿つたキヤスター内下流へ向う流れの分速
が抑えられ気泡や不純物のメニスカス面への浮上
を可能にすることができたことによるものであ
る。 殊に、本発明によれば、ツインベルトの鋳込角
を変更しても、ツインベルトに後続する水平方向
に搬送させる部位迄は、鋳込角に応じる滑らかな
パスラインが得られ、鋳片の品質を損なわない。
第１図は本発明の実施例の全体側面図、第２図
は第１図の要部詳細図、第３図は第１図の他の要
部詳細図、第４図は第３図の変移を示す図、第５
図は第３図の更に要部詳細図、第６図は従来例の
側面図を示す。 ２…オーバフロー樋、１５…上ベルト、１６…
下ベルト、１７…空間、ｈ…メニスカス深さ、θ
…鋳込角。
は第１図の要部詳細図、第３図は第１図の他の要
部詳細図、第４図は第３図の変移を示す図、第５
図は第３図の更に要部詳細図、第６図は従来例の
側面図を示す。 ２…オーバフロー樋、１５…上ベルト、１６…
下ベルト、１７…空間、ｈ…メニスカス深さ、θ
…鋳込角。
Claims (1)
- １ ツインベルト・オーバフロー樋により薄スラ
ブを連続鋳造するようにし、該ツインベルトの上
ベルトを下ベルトに対し平行に鋳込方向に若干ず
らし、下ベルト上の端部に空間を形成し、該空間
に前記オーバフロー樋を臨設するとともに、鋳片
厚に応じ、該オーバフロー樋から溶鋼が流下する
位置のメニスカス深さを15〜20mm以上に構成する
ための該ツインベルトを傾斜して構成する鋳込角
を最大15゜の範囲で変更可能にしたツインベルト
式連鋳機において、ツインベルトに後続する鋳片
のサポート部で、ツインベルトの鋳込角の変更に
応じパスラインを弯曲させて水平方向に搬送させ
る装置を有することを特徴とするツインベルト式
連鋳機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23130686A JPS6390339A (ja) | 1986-10-01 | 1986-10-01 | ツインベルト式連鋳機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23130686A JPS6390339A (ja) | 1986-10-01 | 1986-10-01 | ツインベルト式連鋳機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6390339A JPS6390339A (ja) | 1988-04-21 |
| JPH0451259B2 true JPH0451259B2 (ja) | 1992-08-18 |
Family
ID=16921555
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23130686A Granted JPS6390339A (ja) | 1986-10-01 | 1986-10-01 | ツインベルト式連鋳機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6390339A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102009048165A1 (de) * | 2009-10-02 | 2011-04-07 | Sms Siemag Ag | Verfahren zum Bandgießen von Stahl und Anlage zum Bandgießen |
-
1986
- 1986-10-01 JP JP23130686A patent/JPS6390339A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6390339A (ja) | 1988-04-21 |
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