JPH0453095Y2 - - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】 「産業上の利用分野」 この考案はビデオテープレコーダ等に使用され
るRFモジユレータの改良に関する。

「従来の技術」 従来のRFモジユレータにおいては、第４図に
示すように、搬送波発振器１より搬送波が変調ト
ランスＴの１次巻線に供給される。その２次巻線
の一端（P₁点）はダイオードD₁のカソードに、
他端（P₂点）はダイオードD₂のアノードにそれ
ぞれ接続され、ダイオードD₁のアノード及びダ
イオードD₂のカソードは互にP₄点で接続され、
そのP₄点はコンデンサC₂を介して出力端子２に
接続される。トランスＴの２次巻線の中点P₃点
はコンデンサC₁を介して高周波的に接地される
と共に可変抵抗器RVの可動子に接続され、その
可変抵抗器RVの一端に電源電圧＋Ｂが印加さ
れ、他端は接地される。ダイオードD₁，D₂の接
続点P₄はハイインピーダンスの抵抗器Ｒを介し
て映像信号供給回路４に接続されて、直流電圧
E₀とベースバンドのビデオ信号ｖとの重畳信号
Ｖ＝ｖ＋E₀が供給される。

トランスＴ及びダイオードD₁，D₂で作る回路
は振幅変調回路で、搬送波がビデオ信号ｖにより
変調されてRF信号に変換され、コンデンサC₂及
び出力端子２を介して負荷（例えば75オーム）に
供給される。コンデンサC₂はRF信号（例えば
UHF帯域）に対するインピーダンスは小さく、
ビデオ信号ｖ（例えば０〜6.5MHz）に対しては大
きいように設定される。

搬送波発振器１はUHFチユーナによく用いら
れる公知のエミツタ接地直列同調型コルピツツ発
振回路（クラツプ発振回路とも言う）である。発
振用コイルL₁の一端は可変コンデンサCV及びコ
ンデンサC₃それぞれを介して接地され、他端は
コンデンサC₄を介して接地されると共に発振用
トランジスタＱのコレクタに接続される。発振用
コイルL₁と結合するピツクアツプコイルL₂は第
５図に示すように、コ字状に折り曲げた導体で構
成される。発振回路用部品は可変コンデンサCV
を除いて第１プリント基板１１に実装されてシー
ルドケース１２に収容される。第４図のRFモジ
ユレータは第５図に示すように第２プリント基板
２０の両面に実装される。

次にRFモジユレータの動作を説明しよう。

(1) 負変調を行う場合 トランスＴのP₁点又はP₂点の対地電圧V₁又は
V₂は中点P₃に与えられる直流電圧E_p3とトランス
ＴのP₁〜P₃間又はP₂〜P₃間に誘導される搬送波
電圧の和であり、第６図Ａに示すように、互に交
流分の位相が180度異なつている。中点P₃の直流
電圧E_p3は重畳信号Ｖの最大値E_p＋v_naxに等しく
され、またトランスＴのP₁〜P₃間及びP₂〜P₃間
の搬送波電圧の振幅Δはビデオ信号の最大値v_nax
に等しいか又はv_naxよりやや小さく設定される。
ダイオードD₁を逆方向に流れる電流をI₁とし（従
つてI₁は通常負の値をとる）、ダイオードD₂を順
方向に流れる電流をI₂とする。ここで簡単化のた
め、ビデオ信号ｖはv₁（＝０）＜v₂＜v₃＜v_naxの４
値を階段的にとる信号であり、またP₄点の直流
バイアス電圧E₀は一定であるとする。

(a) 期間t₁ ビデオ信号はｖ＝v₁＝０で、V₁＞E₀，V₂＞E₀、
またダイオードD₁、及びD₂には大きさE_p3−E₀の
それぞれ逆方向及び順方向の直流バイアス電圧が
印加される。その大きさE_p3−E₀はダイオード
D₁，D₂の飽和電圧V_F（例えば0.7ボルト）程度又
はそれ以下に選ばれる。ダイオードD₁のカソー
ド電圧V₁はアノードの電圧Ｖ＝E₀より常に大き
いので、ダイオードD₁はオフであり電流は流れ
ない。一方、ダイオードD₂のカノード電圧V₂は
カソードの電圧Ｖ＝E₀より常に大きいので、ダ
イオードD₂には順電圧が印加され、その両端電
圧V₁−E₀に対応した大きさの電流I₂が流れる
（第６図Ｂ）。この電流の交流分がコンデンサC₂、
出力端２を介して負荷R_Lに流れ、出力端子２に
はその負荷電流と対応した出力電圧が発生する
（第６図Ｄ）。

(b) 期間t₂ ビデオ信号はｖ＝v₂で、E_p3−Δ＜Ｖ＜E_p3であ
る。またダイオードD₁，D₂には大きさE_p3−（v₂
＋E₀）のそれぞれ直流逆バイアス電圧及び順バ
イアス電圧が印加される。ダイオードD₁には短
時間であるが電圧V₁の谷間において順電圧が印
加され、僅かに電流I₁が流れる（第６図Ｂ）。一
方、ダイオードD₂には電圧V₂の谷間の上記と同
じ長さの短い時間幅において逆電圧が印加され、
電流I₂はゼロとなるが他の大部分の時間では順電
圧V₂−（v₂＋E₀）の大きさに応じて電流I₂が流れ
る。その順電圧の大きさは期間t₁における値より
ビデオ信号v₂の大きさだけ小さくなつているの
で、その分だけ電流I₂は小さくなる。電流I₁，I₂
の和は第６図Ｃに示すように正弦波の両ピーク値
がスライスされた波形となる。

(c) 期間t₃ ビデオ信号はｖ＝v₃で、E_p3−Δ＜Ｖ＜E_p3であ
る。またダイオードD₁，D₂にはｂの場合より小
さい大きさE_p3−（v₂＋E₀）のそれぞれ直流逆バイ
アス電圧及び順バイアス電圧が印加される。v₃＞
v₂であるのでダイオードD₁に印加される順電圧
の時間幅及び大きさは共にｂの場合より大きくな
り、従つて電流I₁のピーク値も大きくなる。一
方、ダイオードD₂の順電圧の大きさが小さくな
るので電流I₂は小さくなると共に逆電圧の印加さ
れる期間（D₁の順電圧の印加される期間と時間
幅は等しい）は増える。和電流I₁＋I₂及び出力電
圧の振幅は共にｂの場合より小さくなる。

(d) 期間t₄ この期間では、ビデオ信号はｖ＝v_naxとされ、
Ｖ＝v_nax＋E₀＝E_p3である。従つてダイオードD₁，
D₂に印加される直流バイアス電圧はゼロとなる。
V₁＜E_p3となる搬送波の半サイクルにおいてダイ
オードD₁に最も大きな順電圧E_p3−V₁（そのピー
ク値はΔに等しい）が印加されて、大きな電流｜
I₁｜が流れる。これと同じ半サイクルにおいてV₂
＞E_p3となるので、ダイオードD₂にも同様に同じ
大きさの順電圧V₂−E_p3（＝E_p3−V₁）が印加され
て、I₁と同じ大きさで方向が逆の電流I₂が流れ
る。ダイオードD₂の順電圧、順電流の大きさは
共にこれまでで最も小さい。搬送波の他の半サイ
クルではダイオードD₁，D₂に逆電圧V₁−E_p3＝
E_p3−V₂が印加され、共にオフとなる。順電圧が
印加される半サイクルにおいてI₁とI₂は大きさが
等しく方向が反対であるので和電流I₁＋I₂はゼロ
となり、出力電圧電流は共にゼロとなる。

以上の説明から明らかなように、ビデオ信号ｖ
が最大／最小のとき変調器の出力電圧（RF信号
出力）は最小／最大となる。

(2) 正変調を行う場合 可変抵抗器RVを調整してトランスＴの中点の
電圧E_p3を映像信号供給回路４より供給されるP₄
点の直流バイアス電圧E₀に等しくする（第７図
Ａ）。ダイオードD₁，D₂にはそれぞれ第７図Ｂに
示す電流I₁，I₂が流れる。従つて第７図Ｃに示す
和電流I₁＋I₂が得られ、第７図Ｄに示す出力電圧
が得られる。出力電圧のエンベロープはビデオ信
号ｖがゼロのときゼロとなり、ｖ＝v_naxのとき最
大となる。

以上の説明では、被変調波の出力が最小となる
期間、つまり負変調の場合には期間t₄において、
また正変調の場合には期間t₁において、順電圧が
印加される搬送波の半サイクルの期間にダイオー
ドD₁，D₂には大きさが等しく方向が反対の半波
正弦電流I₁，I₂が流れ、逆電圧が印加される他の
半サイクルでは両ダイオードはオフとなりI₁＝I₂
＝０であるとした。しかしながらより詳細に観察
すれば、D₁，D₂がオフに制御された半サイクル
において、ダイオードの端子間には小さな障壁容
量及びダイオードケースまたはリード線による浮
遊容量が存在するため若干の電流が互に反対方向
に流れる。両ダイオードのこれら容量値が同じで
あれば和電流I₁＋I₂はゼロとなり問題にならない
が、現実にはこれの容量までも同じものを選ぶの
は困難であるので、ダイオードD₁，D₂を流れる
電流I₁，I₂の大きさは異なり和電流I₁＋I₂はゼロ
にならず、小さな漏れ電圧が出力される。負変調
の場合を第８図に示す。このような漏れ電圧が発
生すると再生した映像信号の直線性が悪化するの
で、次のように押えている。即ち、オフ時の両ダ
イオードの端子間の容量値のバランスをとるため
に、ダイオードD₁，D₂の接続点P₄にバランス調
整用リード線２１の一端を接続し、他端をダイオ
ードD₁又はD₂のトランスＴ側に延びたリード線
に近づけ、調整用リード線２１との間の浮遊容量
ΔC₁，ΔC₂を変化させて、上記期間t₄又はt₁にお
ける出力電圧をゼロに調整している。

「考案が解決しようとする課題」 ビデイオテープレコーダの普及は目をみはるも
のがあるが、その陰ではメーカ間のシアの競争が
一段と激しさを増してきている。コストパーホー
マンスの良さがシアに大きく影響を与え、メーカ
にとつて製品の原価低減が事業の浮沈につなが
る。この考案はこのような状況の鑑みてなされた
もので、RFモジユレータの部品点数を極力抑え
て経済化することを目的としている。

「課題を解決するための手段」 この考案のRFモジユレータにおいては、発振
コイルを有する搬送波発振回路が第１プリント基
板に実装されてシールドケースに収容される。上
記発振コイルの近傍の上記第１プリント基板上に
形成された帯状のプリントパターンとその両端よ
り互に平平行導出された第１，第２リード線とに
よりピツクアツプコイルが構成される。上記プリ
ントパターンの中間より第３リード線が上記第
１，第２リード線とほぼ平行に導出され、これら
第１乃至第３リード線は上記シールドケースが実
装されている第２プリント基板のそれぞれ第１，
第２及び第３接続点に接続される。その第３接続
点は第１コンデンサを通じて高周波的に接地され
ると共に直流バイアス電圧の供給を受ける。また
上記第１及び第２接続点はそれぞれ互に逆方向の
第１及び第２ダイオードの一端が接続され、それ
らの各他端は共通の第４接続点に接続される。そ
の第４接続点は搬送波を変調するための映像信号
供給回路に接続されると共に第２コンデンサの一
端に接続され、その他端よりRF変調出力が取り
出される。上記第３リード線の中間部を上記第１
又は第２リード線の一方に近付けることにより変
調部の平衡調整が行われる。

「実施例」 この考案の実施例を第１図及び第２図にそれぞ
れ第３図及び第４図と対応する部分には同じ符号
を付し、重複説明は省略する。この考案のRFモ
ジユレータにおいては従来の変調トランスＴ及び
バランス調整用リード線２１は省略される。また
ピツクアツプコイルL₂は発振回路が実装されて
いる第１プリント基板上に形成された帯状のプリ
ントパターン３１とその両端より互に平行に導出
された第１，第２リード線₁，₂とにより構成
される。プリントパターン３１の中間より第３リ
ード線₃が第１、第２リード線₁，₂とほぼ
平行に導出され、これら第１乃至第３リード線
_１〜₃はシールドケース１２が実装される第２プ
リント基板２０の第１乃至第３接続点P₁乃至P₃
に接続される。その接続点P₃は第１コンデンサ
C₁を通じて高周波的に接地されると共に可変抵
抗器VRの可動子に接続される。その可変抵抗器
VRの一端には電源電圧＋Ｂが供給され、他端は
接地される。接続点P₁及びP₂はそれぞれ互に逆
方向に接続されたダイオードD₁及びD₂の一端に
接続され、それらの各他端は共通の第４接続点
P₄に接続される。

従来例で述べたように、負変調（第６図）のt₄
期間又は正変調（第７図）のt₁期間において問題
となつたオフ時のダイオードの端子間の静電容量
の差違により生ずる搬送波の漏れは次のようにし
抑圧される。即ち第３リード線₃の中間部を搬
送波の漏れが無くなるように、第１リード線₁
又は第２リード線₂に近ずける。いま第１，第
２ダイオードD₁，D₂のオフ時の小さな静電容量
をそれぞれC_D1，C_D2とし、C_D1＜C_D2であるとす
る。この時第３図Ａに示すように第３リード線
_３を第２リード線₂に近づけると、第１〜第３リ
ード線間の浮遊容量ΔC₁より第２〜第３リード線
間の浮遊容量ΔC₂は大きくなるため、第１，第３
接続点P₁，P₃間に発生する搬送波電圧V₁₃は第
２，第３接続点P₂，P₃間に発生する搬送波電圧
V₂₃より振幅が大きくなり、よつてコンデンサ
C_D1を介して負荷R_Lに流れる電流I₁はコンデンサ
C_D2を介して負荷R_Lに流れる電流I₂と大きさが等
しく、方向が逆となり、出力電圧をゼロに調整で
きるのである。ダイオードD₁，D₂が共にオンで、
それぞれに同じ大きさの電流I₁，I₂が流れる搬送
波の半サイクルにおいては、第３図Ｂに示すよう
に、接続点P₁〜P₃間及びP₂〜P₃間には高周波的
にはインピーダンスの小さなダイオードの動作抵
抗rd及びコンデンサC₂及び負荷抵抗R_L（例えば75
オーム）より成る比較的小さな直列インピーダン
スが接続されているので、大きさの異なる浮遊容
量ΔC₁，ΔC₂が存在しても、それらの値はもとも
と小さな値であり、それぞれのインピーダンスは
上記直列インピーダンスに比較して極めて大きく
無視することができるので、上記V₁₃及びV₂₃の
大きさに影響を与えることはなく、｜V₁₃｜＝｜
V₂₃｜と考えてよい。

「考案の効果」 この考案によれば、搬送波発振回路の第１プリ
ント基板に形成された帯状のプリントパターンと
その両端により導出された第１，第２リード線
_１，₂とによりピツクアツプコイルL₂が構成さ
れ、上記プリントパターンの中間点は第３リード
線₃を介して高周波的に接地されると共に直流
バイアス電圧E_p3が供給され、上記第１，第２リ
ード線₁，₂は互に逆方向の第１，第２ダイオ
ードD₁，D₂（変調用）に直接接続される。このよ
うにして従来の変調トランスＴは省略され、また
上記第３リード線₃を第１又は第２リード線
（₁又は₂）に近ずけることにより変調部の平
衡調整が行われ、第１，第２ダイオードD₁，D₂
の接続点P₄に接続される従来のバランス調整用
リード線２１は省略される。このようにこの考案
では変調トランスを省略した分、RFモジユレー
タの減価低減が図られ、同時に小形化が期待でき
る。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの考案の実施例を示す回路図、第２
図は第１図のRFモジユレータを実装したプリン
ト基板の斜視図、第３図は第１図のRFモジユレ
ータの被変調波出力が最小となる期間に行われる
変調部の平衡調整を説明するための要部の回路
図、第４図は従来のRFモジユレータの回路図、
第５図は第４図のRFモジユレータを実装したプ
リント基板の斜視図、第６図は第４図のRFモジ
ユレータが負変調を行う場合の要部の理想的な動
作波形図、第７図は第４図のRFモジユレータが
正変調を行う場合の要部の理想的な動作波形図、
第８図はRFモジユレータが負変調を行う場合で、
変調部のバランス調整を行う前の、被変調波
（RF信号）出力が最小となる期間t₄における要部
の動作波形図である。

Claims (1)

1. 【実用新案登録請求の範囲】 発振コイルを有する搬送波発振回路が第１プリ
   ント基板に実装されてシールドケースに収容さ
   れ、 上記発振コイルの近傍の上記第１プリント基板
   上に形成された帯状のプリントパターンとその両
   端より互に平行に導出された第１，第２リード線
   とによりピツクアツプコイルが構成され、 上記プリントパターンの中間より第３リード線
   が上記第１，第２リード線とほぼ平行に導出さ
   れ、これら第１乃至第３リード線は上記シールド
   ケースが実装されている第２プリント基板のそれ
   ぞれ第１，第２及び第３接続的に接続され、 その第３接続点は第１コンデンサを通じて高周
   波的に接地されると共に直流バイアス電圧の供給
   を受け、 上記第１及び第２接続点はそれぞれ互に逆方向
   の第１及び第２ダイオードの一端が接続され、そ
   れらの各他端は共通の第４接続点に接続され、 その第４接続点は搬送波を変調するための映像
   信号供給回路に接続されると共に第２コンデンサ
   の一端に接続され、その他端よりRF変調出力が
   取り出され、 上記第３リード線の中間部を上記第１又は第２
   リード線の一方に近付けることにより変調部の平
   衡調整を行うようにしたRFモジユレータ。