JPH0454522B2 - - Google Patents
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- JPH0454522B2 JPH0454522B2 JP26536086A JP26536086A JPH0454522B2 JP H0454522 B2 JPH0454522 B2 JP H0454522B2 JP 26536086 A JP26536086 A JP 26536086A JP 26536086 A JP26536086 A JP 26536086A JP H0454522 B2 JPH0454522 B2 JP H0454522B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- lubricant
- roll
- stainless steel
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- Prior art date
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- Lubricants (AREA)
Description
〈産業上の利用分野〉
この発明は、鋼帯エツジ近傍での圧延ロールに
よる焼付き疵や被圧延材の圧延ロールへの噛み込
み不良を生じることなく表面性状の良好な鋼帯製
品を安定製造するためのステンレス鋼の熱間圧延
方法に関するものである。 〈従来技術とその問題点〉 鋼帯の熱間圧延に際しては、一般に、ワークロ
ールと被圧延材との摩擦係数を低下させてワーク
ロールの摩耗や肌荒れを軽減したり圧延動力を減
少したりするため、鉱油、油脂又は合成エステル
等から成る熱間圧延油を使用すことが広く行われ
ている。 ところが、被圧延材が特にステンレス鋼の場合
には、炭素鋼帯の圧延に比べて“圧延温度が高
い”ことや“変形抵抗が高い”などの理由から、
上記圧延油を使用したとしてもその潤滑効果が十
分に発揮され難く、従つて良好な作業条件の安定
維持が非常に困難であるとの問題があつた。その
上、この場合に鋼帯エツジ近傍は中央部より温度
が低くて二次酸化スケールの生成量が少ないこと
から二次酸化スケールによる潤滑作用が望めず、
従つてこの部分ではロールと鋼帯との焼付けきに
よつて発生するワークロールの肌荒れが特に著し
いとの指摘もなされていた。 このようなことから、従来、ステンレス鋼帯を
熱間圧延する場合には、“焼付け”や“肌荒れ”
等の問題に一層確実に対処すべく、油膜強度及び
耐熱性の高い油脂又は合成油、或いはこれらに黒
鉛、二硫化モリブデン、マイカ、タルク等の固体
潤滑材を添加した潤滑油剤を圧延油として使用し
たり（特開昭57−80495号公報）、圧延油を所定個
所（エツジ近傍等）に集中して供給する（実公昭
55−12968号公報）と言つた手段が適用されてい
た。しかしながら、これらの潤滑強化策は必要以
上に摩擦係数を下げることとなり、そのため今度
は圧延ロールへの噛み込み不良やスリツプ等の不
都合を引き起こして逆に安定した圧延作業が出来
なくなるとの新たな問題が指摘されていたのであ
る。 このように、特にステンレス鋼帯の熱間圧延に
おいては、噛み込み不良やスリツプが発生しない
範囲の潤滑条件ではロールと鋼帯との焼付き防止
対策が十分ではなく、逆に焼付きによる肌荒れの
心配のない潤滑条件では噛み込み不良やスリツプ
が発生して安定な作業が確保出来ないとの相反す
る問題の比重が大きく、その改善策が強く望まれ
ているのが現状であつた。 〈問題点を解決するための手段〉 本発明者等は、上述のような観点から、ステン
レス鋼帯の熱間圧延において“噛み込み不良”や
“スリツプ”を引き起こすことなく、“焼付き疵”
の発生を防止し、表面性状の良好なステンレス鋼
帯製品を安定製造する方法を提供すべく鋭意研究
を行つたところ、 「ステンレス鋼帯の熱間圧延に際して、従来の
圧延油等の液状媒体に酸化鉄、無水硅酸及びアル
ミナから選ばれる固体粉末の何れか１種又は２種
以上を特定量分散させ、摩擦係数を特定値に調整
した潤滑剤を鋼帯エツジ近傍に相当するロール表
面に供給して熱間圧延すると、前記問題点は十分
に解消され、表面性状の良好なステンレス鋼熱延
鋼帯を安定した作業性の下で製造できるようにな
る」 との新たな知見が得られたのである。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 ステンレス鋼帯を熱間圧延するに当り、圧延ロ
ールの少なくとも鋼帯エツジ部圧延相当位置表面
に、酸化鉄、無水硅酸及びアルミナの１種以上を
１容量％以上添加して摩擦係数を0.2〜0.4に調整
した分散液を供給しつつ圧延することにより、噛
み込み不良やスリツプを引き起こすことがなく、
しかも焼付き疵の発生もなしに表面性状の良好な
ステンレス鋼帯を安定製造し得るようにした点、
に特徴を有している。 なお、ここで言う「圧延ロールの鋼帯エツジ部
圧延相当位置」とは、圧延されるステンレス鋼帯
のエツジ部が接触するワークロールの表面部分を
指すものであり、上記分散液の供給はこの部分を
含む近傍のみに制限するのが能率的かつ経済的で
あるが、該部分を含むロール表面全体であつても
良いことは勿論である。 また、液中に分散される「酸化鉄」とは化学記
号でFe2O3及びFe3O4で表されるものを言い、こ
れら酸化鉄、無水硅酸又はアルミナは粒径：0.1
〜50μmのものを使用するのが好ましい。 更に、「分散液の摩擦係数」及び「分散液に分
散させる酸化鉄、無水硅酸及びアルミナの合計
量」を前記の如くに数値限定したのは次の通りで
ある。即ち、分散液の摩擦係数が0.2未満ではロ
ールへの噛み込み時にスリツプが発生するのを十
分に防止することができず、一方該摩擦係数が
0.4を越えると圧延荷重が高くなるからであり、
また、分散液中に占める酸化鉄、無水硅酸又はア
ルミナの１種以上の量が１容量％未満であると、
分散液の摩擦係数が例え0.2〜0.4の範囲内にあつ
たとしても酸化鉄、無水硅酸又はアルミナ粉末を
分散させて得られる効果が不十分で、噛み込み不
良や焼付け発生を抑え切れなくなつてしまうため
である。そして、分散液の摩擦係数は、分散させ
る酸化鉄、無水硅酸又はアルミナの量を加減する
こと等により容易に調整することができる。 また、第１図は、各種固体粉末を水に分散させ
た“水分散型潤滑剤”と鉱油（40℃における粘度
が50cstの＃120マシン油相当油）に分散させた
“油分散型潤滑剤”とを用い、下記条件のシリン
ダー・ブロツク方式の摩擦試験により調査した
「潤滑剤の種類・配合量と摩擦係数との関係」を
示すグラフである。 Ａ） 供試潤滑剤中の分散固体粉末 固体粉末の種類：Al2O3、SiO2Fe2O3、天然
マイカ、黒鉛。 固体粉末の粒径：何れも1μm。 固体粉末の添加量：０，0.5，２，５， 10，20，30及び40容量
％。 Ｂ） 摩擦試験 被加工材（ブロツク）： 材質…SUS 304ステンレス鋼、 寸法…10t×20b×70。 加工工具材（シリンダー）： 材質：ハイクロム鋳鉄（2.5％Ｃ，
15％Cr、１％Ni，1.5％Mo）、 寸法…100φ×40h。 被加工材温度：1000℃。 被加工材押付け荷重：100Kgｆ。 加工工具回転速度：10rpm。 潤滑剤供給方法：加工工具の表面に連続塗布
する（30ｇ／m2）。 試験（摩擦）時間：30秒。 Ｃ） 摩擦係数の算出方法 被加工材を押付けた際の回転トルク(T)を測定
して摩擦力(F)を求め、式 μ＝Ｆ／Ｔ により摩擦係数（μ）を算出。 この第１図からは、液中に分散させる固体粉末
をAl2O3、SiO2又はFe2O3にすると共にその添加
量を１〜40容量％に加減することにより、潤滑剤
は摩擦係数が0.2〜0.4の範囲に調整されることが
分かる（なお、この摩擦試験では試験後の被加工
材及び加工工具の表面状況を観察し、焼付き疵発
生の有無をも目視確認したが、その結果は次の第
２図に併せて示した）。 一方、第２図は第１図の結果を得たと同様の供
試潤滑剤を使用し、小型圧延機による下記条件の
噛み込み試験により調査した「潤滑剤の種類・配
合量とスリツプ発生状況（被圧延材をロールギヤ
ツプに押し付けた際の噛み込みの可否）との関
係」を示すと共に、先の摩擦試験で得た「潤滑剤
の種類・配合量と焼付き疵発生状況との関係」を
も併せて示すグラフであり、スリツプ発生（噛み
込まず）は“×印”で、焼付き疵発生は“黒塗
り”でそれぞれ摩擦係数の推移線上に表示したも
のである。 〔噛み込み試験条件〕 圧延ロール： 材質…Niグレン鋳鉄（3.3％Ｃ、1.7
％Cr、4.5％Ni、0.5％Mo）。 直径…100mmφ。 被圧延材： 材質…SUS 304ステンレス鋼、 寸法…3.0t×30b×100。 被圧延材温度：1000℃。 ロールギヤツプ：2.0mm。 圧延速度：30ｍ／min。 潤滑剤供給方法：圧延ロールの表面に塗布
（30ｇ／m2）。 被圧延材押し付け力：１Kgｆ。 この第２図からも、液中に分散させる固体粉末
をAl2O3、SiO2又はFe2O3にすると共にその添加
量調整により摩擦係数を加減し、かつ上記固体粉
末の添加量を１容量％以上とすることによつて圧
延ロールへの噛み込み不良が無くなることは勿
論、焼付きの発生も階無となることが分かる。 続いて、この発明を実施例により具体的に説明
する。 〈実施例〉 ４重７スタンドのタンデムミルを使用すると共
に、“噛み込み時や圧延時のスリツプ”及び“ロ
ールの焼付き疵発生”の多い前段スタンド（特に
ここでは第１スタンド）において、被圧延材エツ
ジが圧延される部位を含めたその近傍の上・下ロ
ール面にそれぞれ第１表で示す潤滑剤を供給しつ
つ、SUS304ステンレス鋼帯スラブ（厚さ：20
mm、幅：1000mm、重量：1000トン、温度：1000〜
1050℃）を下記条件で連続圧延し、ステンレス鋼
熱間圧延鋼帯を製造した。
よる焼付き疵や被圧延材の圧延ロールへの噛み込
み不良を生じることなく表面性状の良好な鋼帯製
品を安定製造するためのステンレス鋼の熱間圧延
方法に関するものである。 〈従来技術とその問題点〉 鋼帯の熱間圧延に際しては、一般に、ワークロ
ールと被圧延材との摩擦係数を低下させてワーク
ロールの摩耗や肌荒れを軽減したり圧延動力を減
少したりするため、鉱油、油脂又は合成エステル
等から成る熱間圧延油を使用すことが広く行われ
ている。 ところが、被圧延材が特にステンレス鋼の場合
には、炭素鋼帯の圧延に比べて“圧延温度が高
い”ことや“変形抵抗が高い”などの理由から、
上記圧延油を使用したとしてもその潤滑効果が十
分に発揮され難く、従つて良好な作業条件の安定
維持が非常に困難であるとの問題があつた。その
上、この場合に鋼帯エツジ近傍は中央部より温度
が低くて二次酸化スケールの生成量が少ないこと
から二次酸化スケールによる潤滑作用が望めず、
従つてこの部分ではロールと鋼帯との焼付けきに
よつて発生するワークロールの肌荒れが特に著し
いとの指摘もなされていた。 このようなことから、従来、ステンレス鋼帯を
熱間圧延する場合には、“焼付け”や“肌荒れ”
等の問題に一層確実に対処すべく、油膜強度及び
耐熱性の高い油脂又は合成油、或いはこれらに黒
鉛、二硫化モリブデン、マイカ、タルク等の固体
潤滑材を添加した潤滑油剤を圧延油として使用し
たり（特開昭57−80495号公報）、圧延油を所定個
所（エツジ近傍等）に集中して供給する（実公昭
55−12968号公報）と言つた手段が適用されてい
た。しかしながら、これらの潤滑強化策は必要以
上に摩擦係数を下げることとなり、そのため今度
は圧延ロールへの噛み込み不良やスリツプ等の不
都合を引き起こして逆に安定した圧延作業が出来
なくなるとの新たな問題が指摘されていたのであ
る。 このように、特にステンレス鋼帯の熱間圧延に
おいては、噛み込み不良やスリツプが発生しない
範囲の潤滑条件ではロールと鋼帯との焼付き防止
対策が十分ではなく、逆に焼付きによる肌荒れの
心配のない潤滑条件では噛み込み不良やスリツプ
が発生して安定な作業が確保出来ないとの相反す
る問題の比重が大きく、その改善策が強く望まれ
ているのが現状であつた。 〈問題点を解決するための手段〉 本発明者等は、上述のような観点から、ステン
レス鋼帯の熱間圧延において“噛み込み不良”や
“スリツプ”を引き起こすことなく、“焼付き疵”
の発生を防止し、表面性状の良好なステンレス鋼
帯製品を安定製造する方法を提供すべく鋭意研究
を行つたところ、 「ステンレス鋼帯の熱間圧延に際して、従来の
圧延油等の液状媒体に酸化鉄、無水硅酸及びアル
ミナから選ばれる固体粉末の何れか１種又は２種
以上を特定量分散させ、摩擦係数を特定値に調整
した潤滑剤を鋼帯エツジ近傍に相当するロール表
面に供給して熱間圧延すると、前記問題点は十分
に解消され、表面性状の良好なステンレス鋼熱延
鋼帯を安定した作業性の下で製造できるようにな
る」 との新たな知見が得られたのである。 この発明は、上記知見に基づいてなされたもの
であり、 ステンレス鋼帯を熱間圧延するに当り、圧延ロ
ールの少なくとも鋼帯エツジ部圧延相当位置表面
に、酸化鉄、無水硅酸及びアルミナの１種以上を
１容量％以上添加して摩擦係数を0.2〜0.4に調整
した分散液を供給しつつ圧延することにより、噛
み込み不良やスリツプを引き起こすことがなく、
しかも焼付き疵の発生もなしに表面性状の良好な
ステンレス鋼帯を安定製造し得るようにした点、
に特徴を有している。 なお、ここで言う「圧延ロールの鋼帯エツジ部
圧延相当位置」とは、圧延されるステンレス鋼帯
のエツジ部が接触するワークロールの表面部分を
指すものであり、上記分散液の供給はこの部分を
含む近傍のみに制限するのが能率的かつ経済的で
あるが、該部分を含むロール表面全体であつても
良いことは勿論である。 また、液中に分散される「酸化鉄」とは化学記
号でFe2O3及びFe3O4で表されるものを言い、こ
れら酸化鉄、無水硅酸又はアルミナは粒径：0.1
〜50μmのものを使用するのが好ましい。 更に、「分散液の摩擦係数」及び「分散液に分
散させる酸化鉄、無水硅酸及びアルミナの合計
量」を前記の如くに数値限定したのは次の通りで
ある。即ち、分散液の摩擦係数が0.2未満ではロ
ールへの噛み込み時にスリツプが発生するのを十
分に防止することができず、一方該摩擦係数が
0.4を越えると圧延荷重が高くなるからであり、
また、分散液中に占める酸化鉄、無水硅酸又はア
ルミナの１種以上の量が１容量％未満であると、
分散液の摩擦係数が例え0.2〜0.4の範囲内にあつ
たとしても酸化鉄、無水硅酸又はアルミナ粉末を
分散させて得られる効果が不十分で、噛み込み不
良や焼付け発生を抑え切れなくなつてしまうため
である。そして、分散液の摩擦係数は、分散させ
る酸化鉄、無水硅酸又はアルミナの量を加減する
こと等により容易に調整することができる。 また、第１図は、各種固体粉末を水に分散させ
た“水分散型潤滑剤”と鉱油（40℃における粘度
が50cstの＃120マシン油相当油）に分散させた
“油分散型潤滑剤”とを用い、下記条件のシリン
ダー・ブロツク方式の摩擦試験により調査した
「潤滑剤の種類・配合量と摩擦係数との関係」を
示すグラフである。 Ａ） 供試潤滑剤中の分散固体粉末 固体粉末の種類：Al2O3、SiO2Fe2O3、天然
マイカ、黒鉛。 固体粉末の粒径：何れも1μm。 固体粉末の添加量：０，0.5，２，５， 10，20，30及び40容量
％。 Ｂ） 摩擦試験 被加工材（ブロツク）： 材質…SUS 304ステンレス鋼、 寸法…10t×20b×70。 加工工具材（シリンダー）： 材質：ハイクロム鋳鉄（2.5％Ｃ，
15％Cr、１％Ni，1.5％Mo）、 寸法…100φ×40h。 被加工材温度：1000℃。 被加工材押付け荷重：100Kgｆ。 加工工具回転速度：10rpm。 潤滑剤供給方法：加工工具の表面に連続塗布
する（30ｇ／m2）。 試験（摩擦）時間：30秒。 Ｃ） 摩擦係数の算出方法 被加工材を押付けた際の回転トルク(T)を測定
して摩擦力(F)を求め、式 μ＝Ｆ／Ｔ により摩擦係数（μ）を算出。 この第１図からは、液中に分散させる固体粉末
をAl2O3、SiO2又はFe2O3にすると共にその添加
量を１〜40容量％に加減することにより、潤滑剤
は摩擦係数が0.2〜0.4の範囲に調整されることが
分かる（なお、この摩擦試験では試験後の被加工
材及び加工工具の表面状況を観察し、焼付き疵発
生の有無をも目視確認したが、その結果は次の第
２図に併せて示した）。 一方、第２図は第１図の結果を得たと同様の供
試潤滑剤を使用し、小型圧延機による下記条件の
噛み込み試験により調査した「潤滑剤の種類・配
合量とスリツプ発生状況（被圧延材をロールギヤ
ツプに押し付けた際の噛み込みの可否）との関
係」を示すと共に、先の摩擦試験で得た「潤滑剤
の種類・配合量と焼付き疵発生状況との関係」を
も併せて示すグラフであり、スリツプ発生（噛み
込まず）は“×印”で、焼付き疵発生は“黒塗
り”でそれぞれ摩擦係数の推移線上に表示したも
のである。 〔噛み込み試験条件〕 圧延ロール： 材質…Niグレン鋳鉄（3.3％Ｃ、1.7
％Cr、4.5％Ni、0.5％Mo）。 直径…100mmφ。 被圧延材： 材質…SUS 304ステンレス鋼、 寸法…3.0t×30b×100。 被圧延材温度：1000℃。 ロールギヤツプ：2.0mm。 圧延速度：30ｍ／min。 潤滑剤供給方法：圧延ロールの表面に塗布
（30ｇ／m2）。 被圧延材押し付け力：１Kgｆ。 この第２図からも、液中に分散させる固体粉末
をAl2O3、SiO2又はFe2O3にすると共にその添加
量調整により摩擦係数を加減し、かつ上記固体粉
末の添加量を１容量％以上とすることによつて圧
延ロールへの噛み込み不良が無くなることは勿
論、焼付きの発生も階無となることが分かる。 続いて、この発明を実施例により具体的に説明
する。 〈実施例〉 ４重７スタンドのタンデムミルを使用すると共
に、“噛み込み時や圧延時のスリツプ”及び“ロ
ールの焼付き疵発生”の多い前段スタンド（特に
ここでは第１スタンド）において、被圧延材エツ
ジが圧延される部位を含めたその近傍の上・下ロ
ール面にそれぞれ第１表で示す潤滑剤を供給しつ
つ、SUS304ステンレス鋼帯スラブ（厚さ：20
mm、幅：1000mm、重量：1000トン、温度：1000〜
1050℃）を下記条件で連続圧延し、ステンレス鋼
熱間圧延鋼帯を製造した。
ロール材質：ハイクロム鋳鉄（2.5％Ｃ、15
％Cr、１％Ni、1.5％Mo）。 ロール直径：740mmφ。 圧延速度：150ｍ／min。 圧下率：30％。 潤滑剤の供給：第１表に示した潤滑剤のう
ち、 水分散型潤滑剤（試験番号３及び
９）は３倍に希釈して、また他の潤
滑剤はインジエクシヨン方式により
水に５容量％の濃度に分散させ、そ
れぞれ圧力３Kg／cm2で５／minの
流量のノズルから上・下ロールの
“圧延材エツジが圧延される近傍200
mm”に供給。供給量は合計で20／
min。 そして、このときの“圧延材噛み込み時及び圧
延時のスリツプ状況”、“1000トン圧延後における
ロール表面の焼付き疵発生の有無”並びに“1000
トン圧延後におけるロール表面の摩耗程度”観察
したが、その結果は第１表に示す通りであつた。 即ち、試験番号１は鉱油を潤滑剤として供給し
て圧延する従来例を示したものであるが、この場
合にはスリツプの発生は無いものの焼付き疵が発
生し、ロールの摩耗が著しい。 試験番号２は、鉱油にナタネ油を40容量％添加
したものを潤滑剤として供給して圧延する従来例
を示したものであるが、この場合にはロール摩耗
の程度は試験番号１におけるよりも軽度ではある
がスリツプが発生する上、焼付き疵までもが生じ
る。 試験番号３は、水溶性アクリル樹脂を10容量％
含む水に粒径：1μmの黒鉛を10容量％添加した潤
滑剤を供給して圧延する従来例を示したものであ
るが、この場合には焼付き疵の発生が無くロール
摩耗も少ないが、噛み込み時や圧延時にスリツプ
が発生し、安定した圧延ができない。 試験番号４は、試験番号１において使用した濁
滑剤（鉱油）に粒径：1μmのFe2O3を0.5容量％添
加したものを潤滑剤として供給して圧延した場合
の例であるが、この場合にはスリツプの発生が無
く、ロール摩耗は試験番号１に比べて軽度となる
が、焼付き疵が発生する。 これに対して、試験番号５は鉱油に粒径：1μm
のFe2O3を１容量％添加した潤滑剤を、試験番号
６は鉱油に粒径：5μmのFe2O3を30容量％添加し
た潤滑剤を、試験番号７は鉱油に粒径：50μmの
Fe2O3を５容量％添加した潤滑剤をそれぞれ添加
した潤滑剤を供給して圧延した本発明例を示した
ものであり、固体粉末の単位面積当りの供給量を
各々0.4ｇ／m2、13.0ｇ／m2及び2.1ｇ／m2とした
ものである。この場合には、何れもスリツプ及び
焼付き疵の発生は無く、ロール摩耗も軽微である
ことは分かる。 試験番号８は、試験番号２において使用した潤
滑剤に粒径：1μmのAl2O3を10容量％と粒径：
5μmのFe2O3とを30容量％添加したものを潤滑剤
として供給して（固体粉末としての供給量は5.4
ｇ／m2）圧延した場合の例であるが、この場合も
スリツプ及び焼付き疵の発生は無く、ロール摩耗
程度も軽微であつた。 試験番号９は、メチルセルロースを含む水に粒
径：1μmのFe2O3を20容量％添加したものを潤滑
剤として供給して（固体粉末としての供給量は
8.7ｇ／m2）圧延した場合の例であるが、この場
合もスリツプ及び焼付き疵の発生は無く、ロール
摩耗程度も軽微であつた。 試験番号10は、鉱油に粒径：0.1μmのSiO2を２
容量％添加したものを潤滑剤として供給して（固
体粉末としての供給量は0.4ｇ／m2）圧延した場
合の例であるが、この場合もやはりスリツプ及び
焼付き疵の発生は無く、ロール摩耗程度も軽微で
あつた。 これらの試験番号５〜10の結果からも、水又は
鉱油等の液体にFe2O3、Fe3O4、Al2O3及びSiO2
のうちの１種以上の固体を１容量％以上添加し摩
擦係数を0.2〜0.4に調整した潤滑剤を用いてステ
ンレス鋼の熱間圧延を行うと、スリツプや焼付き
疵の発生が殆んど見られなくなり、表面性状の良
好なステンレス鋼熱延鋼帯を良好な作業性の下で
安定生産することが可能となることが明瞭であ
る。 〈発明の総括〉 以上に説明した如く、この発明によれば、“噛
み込み不良”や“圧延時のスリツプ”を生じるこ
となくステンレス鋼帯の熱間圧延が実施でき、し
かも鋼帯エツジ近傍と圧延ロールとの焼付き疵の
発生が極力防止されることから、表面性状の良好
な高品質のステンレス鋼帯を安定生産することが
可能となる上、ロール摩耗の軽減による圧延ロー
ルの寿命向上も達成できるなど、産業上極めて有
用な効果がもたらされるのである。
％Cr、１％Ni、1.5％Mo）。 ロール直径：740mmφ。 圧延速度：150ｍ／min。 圧下率：30％。 潤滑剤の供給：第１表に示した潤滑剤のう
ち、 水分散型潤滑剤（試験番号３及び
９）は３倍に希釈して、また他の潤
滑剤はインジエクシヨン方式により
水に５容量％の濃度に分散させ、そ
れぞれ圧力３Kg／cm2で５／minの
流量のノズルから上・下ロールの
“圧延材エツジが圧延される近傍200
mm”に供給。供給量は合計で20／
min。 そして、このときの“圧延材噛み込み時及び圧
延時のスリツプ状況”、“1000トン圧延後における
ロール表面の焼付き疵発生の有無”並びに“1000
トン圧延後におけるロール表面の摩耗程度”観察
したが、その結果は第１表に示す通りであつた。 即ち、試験番号１は鉱油を潤滑剤として供給し
て圧延する従来例を示したものであるが、この場
合にはスリツプの発生は無いものの焼付き疵が発
生し、ロールの摩耗が著しい。 試験番号２は、鉱油にナタネ油を40容量％添加
したものを潤滑剤として供給して圧延する従来例
を示したものであるが、この場合にはロール摩耗
の程度は試験番号１におけるよりも軽度ではある
がスリツプが発生する上、焼付き疵までもが生じ
る。 試験番号３は、水溶性アクリル樹脂を10容量％
含む水に粒径：1μmの黒鉛を10容量％添加した潤
滑剤を供給して圧延する従来例を示したものであ
るが、この場合には焼付き疵の発生が無くロール
摩耗も少ないが、噛み込み時や圧延時にスリツプ
が発生し、安定した圧延ができない。 試験番号４は、試験番号１において使用した濁
滑剤（鉱油）に粒径：1μmのFe2O3を0.5容量％添
加したものを潤滑剤として供給して圧延した場合
の例であるが、この場合にはスリツプの発生が無
く、ロール摩耗は試験番号１に比べて軽度となる
が、焼付き疵が発生する。 これに対して、試験番号５は鉱油に粒径：1μm
のFe2O3を１容量％添加した潤滑剤を、試験番号
６は鉱油に粒径：5μmのFe2O3を30容量％添加し
た潤滑剤を、試験番号７は鉱油に粒径：50μmの
Fe2O3を５容量％添加した潤滑剤をそれぞれ添加
した潤滑剤を供給して圧延した本発明例を示した
ものであり、固体粉末の単位面積当りの供給量を
各々0.4ｇ／m2、13.0ｇ／m2及び2.1ｇ／m2とした
ものである。この場合には、何れもスリツプ及び
焼付き疵の発生は無く、ロール摩耗も軽微である
ことは分かる。 試験番号８は、試験番号２において使用した潤
滑剤に粒径：1μmのAl2O3を10容量％と粒径：
5μmのFe2O3とを30容量％添加したものを潤滑剤
として供給して（固体粉末としての供給量は5.4
ｇ／m2）圧延した場合の例であるが、この場合も
スリツプ及び焼付き疵の発生は無く、ロール摩耗
程度も軽微であつた。 試験番号９は、メチルセルロースを含む水に粒
径：1μmのFe2O3を20容量％添加したものを潤滑
剤として供給して（固体粉末としての供給量は
8.7ｇ／m2）圧延した場合の例であるが、この場
合もスリツプ及び焼付き疵の発生は無く、ロール
摩耗程度も軽微であつた。 試験番号10は、鉱油に粒径：0.1μmのSiO2を２
容量％添加したものを潤滑剤として供給して（固
体粉末としての供給量は0.4ｇ／m2）圧延した場
合の例であるが、この場合もやはりスリツプ及び
焼付き疵の発生は無く、ロール摩耗程度も軽微で
あつた。 これらの試験番号５〜10の結果からも、水又は
鉱油等の液体にFe2O3、Fe3O4、Al2O3及びSiO2
のうちの１種以上の固体を１容量％以上添加し摩
擦係数を0.2〜0.4に調整した潤滑剤を用いてステ
ンレス鋼の熱間圧延を行うと、スリツプや焼付き
疵の発生が殆んど見られなくなり、表面性状の良
好なステンレス鋼熱延鋼帯を良好な作業性の下で
安定生産することが可能となることが明瞭であ
る。 〈発明の総括〉 以上に説明した如く、この発明によれば、“噛
み込み不良”や“圧延時のスリツプ”を生じるこ
となくステンレス鋼帯の熱間圧延が実施でき、し
かも鋼帯エツジ近傍と圧延ロールとの焼付き疵の
発生が極力防止されることから、表面性状の良好
な高品質のステンレス鋼帯を安定生産することが
可能となる上、ロール摩耗の軽減による圧延ロー
ルの寿命向上も達成できるなど、産業上極めて有
用な効果がもたらされるのである。
第１図は、各種固体粉末を分散させた潤滑剤を
用いてシリンダー・ブロツク方式の摩擦試験によ
り調査した「潤滑剤の種類・配合量と摩擦係数と
の関係」を示すグラフ、第２図は、シリンダー・
ブロツク方式の摩擦試験により調査した「潤滑剤
の種類・配合量と焼付き疵発生状況との関係」、
並びに小型圧延機を使用すると共に、各種固体粉
末を分散させた潤滑剤を用いた噛み込み試験によ
り調査した「潤滑剤の種類・配合量とスリツプ発
生状況との関係」を併せて示しグラフである。
用いてシリンダー・ブロツク方式の摩擦試験によ
り調査した「潤滑剤の種類・配合量と摩擦係数と
の関係」を示すグラフ、第２図は、シリンダー・
ブロツク方式の摩擦試験により調査した「潤滑剤
の種類・配合量と焼付き疵発生状況との関係」、
並びに小型圧延機を使用すると共に、各種固体粉
末を分散させた潤滑剤を用いた噛み込み試験によ
り調査した「潤滑剤の種類・配合量とスリツプ発
生状況との関係」を併せて示しグラフである。
Claims (1)
- １ ステンレス鋼帯を熱間圧延するに当り、圧延
ロールの少なくとも鋼帯エツジ部圧延相当位置表
面に、酸化鉄、無水硅酸及びアルミナの１種以上
を１容量％以上添加して摩擦係数を0.2〜0.4に調
整した分散液を供給しつつ圧延することを特徴と
する、ステンレス鋼帯の熱間圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26536086A JPS63119909A (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | ステンレス鋼帯の熱間圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26536086A JPS63119909A (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | ステンレス鋼帯の熱間圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63119909A JPS63119909A (ja) | 1988-05-24 |
| JPH0454522B2 true JPH0454522B2 (ja) | 1992-08-31 |
Family
ID=17416096
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26536086A Granted JPS63119909A (ja) | 1986-11-07 | 1986-11-07 | ステンレス鋼帯の熱間圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63119909A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0662980B2 (ja) * | 1987-04-11 | 1994-08-17 | 日新製鋼株式会社 | ステンレス鋼熱間圧延用潤滑油組成物 |
-
1986
- 1986-11-07 JP JP26536086A patent/JPS63119909A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63119909A (ja) | 1988-05-24 |
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