JPH045516B2 - - Google Patents
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- JPH045516B2 JPH045516B2 JP57158043A JP15804382A JPH045516B2 JP H045516 B2 JPH045516 B2 JP H045516B2 JP 57158043 A JP57158043 A JP 57158043A JP 15804382 A JP15804382 A JP 15804382A JP H045516 B2 JPH045516 B2 JP H045516B2
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- exchange resin
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Description
本発明は排煙脱硫、脱硝及び脱硫脱硝同時処理
装置から排出される廃水中のＮ−Ｓ化合物及び
CODを除去する方法に関するものである。 従来、排煙からSOx、NOxを除去する技術は数
多く開発されつつあるが、その中でアルカリ又は
アルカリ土類金属のアルカリ性化合物、亜硫酸ソ
ーダ等種々の吸収液を用いる湿式処理方法がきわ
めて効果的である。この方法では吸収液は有用物
の回収工程を経てある程度浄化され、再び吸収剤
を注入され再利用されている。しかし、吸収液を
全量再利用することは不可能であり、吸収液の更
新及び種々の工程からの廃水として１日当り〜数
百m3系外ブローされている。この廃水中には排煙
処理工程中で生じたNH+ 4、NO- 2、NO- 3、Ｎ−Ｓ
化合物更に亜硫酸塩、ジチオン酸が含まれてお
り、そのまま放流すれば水域汚染の原因となるの
で浄化処理する必要がある。 これらの化合物の中でNH+ 4、NO- 2、NO- 3は生
物学的硝化脱窒素処理によつて容易にN2に還元
でき、また亜硫酸塩は酸化により容易に硫酸塩に
できるので、それ程問題はない。 しかし、Ｎ−Ｓ化合物は、処理方式によつて異
なるがアミドスルホン酸塩、イミドジスルホン酸
塩、ヒドロキシルアミンモノスルホン酸塩等から
成りCl2、O3等の酸化剤、活性炭吸着あるいは生
物処理によつても充分には除去されない安定な化
合物である。また、ジチオン酸も酸化剤と触媒、
紫外線等を併用しても容易に分解されないもので
ある。 このように排煙脱硫脱硝廃水は通常の酸化処
理、生物処理を行つてもＮ−Ｓ化合物に起因する
Ｎ分、Ｎ−Ｓ化合物とジチオン酸に起因する
CODは除去されないまま放流されることが多く
問題となつている。 本発明者らはこの問題を解決するため研究を重
ねた結果、廃水中のＮ−Ｓ化合物およびCODを
効果的に除去する方法を発明し、既に発表した
（特公昭57−20877公報）。 この公報に開示された発明の要旨は湿式排煙脱
硫、脱硝および脱硫脱硝同時処理装置のブロー廃
水の処理において、該廃水中のＮ−Ｓ化合物を
NaNO2又はCa（NO2）2等の亜硝酸塩の添加によ
りNH+ 4、NO- 2、NO3、N2O、N2等に分解した
後、生物学的硝化脱窒素処理によりNH+ 4、NO- 2、
NO- 3をN2に還元し、更に凝集沈殿、ろ過後も分
解できずに残留しているＮ−Ｓ化合物およびジチ
オン酸をイオン交換樹脂および活性炭に通水する
ことにより除去することを特徴としている。 しかし、前記発明のイオン交換樹脂を使用する
方法はまだ種々の問題点を有しており、以下その
問題点を排煙脱硫廃水を例にとり説明する。 排煙脱硫廃水中のCODを除去するために弱塩
基性陰イオン交換樹脂（以下、WBRと略す）、
又は強塩基性陰イオン交換樹脂（以下、SBRと
略す）に通水する方法は従来より公知であるが次
のような欠点を有していた。 すなわちWBRを使用する方法は、再生剤とし
てアルカリを通液して樹脂に吸着したCOD成分
を脱着した後鉱酸（例えばHCl、H2SO4）を通液
し、樹脂の塩型変更を行つてから通水に移るもの
であり、この方法ではアルカリが樹脂に吸着した
COD成分を比較的良く脱着するため処理水質は
CODに関しては良好である。しかし、アルカリ
および鉱酸の２段通薬を行うので、次のような問
題点がある。 ランニング・コストが非常に高くなる。 再生操作が繁雑であり、再生時間も長くな
る。 再生剤貯槽等の設備および設置面積が増え
る。 アルカリを使用する場合、再生用水として脱
Mg水（例えば工業用水）、およびそのための
タンクが必要である。 処理水がPH２〜４の弱酸性を示し、放流にあ
たつてPH調整が必要である。 OH型からCl型（又はSO4型）への樹脂膨潤
率が30〜40％と体積変化が激しく、樹脂の微細
化が激しい。微細化した樹脂は圧力損失増大の
原因ともなつている。 一方、SBRを使用する方法は、再生剤として
主にNaClを単独で使用するので、上記〜の
問題点は解消又は大幅に軽減される。しかし、こ
の方法は単一のイオン交換樹脂塔を使用し、通水
工程、再生工程のいずれも下向流で行う順流式に
よるものであるため、下記の問題点がある。 NaCl2〜３当量／−Ｒの低再生レベルでは
CODの脱着がWBRほどではないため、処理水
のCODがWBRより２〜５mg／高く、排出基
準値10mg／を維持することが難しい。 一部４級アミンを含む３級アミンを主体とし
たポーラス型のWBR（例えば、レバチツト
MP64−商品名）と同等、又は同等以上のキヤ
パシテイ（貫流容量）を示すが、２級〜３級ア
ミンを主体とするポーラス型のWBR（例えば、
レバチツトMP62−商品名）よりキヤパシテイ
（貫流容量）が10〜15％小さい。 COD濃度の高い再生排液量がWBRの場合2.1
／−Ｒであるのに対し、SBRは従来法で
実用の再生レベルと考えられるNaCl5当量／
−Ｒでは、処理水のCODはWBRと同等になる
が、濃厚排液量が3.2／−Ｒ（15W／Ｖ％
NaClの場合）とWBRより50％程多くなる。濃
厚排液は更に処理を必要とし、その分コストが
かかる。 現在までSBRがCOD除去に使用されてこなか
つたのは、以上の〜の欠点を有していたから
である。 本発明者等は排煙脱硫、脱硝および脱硫脱硝同
時処理装置からブローされる廃水に含まれるＮ分
およびCODの低減について研究を重ねる過程で、
Ｎ−Ｓ化合物の除去性能はWBRよりSBRが優れ
ており、またジチオン酸を主とするCODの除去
性能の点においても、WBRは長期間使用する
と、キヤパシテイ（貫流容量）の低下が激しく年
間補給率として30〜40％も必要とし、新品時のキ
ヤパシテイ（貫流容量）の大きさはメリツトにな
らないことを見い出し、SBRを使用する方法に
ついて前述した問題点を解消すべくさらに検討を
重ねた結果、本発明を完成するに至つたものであ
る。 本発明は、排煙脱硫脱硝廃水をSBRに通水し
該廃水中のCOD成分およびＮ−Ｓ化合物を選択
的に交換吸着する方法において、第１図ａに示す
ように、SBRを充填した塔を２塔直列に直結し
て設け、通水を第１のイオン交換塔から第２のイ
オン交換塔へ、再生剤NaClの通薬を第２のイオ
ン交換塔から第１のイオン交換塔へと通水方向と
は逆方向（塔間向流式）に行うものである。 このような再生剤の通液方法によれば、例えば
前記第１塔と第２塔に同一樹脂量を充填した場
合、全体の樹脂量に対し再生レベル３当量／−
Ｒで再生を行うと第２塔は６当量／−Ｒで再生
されたことになり、その処理水質は非常に良好な
ものとなる。また、第１図ｂに示すように、塔間
向流式において第２塔を塔内向流式に再生するこ
とにより、一段と処理水質が向上する。さらに、
再生排液の後半の部分を回収し、これを第１塔に
通薬し、その後新しいNaClを第２塔から第１塔
に通薬することにより、２〜2.5当量／−Ｒの
再生レベルでも良好な処理水と十分なキヤパシテ
イが得られるのである。 また本発明は、所望により３つ以上の塔に分割
充填して行うこともできる。 このように、本発明によつてSBRの従来の欠
点が解消し、従来用いられているWBRよりも多
くのメリツトが得られる。SBRを使用した場合
のメリツトをWBRと比較し列記すると次の通り
である。 再生剤コストが、WBRを用いる場合と較べ
１／４〜1/5になる。 再生剤がNaClであるため、WBRのNaOH、
酸の２段通薬の場合より再生時間は1/2と大幅
に短かくなり、取扱いも容易となる。 また、再生装置もWBRより簡単となり、貯
槽および計量槽が少なくなるため設置面積も小
さくなる。 処理水のPHは６〜８の中性で中和の必要はな
く、中和装置が不要となる。 SBRのイオン型による体積変化は10％程度
であり、WBRの30〜40％より大幅に小さく、
物理的に微細化しにくい。したがつて、樹脂補
給率を小さくできる。 次に本発明の実施態様を第２図を参照しつつ詳
細に説明する。第２図は、塔間向流式において第
２塔を向流式で再生する場合、すなわち第１図ｂ
の場合について例示したものである。 排煙脱硫、脱硝、および脱硫脱硝同時処理装置
からブローされた廃水は生物処理、凝集沈殿、ろ
過等の前処理を経て原水槽３から、いずれも
SBRを充填した第１のイオン交換塔（以下、第
１塔という）１、次いで第２のイオン交換塔（以
下、第２塔という）２へ弁９，１０，１１を介し
順に通水され、廃水中のCODおよびＮ−Ｓ化合
物に由来するＮ分は吸着除去される。 通水が終了すると第１塔１のSBRを弁１２，
１３を開とし原水槽３の原水で逆洗する。第２塔
２のSBRは毎回逆洗する必要はなく、数サイク
ル〜数十サイルクに１回の割合で行えば良い。そ
の場合は処理水槽４の処理水を使用し弁１４，１
５を開として行う。 逆洗および沈静が終了すると再生剤貯槽５の
NaCl溶液を第２塔２次いで第１塔１と通水方向
とは逆に通液するが、第２塔２については向流式
であるため弁１６，１８，１９を開とし、中間集
水装置２９より下方のSBRを上向流で通液し、
再生排液は中間集水装置２９から排出する。 中間集水装置２９より上方のSBRは下方の
SBRの流動防止層であるため、上向流通薬の間
は第２塔２の上部から加圧水または加圧空気等
（図示せず）を下向流で流し中間集水装置２９か
ら排出する。しかし、中間集水装置２９上方の
SBRもイオン交換能力を有しているので、これ
を活用するため再生剤NaClを中間集水装置２９
の下方のSBRに上向流で通液すると同時に、弁
１７を開とし上方のSBRに下向流で通液し、両
者の排液を中間集水装置２９から排出するように
しても良い。第２図はその例であり、スプリツト
フロー方式と称する。 このスプリツトフロー方式では、中間集水装置
２９の上方および下方のSBRをそれぞれ個別に
再生することも同時に再生することも可能である
が、個別に再生する場合バランス水等が必要であ
り第２図には明記していない。 第２塔２を向流式でなく順流式で再生する場合
は、第２塔２は塔構造は第１塔１と同様でよく、
中間集水装置は不要となる。なお、２塔シリーズ
方式における第１塔の再生剤の通薬方式は、向流
式でも順流式でも再生効率に大差がないので順流
式で行う。 しかして、再生剤の濃度は５〜25％が使用でき
るが、濃度再生排液量を少くするため15％以上が
好ましい。弁２０は再生剤を必要な濃度となるよ
う処理水槽４の処理水で希釈できるようにしたも
のである。 第２塔２の再生排液は中間集水装置２９から弁
１９，２１，２２を介し第１塔１へ下向流で通液
される。第１塔１のSBRは第２塔２の再生排液
中に残留していたNaClで再生されるので、再生
剤が有効に利用できる。この再生排液は濃厚排液
貯槽６に受ける。 再生剤の通薬が終了すると弁１６を閉じ押出し
に移る。この排液も濃厚であるため濃厚排液貯槽
６に受けるが、後半の比較的COD濃度の低い排
液は弁２３を介し回収タンク７に回収し、次回の
再生の際新しいNaClを通薬する前に弁２４，２
５，２１，２２を介し第１塔１のSBRの再生に
使用することも可能である。 濃厚排液貯槽６にためられた濃厚排液は弁２６
を介し分解槽８に導かれ、ここで加熱分解、電気
分解等の酸化処理を経て系外に排出される。しか
し、分解後の液は塩類濃度が高いので、COD分
解の程度に応じてその一部又は全量を、第１塔又
は第１塔及び第２塔のSBRの再生剤として、必
要ならば新しいNaClを添加して使用することが
可能である。COD分解後の液は強酸性を示すの
で、SBRを鉄汚染が懸念される場合は除鉄回生
の効果も期待できる。 通薬および押出しが終了すると原水槽３の原水
で第１塔１から第２塔２の方向へ通水と同じライ
ンで水洗するが、第２塔２のSBRは十分に再生
されているので処理水質は極めて短時間のうちに
良好となり、弁の切換えでそのまま通水に移行で
きる。 なお、第２図中２７，２８及び３０は弁、３１
乃至３４はポンプである。 次に、本発明の実施例を従来法による比較例と
共に記す。 実施例１及び比較例 第１表に示す排煙脱硫廃水を４系列（１、２系
列は本発明の実施例、３、４系列は従来法の比較
例）のイオン交換装置に通水した結果を第２表、
第３表に示す。
装置から排出される廃水中のＮ−Ｓ化合物及び
CODを除去する方法に関するものである。 従来、排煙からSOx、NOxを除去する技術は数
多く開発されつつあるが、その中でアルカリ又は
アルカリ土類金属のアルカリ性化合物、亜硫酸ソ
ーダ等種々の吸収液を用いる湿式処理方法がきわ
めて効果的である。この方法では吸収液は有用物
の回収工程を経てある程度浄化され、再び吸収剤
を注入され再利用されている。しかし、吸収液を
全量再利用することは不可能であり、吸収液の更
新及び種々の工程からの廃水として１日当り〜数
百m3系外ブローされている。この廃水中には排煙
処理工程中で生じたNH+ 4、NO- 2、NO- 3、Ｎ−Ｓ
化合物更に亜硫酸塩、ジチオン酸が含まれてお
り、そのまま放流すれば水域汚染の原因となるの
で浄化処理する必要がある。 これらの化合物の中でNH+ 4、NO- 2、NO- 3は生
物学的硝化脱窒素処理によつて容易にN2に還元
でき、また亜硫酸塩は酸化により容易に硫酸塩に
できるので、それ程問題はない。 しかし、Ｎ−Ｓ化合物は、処理方式によつて異
なるがアミドスルホン酸塩、イミドジスルホン酸
塩、ヒドロキシルアミンモノスルホン酸塩等から
成りCl2、O3等の酸化剤、活性炭吸着あるいは生
物処理によつても充分には除去されない安定な化
合物である。また、ジチオン酸も酸化剤と触媒、
紫外線等を併用しても容易に分解されないもので
ある。 このように排煙脱硫脱硝廃水は通常の酸化処
理、生物処理を行つてもＮ−Ｓ化合物に起因する
Ｎ分、Ｎ−Ｓ化合物とジチオン酸に起因する
CODは除去されないまま放流されることが多く
問題となつている。 本発明者らはこの問題を解決するため研究を重
ねた結果、廃水中のＮ−Ｓ化合物およびCODを
効果的に除去する方法を発明し、既に発表した
（特公昭57−20877公報）。 この公報に開示された発明の要旨は湿式排煙脱
硫、脱硝および脱硫脱硝同時処理装置のブロー廃
水の処理において、該廃水中のＮ−Ｓ化合物を
NaNO2又はCa（NO2）2等の亜硝酸塩の添加によ
りNH+ 4、NO- 2、NO3、N2O、N2等に分解した
後、生物学的硝化脱窒素処理によりNH+ 4、NO- 2、
NO- 3をN2に還元し、更に凝集沈殿、ろ過後も分
解できずに残留しているＮ−Ｓ化合物およびジチ
オン酸をイオン交換樹脂および活性炭に通水する
ことにより除去することを特徴としている。 しかし、前記発明のイオン交換樹脂を使用する
方法はまだ種々の問題点を有しており、以下その
問題点を排煙脱硫廃水を例にとり説明する。 排煙脱硫廃水中のCODを除去するために弱塩
基性陰イオン交換樹脂（以下、WBRと略す）、
又は強塩基性陰イオン交換樹脂（以下、SBRと
略す）に通水する方法は従来より公知であるが次
のような欠点を有していた。 すなわちWBRを使用する方法は、再生剤とし
てアルカリを通液して樹脂に吸着したCOD成分
を脱着した後鉱酸（例えばHCl、H2SO4）を通液
し、樹脂の塩型変更を行つてから通水に移るもの
であり、この方法ではアルカリが樹脂に吸着した
COD成分を比較的良く脱着するため処理水質は
CODに関しては良好である。しかし、アルカリ
および鉱酸の２段通薬を行うので、次のような問
題点がある。 ランニング・コストが非常に高くなる。 再生操作が繁雑であり、再生時間も長くな
る。 再生剤貯槽等の設備および設置面積が増え
る。 アルカリを使用する場合、再生用水として脱
Mg水（例えば工業用水）、およびそのための
タンクが必要である。 処理水がPH２〜４の弱酸性を示し、放流にあ
たつてPH調整が必要である。 OH型からCl型（又はSO4型）への樹脂膨潤
率が30〜40％と体積変化が激しく、樹脂の微細
化が激しい。微細化した樹脂は圧力損失増大の
原因ともなつている。 一方、SBRを使用する方法は、再生剤として
主にNaClを単独で使用するので、上記〜の
問題点は解消又は大幅に軽減される。しかし、こ
の方法は単一のイオン交換樹脂塔を使用し、通水
工程、再生工程のいずれも下向流で行う順流式に
よるものであるため、下記の問題点がある。 NaCl2〜３当量／−Ｒの低再生レベルでは
CODの脱着がWBRほどではないため、処理水
のCODがWBRより２〜５mg／高く、排出基
準値10mg／を維持することが難しい。 一部４級アミンを含む３級アミンを主体とし
たポーラス型のWBR（例えば、レバチツト
MP64−商品名）と同等、又は同等以上のキヤ
パシテイ（貫流容量）を示すが、２級〜３級ア
ミンを主体とするポーラス型のWBR（例えば、
レバチツトMP62−商品名）よりキヤパシテイ
（貫流容量）が10〜15％小さい。 COD濃度の高い再生排液量がWBRの場合2.1
／−Ｒであるのに対し、SBRは従来法で
実用の再生レベルと考えられるNaCl5当量／
−Ｒでは、処理水のCODはWBRと同等になる
が、濃厚排液量が3.2／−Ｒ（15W／Ｖ％
NaClの場合）とWBRより50％程多くなる。濃
厚排液は更に処理を必要とし、その分コストが
かかる。 現在までSBRがCOD除去に使用されてこなか
つたのは、以上の〜の欠点を有していたから
である。 本発明者等は排煙脱硫、脱硝および脱硫脱硝同
時処理装置からブローされる廃水に含まれるＮ分
およびCODの低減について研究を重ねる過程で、
Ｎ−Ｓ化合物の除去性能はWBRよりSBRが優れ
ており、またジチオン酸を主とするCODの除去
性能の点においても、WBRは長期間使用する
と、キヤパシテイ（貫流容量）の低下が激しく年
間補給率として30〜40％も必要とし、新品時のキ
ヤパシテイ（貫流容量）の大きさはメリツトにな
らないことを見い出し、SBRを使用する方法に
ついて前述した問題点を解消すべくさらに検討を
重ねた結果、本発明を完成するに至つたものであ
る。 本発明は、排煙脱硫脱硝廃水をSBRに通水し
該廃水中のCOD成分およびＮ−Ｓ化合物を選択
的に交換吸着する方法において、第１図ａに示す
ように、SBRを充填した塔を２塔直列に直結し
て設け、通水を第１のイオン交換塔から第２のイ
オン交換塔へ、再生剤NaClの通薬を第２のイオ
ン交換塔から第１のイオン交換塔へと通水方向と
は逆方向（塔間向流式）に行うものである。 このような再生剤の通液方法によれば、例えば
前記第１塔と第２塔に同一樹脂量を充填した場
合、全体の樹脂量に対し再生レベル３当量／−
Ｒで再生を行うと第２塔は６当量／−Ｒで再生
されたことになり、その処理水質は非常に良好な
ものとなる。また、第１図ｂに示すように、塔間
向流式において第２塔を塔内向流式に再生するこ
とにより、一段と処理水質が向上する。さらに、
再生排液の後半の部分を回収し、これを第１塔に
通薬し、その後新しいNaClを第２塔から第１塔
に通薬することにより、２〜2.5当量／−Ｒの
再生レベルでも良好な処理水と十分なキヤパシテ
イが得られるのである。 また本発明は、所望により３つ以上の塔に分割
充填して行うこともできる。 このように、本発明によつてSBRの従来の欠
点が解消し、従来用いられているWBRよりも多
くのメリツトが得られる。SBRを使用した場合
のメリツトをWBRと比較し列記すると次の通り
である。 再生剤コストが、WBRを用いる場合と較べ
１／４〜1/5になる。 再生剤がNaClであるため、WBRのNaOH、
酸の２段通薬の場合より再生時間は1/2と大幅
に短かくなり、取扱いも容易となる。 また、再生装置もWBRより簡単となり、貯
槽および計量槽が少なくなるため設置面積も小
さくなる。 処理水のPHは６〜８の中性で中和の必要はな
く、中和装置が不要となる。 SBRのイオン型による体積変化は10％程度
であり、WBRの30〜40％より大幅に小さく、
物理的に微細化しにくい。したがつて、樹脂補
給率を小さくできる。 次に本発明の実施態様を第２図を参照しつつ詳
細に説明する。第２図は、塔間向流式において第
２塔を向流式で再生する場合、すなわち第１図ｂ
の場合について例示したものである。 排煙脱硫、脱硝、および脱硫脱硝同時処理装置
からブローされた廃水は生物処理、凝集沈殿、ろ
過等の前処理を経て原水槽３から、いずれも
SBRを充填した第１のイオン交換塔（以下、第
１塔という）１、次いで第２のイオン交換塔（以
下、第２塔という）２へ弁９，１０，１１を介し
順に通水され、廃水中のCODおよびＮ−Ｓ化合
物に由来するＮ分は吸着除去される。 通水が終了すると第１塔１のSBRを弁１２，
１３を開とし原水槽３の原水で逆洗する。第２塔
２のSBRは毎回逆洗する必要はなく、数サイク
ル〜数十サイルクに１回の割合で行えば良い。そ
の場合は処理水槽４の処理水を使用し弁１４，１
５を開として行う。 逆洗および沈静が終了すると再生剤貯槽５の
NaCl溶液を第２塔２次いで第１塔１と通水方向
とは逆に通液するが、第２塔２については向流式
であるため弁１６，１８，１９を開とし、中間集
水装置２９より下方のSBRを上向流で通液し、
再生排液は中間集水装置２９から排出する。 中間集水装置２９より上方のSBRは下方の
SBRの流動防止層であるため、上向流通薬の間
は第２塔２の上部から加圧水または加圧空気等
（図示せず）を下向流で流し中間集水装置２９か
ら排出する。しかし、中間集水装置２９上方の
SBRもイオン交換能力を有しているので、これ
を活用するため再生剤NaClを中間集水装置２９
の下方のSBRに上向流で通液すると同時に、弁
１７を開とし上方のSBRに下向流で通液し、両
者の排液を中間集水装置２９から排出するように
しても良い。第２図はその例であり、スプリツト
フロー方式と称する。 このスプリツトフロー方式では、中間集水装置
２９の上方および下方のSBRをそれぞれ個別に
再生することも同時に再生することも可能である
が、個別に再生する場合バランス水等が必要であ
り第２図には明記していない。 第２塔２を向流式でなく順流式で再生する場合
は、第２塔２は塔構造は第１塔１と同様でよく、
中間集水装置は不要となる。なお、２塔シリーズ
方式における第１塔の再生剤の通薬方式は、向流
式でも順流式でも再生効率に大差がないので順流
式で行う。 しかして、再生剤の濃度は５〜25％が使用でき
るが、濃度再生排液量を少くするため15％以上が
好ましい。弁２０は再生剤を必要な濃度となるよ
う処理水槽４の処理水で希釈できるようにしたも
のである。 第２塔２の再生排液は中間集水装置２９から弁
１９，２１，２２を介し第１塔１へ下向流で通液
される。第１塔１のSBRは第２塔２の再生排液
中に残留していたNaClで再生されるので、再生
剤が有効に利用できる。この再生排液は濃厚排液
貯槽６に受ける。 再生剤の通薬が終了すると弁１６を閉じ押出し
に移る。この排液も濃厚であるため濃厚排液貯槽
６に受けるが、後半の比較的COD濃度の低い排
液は弁２３を介し回収タンク７に回収し、次回の
再生の際新しいNaClを通薬する前に弁２４，２
５，２１，２２を介し第１塔１のSBRの再生に
使用することも可能である。 濃厚排液貯槽６にためられた濃厚排液は弁２６
を介し分解槽８に導かれ、ここで加熱分解、電気
分解等の酸化処理を経て系外に排出される。しか
し、分解後の液は塩類濃度が高いので、COD分
解の程度に応じてその一部又は全量を、第１塔又
は第１塔及び第２塔のSBRの再生剤として、必
要ならば新しいNaClを添加して使用することが
可能である。COD分解後の液は強酸性を示すの
で、SBRを鉄汚染が懸念される場合は除鉄回生
の効果も期待できる。 通薬および押出しが終了すると原水槽３の原水
で第１塔１から第２塔２の方向へ通水と同じライ
ンで水洗するが、第２塔２のSBRは十分に再生
されているので処理水質は極めて短時間のうちに
良好となり、弁の切換えでそのまま通水に移行で
きる。 なお、第２図中２７，２８及び３０は弁、３１
乃至３４はポンプである。 次に、本発明の実施例を従来法による比較例と
共に記す。 実施例１及び比較例 第１表に示す排煙脱硫廃水を４系列（１、２系
列は本発明の実施例、３、４系列は従来法の比較
例）のイオン交換装置に通水した結果を第２表、
第３表に示す。
【表】
【表】
＊ 商品名
【表】
【表】
実施例 ２
実施例１の２系列目の濃厚再生排液１に
H2SO4を10％となるよう添加し90℃で６時間加
熱したところ、S2O6は０mg／になつた。この
排液0.5を２系列目の再生に先立つて塔２（向
流）から塔１へ通液し、次いで新しいNaClを２
当量に減らし再生を行つた後、第１表の廃水を通
水した。結果は、貫流容量が64.8ｇ／−Ｒ
asS2O6、処理水のCODが２〜３mg／、S2O6が
０mg／と良好であつた。 実施例 ３ 実施例１の１系列目の再生において押出し排液
0.8を別の容器に回収し、この液を次回の１系
列目の再生に先立つて塔１に通液した。その後、
新しいNaClを2.5当量に減らし１系列目の再生方
法に従つて再生し、第１表の廃水を通水した。結
果は、貫流容量および処理水とも第２表の１系列
目と同様であつた。 実施例４および比較例 第４表の廃水を第２表、第３表の１〜４系列の
イオン交換装置を通液したところ、第３図の結果
を得た。
H2SO4を10％となるよう添加し90℃で６時間加
熱したところ、S2O6は０mg／になつた。この
排液0.5を２系列目の再生に先立つて塔２（向
流）から塔１へ通液し、次いで新しいNaClを２
当量に減らし再生を行つた後、第１表の廃水を通
水した。結果は、貫流容量が64.8ｇ／−Ｒ
asS2O6、処理水のCODが２〜３mg／、S2O6が
０mg／と良好であつた。 実施例 ３ 実施例１の１系列目の再生において押出し排液
0.8を別の容器に回収し、この液を次回の１系
列目の再生に先立つて塔１に通液した。その後、
新しいNaClを2.5当量に減らし１系列目の再生方
法に従つて再生し、第１表の廃水を通水した。結
果は、貫流容量および処理水とも第２表の１系列
目と同様であつた。 実施例４および比較例 第４表の廃水を第２表、第３表の１〜４系列の
イオン交換装置を通液したところ、第３図の結果
を得た。
【表】
実施例５および比較例
第２表、第３表の１系列目と４系列目のイオン
交換装置に第５表に示す排煙脱硫廃水を使用し
て、通水−再生の繰返し試験を行つたところ第４
図に示す結果を得た。
交換装置に第５表に示す排煙脱硫廃水を使用し
て、通水−再生の繰返し試験を行つたところ第４
図に示す結果を得た。
【表】
本発明では、強塩基性陰イオン交換樹脂塔を２
塔、直列にかつ直結して設けると共に、塔間向流
式に通水、再生を行うことにより、強塩基性陰イ
オン交換樹脂塔を一塔設置して通水、再生を行う
従来方法に比べイオン交換樹脂の再生を極めて効
率良く行うことができてその欠点が解消され、良
好な水質を処理水が得られるうえ、強塩基性陰イ
オン交換樹脂の長所を発揮せしめることが可能と
なつて、弱塩基性陰イオン交換樹脂塔を使用する
従来方法に比べ多くの利点が得られる効果があ
り、従来法と比較し省資源・省エネルギーの点で
優れているばかりでなく、公害防止に寄与すると
ころ大である。
塔、直列にかつ直結して設けると共に、塔間向流
式に通水、再生を行うことにより、強塩基性陰イ
オン交換樹脂塔を一塔設置して通水、再生を行う
従来方法に比べイオン交換樹脂の再生を極めて効
率良く行うことができてその欠点が解消され、良
好な水質を処理水が得られるうえ、強塩基性陰イ
オン交換樹脂の長所を発揮せしめることが可能と
なつて、弱塩基性陰イオン交換樹脂塔を使用する
従来方法に比べ多くの利点が得られる効果があ
り、従来法と比較し省資源・省エネルギーの点で
優れているばかりでなく、公害防止に寄与すると
ころ大である。
第１図ａ，ｂは、本発明の基本的概念を示すフ
ローシート、第２図は本発明の一実施態様を示す
フローシート、第３図及び第４図はいずれも本発
明による実施例及び従来法による比較例の結果を
併記したグラフである。 １……第１塔、２……第２塔、３……原水槽、
４……処理水槽、５……再生剤貯槽、６……濃厚
排液貯槽、７……回収タンク、８……分解槽。
ローシート、第２図は本発明の一実施態様を示す
フローシート、第３図及び第４図はいずれも本発
明による実施例及び従来法による比較例の結果を
併記したグラフである。 １……第１塔、２……第２塔、３……原水槽、
４……処理水槽、５……再生剤貯槽、６……濃厚
排液貯槽、７……回収タンク、８……分解槽。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 排煙脱硫脱硝廃水を強塩基性陰イオン交換樹
脂層に通水し該廃水中のCOD成分およびＮ−Ｓ
化合物を選択的に交換吸着する方法において、強
塩基性陰イオン交換樹脂塔を２塔直列に直結配備
し、イオン交換処理においては前記廃水を１塔目
から２塔目へ通水し、イオン交換樹脂の再生処理
にあたつては再生剤としてNaCl溶液を２塔目か
ら１塔目へ通液することを特徴とする排煙脱硫脱
硝廃水の処理方法。 ２ 前記第２塔目のイオン交換樹脂塔についての
再生処理を、向流式に行う特許請求の範囲第１項
記載の方法。 ３ 前記再生処理において、前半の高COD濃度
の再生排液と後半の低COD濃度の再生排液とに
分割する特許請求の範囲第１項又は第２項記載の
方法。 ４ 前記再生処理における低COD濃度の再生排
液を前記第１塔目のイオン交換樹脂塔の再生処理
に予め利用する特許請求の範囲第３項記載の方
法。 ５ 前記再生処理における高COD濃度の再生排
液を酸化分解し、酸化分解により得られた分解液
を、前記第１塔目のイオン交換樹脂塔、第２塔目
のイオン交換樹脂塔のいずれか少なくとも一方の
イオン交換樹脂塔の再生剤として利用する特許請
求の範囲第３項記載の方法。 ６ 前記分解液にNaCl溶液を添加したものを前
記再生剤として利用する特許請求の範囲第５項記
載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15804382A JPS5949891A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 排煙脱硫脱硝廃水の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15804382A JPS5949891A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 排煙脱硫脱硝廃水の処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5949891A JPS5949891A (ja) | 1984-03-22 |
| JPH045516B2 true JPH045516B2 (ja) | 1992-01-31 |
Family
ID=15663036
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15804382A Granted JPS5949891A (ja) | 1982-09-13 | 1982-09-13 | 排煙脱硫脱硝廃水の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5949891A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4859201B2 (ja) * | 2006-01-12 | 2012-01-25 | 三菱重工環境・化学エンジニアリング株式会社 | 水処理方法及びシステム |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5537306B2 (ja) * | 1975-03-19 | 1980-09-26 | ||
| JPS5229473A (en) * | 1975-08-30 | 1977-03-05 | Kurita Water Ind Ltd | Pure water production apparatus |
-
1982
- 1982-09-13 JP JP15804382A patent/JPS5949891A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5949891A (ja) | 1984-03-22 |
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