JPH0456704B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0456704B2 JPH0456704B2 JP62095280A JP9528087A JPH0456704B2 JP H0456704 B2 JPH0456704 B2 JP H0456704B2 JP 62095280 A JP62095280 A JP 62095280A JP 9528087 A JP9528087 A JP 9528087A JP H0456704 B2 JPH0456704 B2 JP H0456704B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnetic field
- flow
- molten steel
- mold
- static magnetic
- Prior art date
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- Expired - Lifetime
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- Continuous Casting (AREA)
Description
（産業上の利用分野）
この発明は、連続鋳造におけるモールドパウダ
ーの巻き込み防止方法に関し、とくに連鋳鋳型内
の溶鋼湯面の攪拌を効果的に軽減させることによ
つて、溶鋼中へのモールドパウダー性非金属介在
物の巻き込み防止し、もつて清浄鋼を得ようとす
るものである。 （従来の技術） 鋼の連続鋳造においては、鋳型内において浸漬
ノズルからの吐出溶鋼流がモールド壁に衝突し、
その一部がメニスカス部への上昇流となつて湯面
の乱れを生じることが知られている。かような上
昇流が過大な場合には、モールドパウダーが溶鋼
中に巻き込まれて鋼材の表面欠陥となる。 このため浸漬ノズルからの溶鋼の吐出角度を鋳
造量に応じて適切な値に選択する等の手段が一般
的に講じられている。しかしながらかような対策
では浸漬ノズルの溶損が著しくまたアルミナの付
着などにより鋳造中にその形状が変化することか
ら適切な方法とは言い難い。 その他特開昭57−17356号公報において、連鋳
モールド内の溶鋼の流動を静磁界で減速して分散
させる技術が提案されている。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら上記の技術は、溶鋼流の未凝固鋳
造域内部への侵入深さの減少を主目的としたもの
であつて、湯面への溶鋼流を減少することを想定
したものではないため、モールドパウダーの巻き
込みによる製品欠陥を完全に防止することはでき
ないところに問題を残していた。 この発明は、上記の問題を有利に解決するもの
で、連鋳モールド内で、溶鋼の吐出流がモールド
壁に衝突した後の上昇流が湯面に到達するまでの
中間位置に該溶鋼の流動方向と交差する向きに静
磁場を作用させてその流動を減速し、もつて溶鋼
メニスカスへの流動速度を減じることによつて溶
鋼中へのモールドパウダーの巻き込みを減少させ
る、連続鋳造におけるモールドパウダーの巻き込
み防止方法を提案することを目的とする。 （問題点を解決するための手段） まずこの発明の解明経緯について説明する。 発明者らは、静磁場による溶鋼の減速に関して
種々の実験と検討を行つたところ、以下の知見を
得た。 (1) 静磁場内の溶鋼の流れは磁場の勾配部で生じ
る渦電流と磁場の相互作用によつて減速され
る。 (2) その結果生じる滑らかな流れは磁束分布の等
磁束密度線に沿つて流れる。 以上の知見から、流れを効果的に抑えるには、
静磁場中に流れが入るように静磁場を印加するこ
とが重要であることが判明した。 この発明は、上記の知見に立脚するものであ
る。すなわちこの発明は、連続鋳造用鋳型の対向
側壁間に静磁場を形成させ、この磁場と溶鋼流動
との作用で生じる誘導電流に基く電磁力によつて
溶鋼の流れを制御する連続鋳造方法において、 浸漬ノズルからの吐出溶鋼流が衝突する鋳型短
辺位置と湯面との間でかつ、湯面から50mm以上下
方において静磁場を印加することにより、鋳型短
辺に沿う溶鋼上昇流を減速し、もつて湯面の攪拌
を軽減させることからなる、連続鋳造におけるモ
ールドパウダーの巻き込み防止方法である。 以下この発明を具体的に説明する。 第１図にこの発明の実施に用いて好適な連続鋳
造用鋳型を断面で示す。 図中番号１は浸漬ノズル、２は鋳型短辺、３は
浸漬ノズル１からの吐出溶鋼流、４は該吐出溶鋼
流３の衝突位置であり、５，６がそれぞれ鋳型短
辺２に沿う溶鋼の上昇流および下降流である。 また７は湯面（メニスカス）、８はモールドパ
ウダー、そして９が静磁場である。 さて浸漬ノズル１から吐出された溶鋼流３は、
鋳型短辺２に衝突したのち、その一部は上昇流と
なつて湯面に直角な向きに流れていくわけである
が、この発明では、溶鋼流３の衝突位置４と湯面
７との間で、かつ上昇流を交わる向きに静磁場９
が印加されているので、この静磁場９によつて上
昇流５は効果的に減速されるのである。 （作用） ここに静磁場の印加位置は、湯面より50mm以上
下方とする必要がある。というのは静磁場の印加
開始位置があまりに湯面に近ずくと磁界の作用時
間が短くなり、制動力の生ずる効果が減少すると
いう不利が生じるからである。 第２図に、静磁場の印加位置と上昇流の減速比
率との関係について調べた結果を示す。ここに減
速比率とはEMBR印加時の短辺上昇流速／
EMBR無印加時の短辺上昇流速のことである。 同図より明らかなように、静磁場の印加位置を
湯面から50mm以上下方とすることによつてとりわ
け良好な減速効果が得られている。 なお、静磁場の印加位置は、湯面から50mm以上
下方とはいえ、浸漬ノズルからの溶鋼吐出流の流
動を妨害しない位置とする必要があるのはいうま
でもない。 次に第３図に、印加する静磁場の強さと上昇流
減速効果との関係について調べた結果を、印加磁
場の強さと上昇流減速比率との関係で示す。 同図より明らかなように、印加磁場の強さが強
いほど上昇流の減速効果は高くなるが、実用的な
注入速度：１〜4ton／minの下でも、十分満足の
いく制動作用を確保するためには、磁場の強さは
1500エルステツド以上とすることが好ましい。 （実施例） 厚み：220mm、幅：1350〜1500mmの彎曲型スラ
ブ連鋳機において、次の条件でスラブ製造を行な
つた。 (1) 鋳造鋼種
ーの巻き込み防止方法に関し、とくに連鋳鋳型内
の溶鋼湯面の攪拌を効果的に軽減させることによ
つて、溶鋼中へのモールドパウダー性非金属介在
物の巻き込み防止し、もつて清浄鋼を得ようとす
るものである。 （従来の技術） 鋼の連続鋳造においては、鋳型内において浸漬
ノズルからの吐出溶鋼流がモールド壁に衝突し、
その一部がメニスカス部への上昇流となつて湯面
の乱れを生じることが知られている。かような上
昇流が過大な場合には、モールドパウダーが溶鋼
中に巻き込まれて鋼材の表面欠陥となる。 このため浸漬ノズルからの溶鋼の吐出角度を鋳
造量に応じて適切な値に選択する等の手段が一般
的に講じられている。しかしながらかような対策
では浸漬ノズルの溶損が著しくまたアルミナの付
着などにより鋳造中にその形状が変化することか
ら適切な方法とは言い難い。 その他特開昭57−17356号公報において、連鋳
モールド内の溶鋼の流動を静磁界で減速して分散
させる技術が提案されている。 （発明が解決しようとする問題点） しかしながら上記の技術は、溶鋼流の未凝固鋳
造域内部への侵入深さの減少を主目的としたもの
であつて、湯面への溶鋼流を減少することを想定
したものではないため、モールドパウダーの巻き
込みによる製品欠陥を完全に防止することはでき
ないところに問題を残していた。 この発明は、上記の問題を有利に解決するもの
で、連鋳モールド内で、溶鋼の吐出流がモールド
壁に衝突した後の上昇流が湯面に到達するまでの
中間位置に該溶鋼の流動方向と交差する向きに静
磁場を作用させてその流動を減速し、もつて溶鋼
メニスカスへの流動速度を減じることによつて溶
鋼中へのモールドパウダーの巻き込みを減少させ
る、連続鋳造におけるモールドパウダーの巻き込
み防止方法を提案することを目的とする。 （問題点を解決するための手段） まずこの発明の解明経緯について説明する。 発明者らは、静磁場による溶鋼の減速に関して
種々の実験と検討を行つたところ、以下の知見を
得た。 (1) 静磁場内の溶鋼の流れは磁場の勾配部で生じ
る渦電流と磁場の相互作用によつて減速され
る。 (2) その結果生じる滑らかな流れは磁束分布の等
磁束密度線に沿つて流れる。 以上の知見から、流れを効果的に抑えるには、
静磁場中に流れが入るように静磁場を印加するこ
とが重要であることが判明した。 この発明は、上記の知見に立脚するものであ
る。すなわちこの発明は、連続鋳造用鋳型の対向
側壁間に静磁場を形成させ、この磁場と溶鋼流動
との作用で生じる誘導電流に基く電磁力によつて
溶鋼の流れを制御する連続鋳造方法において、 浸漬ノズルからの吐出溶鋼流が衝突する鋳型短
辺位置と湯面との間でかつ、湯面から50mm以上下
方において静磁場を印加することにより、鋳型短
辺に沿う溶鋼上昇流を減速し、もつて湯面の攪拌
を軽減させることからなる、連続鋳造におけるモ
ールドパウダーの巻き込み防止方法である。 以下この発明を具体的に説明する。 第１図にこの発明の実施に用いて好適な連続鋳
造用鋳型を断面で示す。 図中番号１は浸漬ノズル、２は鋳型短辺、３は
浸漬ノズル１からの吐出溶鋼流、４は該吐出溶鋼
流３の衝突位置であり、５，６がそれぞれ鋳型短
辺２に沿う溶鋼の上昇流および下降流である。 また７は湯面（メニスカス）、８はモールドパ
ウダー、そして９が静磁場である。 さて浸漬ノズル１から吐出された溶鋼流３は、
鋳型短辺２に衝突したのち、その一部は上昇流と
なつて湯面に直角な向きに流れていくわけである
が、この発明では、溶鋼流３の衝突位置４と湯面
７との間で、かつ上昇流を交わる向きに静磁場９
が印加されているので、この静磁場９によつて上
昇流５は効果的に減速されるのである。 （作用） ここに静磁場の印加位置は、湯面より50mm以上
下方とする必要がある。というのは静磁場の印加
開始位置があまりに湯面に近ずくと磁界の作用時
間が短くなり、制動力の生ずる効果が減少すると
いう不利が生じるからである。 第２図に、静磁場の印加位置と上昇流の減速比
率との関係について調べた結果を示す。ここに減
速比率とはEMBR印加時の短辺上昇流速／
EMBR無印加時の短辺上昇流速のことである。 同図より明らかなように、静磁場の印加位置を
湯面から50mm以上下方とすることによつてとりわ
け良好な減速効果が得られている。 なお、静磁場の印加位置は、湯面から50mm以上
下方とはいえ、浸漬ノズルからの溶鋼吐出流の流
動を妨害しない位置とする必要があるのはいうま
でもない。 次に第３図に、印加する静磁場の強さと上昇流
減速効果との関係について調べた結果を、印加磁
場の強さと上昇流減速比率との関係で示す。 同図より明らかなように、印加磁場の強さが強
いほど上昇流の減速効果は高くなるが、実用的な
注入速度：１〜4ton／minの下でも、十分満足の
いく制動作用を確保するためには、磁場の強さは
1500エルステツド以上とすることが好ましい。 （実施例） 厚み：220mm、幅：1350〜1500mmの彎曲型スラ
ブ連鋳機において、次の条件でスラブ製造を行な
つた。 (1) 鋳造鋼種
【表】
(2) 鋳造スループツト：3.2〜3.5ton／min
浸漬ノズルからの溶鋼吐出角度：下向き15°
湯面と静磁場との距離ｈ：75mm
静磁場の強さ：1000〜3000エルステツド
鋳造は合計2000ton行ない、製品欠陥（スリバ
ー評点、ブリスター評点）について調査した。 得られた結果、次表１に示す。
ー評点、ブリスター評点）について調査した。 得られた結果、次表１に示す。
【表】
（発明の効果）
かくしてこの発明によれば、連続鋳造において
従来懸念されたモールドパウダーの巻き込みを効
果的に防止することができ、ひいては清浄鋼が得
られ製品品質の向上に役立つ。
従来懸念されたモールドパウダーの巻き込みを効
果的に防止することができ、ひいては清浄鋼が得
られ製品品質の向上に役立つ。
第１図は、この発明の実施に用いて好適な連続
鋳造用鋳型の断面図、第２図は、湯面と静磁場印
加位置との間の距離と、静磁場印加による短辺上
昇流減速比率との関係を示したグラフ、第３図
は、印加磁場の強さと、静磁場印加による短辺上
昇流減速比率との関係を示したグラフである。 １……浸漬ノズル、２……鋳型短辺、３……溶
鋼吐出流、４……溶鋼吐出流の衝突位置、５……
上昇流、６……下降流、７……湯面、８……モー
ルドパウダー、９……静磁場。
鋳造用鋳型の断面図、第２図は、湯面と静磁場印
加位置との間の距離と、静磁場印加による短辺上
昇流減速比率との関係を示したグラフ、第３図
は、印加磁場の強さと、静磁場印加による短辺上
昇流減速比率との関係を示したグラフである。 １……浸漬ノズル、２……鋳型短辺、３……溶
鋼吐出流、４……溶鋼吐出流の衝突位置、５……
上昇流、６……下降流、７……湯面、８……モー
ルドパウダー、９……静磁場。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 連続鋳造用鋳型の対向側壁間に静磁場を形成
させ、この磁場と溶鋼流動との作用で生じる誘導
電流に基く電磁力によつて溶鋼の流れを制御する
連続鋳造方法において、 浸漬ノズルからの吐出溶鋼流が衝突する鋳型短
辺位置と湯面との間でかつ、湯面から50mm以上下
方において静磁場を印加することにより、鋳型短
辺に沿う溶鋼上昇流を減速し、もつて湯面の攪拌
を軽減させることからなる、連続鋳造におけるモ
ールドパウダーの巻き込み防止方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9528087A JPS63260652A (ja) | 1987-04-20 | 1987-04-20 | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダ−の巻き込み防止方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9528087A JPS63260652A (ja) | 1987-04-20 | 1987-04-20 | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダ−の巻き込み防止方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63260652A JPS63260652A (ja) | 1988-10-27 |
| JPH0456704B2 true JPH0456704B2 (ja) | 1992-09-09 |
Family
ID=14133363
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9528087A Granted JPS63260652A (ja) | 1987-04-20 | 1987-04-20 | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダ−の巻き込み防止方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63260652A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0673722B2 (ja) * | 1988-09-09 | 1994-09-21 | 新日本製鐵株式会社 | 連続鋳造方法 |
| JP2898355B2 (ja) * | 1989-06-09 | 1999-05-31 | 新日本製鐵株式会社 | 鋳型内溶鋼流動制御方法 |
| US5570736A (en) * | 1991-09-25 | 1996-11-05 | Kawasaki Steel Corporation | Process of continuously casting steel using electromagnetic field |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SE436251B (sv) * | 1980-05-19 | 1984-11-26 | Asea Ab | Sett och anordning for omrorning av de icke stelnade partierna av en gjutstreng |
| JPS5855157A (ja) * | 1981-09-28 | 1983-04-01 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 連続鋳造の注入流制御方法および装置 |
| JPS61129261A (ja) * | 1984-11-28 | 1986-06-17 | Nippon Steel Corp | 表面欠陥の少い連続鋳造鋳片の製造方法 |
-
1987
- 1987-04-20 JP JP9528087A patent/JPS63260652A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63260652A (ja) | 1988-10-27 |
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