JPS5855157A - 連続鋳造の注入流制御方法および装置 - Google Patents
連続鋳造の注入流制御方法および装置Info
- Publication number
- JPS5855157A JPS5855157A JP15318581A JP15318581A JPS5855157A JP S5855157 A JPS5855157 A JP S5855157A JP 15318581 A JP15318581 A JP 15318581A JP 15318581 A JP15318581 A JP 15318581A JP S5855157 A JPS5855157 A JP S5855157A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- continuous casting
- nozzle
- injection flow
- mold
- magnetic field
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/10—Supplying or treating molten metal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、金属の連続鋳造において、モールド内に注
入される溶融金属の注入流の侵入深さおよび侵入方向を
制御する方法ならびにその装置に関するものである。
入される溶融金属の注入流の侵入深さおよび侵入方向を
制御する方法ならびにその装置に関するものである。
一般に、金属の連続鋳造においては、介在物巻き込みの
ない健全な鋳片を得るために、モールド内にて注入され
た溶融金属中に存在する非金属介在物等を浮上させるべ
く種々の手段が採用されている。
ない健全な鋳片を得るために、モールド内にて注入され
た溶融金属中に存在する非金属介在物等を浮上させるべ
く種々の手段が採用されている。
このような、モールド内での介在物浮上を促進せしめる
ためには、注入流の侵入深さを浅くすることが有効な手
段の１つであるということも従来から知られており、そ
のために種々の多孔ノズルが使用され、効果をあげてい
る。しかしながら、多孔ノズルはストレートノズルに比
べてノズル詰りを生じやすく、溶損も太きいという問題
点があった。
ためには、注入流の侵入深さを浅くすることが有効な手
段の１つであるということも従来から知られており、そ
のために種々の多孔ノズルが使用され、効果をあげてい
る。しかしながら、多孔ノズルはストレートノズルに比
べてノズル詰りを生じやすく、溶損も太きいという問題
点があった。
一方、介在物浮上の積極的な方策としてモールド内攪拌
法があるが、この方法を採用するとなると、概して装置
が大型高価になるほか、モールドの改造を必要とし、既
設の連続鋳造設備には使用し難いところがあった。
法があるが、この方法を採用するとなると、概して装置
が大型高価になるほか、モールドの改造を必要とし、既
設の連続鋳造設備には使用し難いところがあった。
本発明者等は、上述のような観点から、大型で高価な設
備を用いることなく、しかも寿命低下を招く恐れのある
特殊ノズルの使用をともなうことなく、モールド内にお
いて溶融金属中の介在物の浮上を促進し、介在物の巻き
込まれない健全な連続鋳造鋳片を得ることを目ざして種
々研究を行なった結果、溶融金属注入ノズルからモール
ド内へ注がれる注入流に、電磁石または永久磁石によっ
て発生する直流磁界をかければ、比較的簡便に溶融金属
の注入流に制動をかけることができ、簡単な形状の浸漬
ノズルを用いることによっても注入流の速度および方向
の制御が可能となるので注入流侵入深さを軽減できるこ
ととなり、従って介在物の浮上を大いに促進できるとの
知見を得たのである。
備を用いることなく、しかも寿命低下を招く恐れのある
特殊ノズルの使用をともなうことなく、モールド内にお
いて溶融金属中の介在物の浮上を促進し、介在物の巻き
込まれない健全な連続鋳造鋳片を得ることを目ざして種
々研究を行なった結果、溶融金属注入ノズルからモール
ド内へ注がれる注入流に、電磁石または永久磁石によっ
て発生する直流磁界をかければ、比較的簡便に溶融金属
の注入流に制動をかけることができ、簡単な形状の浸漬
ノズルを用いることによっても注入流の速度および方向
の制御が可能となるので注入流侵入深さを軽減できるこ
ととなり、従って介在物の浮上を大いに促進できるとの
知見を得たのである。
したがって、この発明は上記知見にもとづいてなされた
ものであり、連続鋳造用モールドの周囲の、メニスカス
近傍レベルにおいて直流磁界を発生せしめ、その強度お
よび方向を調節することによシ、溶融金属注入流の侵入
深さおよび侵入方向を制御することを特徴とするもので
あり、さらには、連続鋳造用モールドの周囲の、メニス
カス近傍レベルの注入ノズル近傍に、１つまたは複数個
の電磁石または永久磁石を配置して局部的な直流磁界を
発生しうるように連続鋳造の注入流制御装置を構成した
ことに特徴を有するものである。
ものであり、連続鋳造用モールドの周囲の、メニスカス
近傍レベルにおいて直流磁界を発生せしめ、その強度お
よび方向を調節することによシ、溶融金属注入流の侵入
深さおよび侵入方向を制御することを特徴とするもので
あり、さらには、連続鋳造用モールドの周囲の、メニス
カス近傍レベルの注入ノズル近傍に、１つまたは複数個
の電磁石または永久磁石を配置して局部的な直流磁界を
発生しうるように連続鋳造の注入流制御装置を構成した
ことに特徴を有するものである。
第１図は、永久磁石を用いた場合の本発明の注入流制御
装置の一例を示した概略構成図であり、第１図（ハ））
は注入流制御装置の一部断面概略図、第１図（ｂ）は、
第１図（ａ）に示した装置のＡ側からみた概略側面図で
ある。第１図において、１は浸漬ノズルであり、そのノ
ズル先端がモールド２内に侵入するように配置されてい
る。そして、そのモールド２の外側のメニスカス近傍レ
ベルであっテ浸漬ノズル（注入ノズル）１の近傍に、モ
ールド２をはさんで対向した一対の永久磁石３，３を配
置しである。なお、４は引き出されている連続鋳造鋳片
である。この第１図を参照しながら、注入流の制御機構
を説明する。
装置の一例を示した概略構成図であり、第１図（ハ））
は注入流制御装置の一部断面概略図、第１図（ｂ）は、
第１図（ａ）に示した装置のＡ側からみた概略側面図で
ある。第１図において、１は浸漬ノズルであり、そのノ
ズル先端がモールド２内に侵入するように配置されてい
る。そして、そのモールド２の外側のメニスカス近傍レ
ベルであっテ浸漬ノズル（注入ノズル）１の近傍に、モ
ールド２をはさんで対向した一対の永久磁石３，３を配
置しである。なお、４は引き出されている連続鋳造鋳片
である。この第１図を参照しながら、注入流の制御機構
を説明する。
いま、磁石による直流磁界の磁束密度をＢとし、この磁
界中を無限に広い導電率ケの金属が速度Ｖで移動する時
に誘起される電流密度は ｙ−σ（ＶＸＢ） で与えられる。
界中を無限に広い導電率ケの金属が速度Ｖで移動する時
に誘起される電流密度は ｙ−σ（ＶＸＢ） で与えられる。
一方、電流密度と磁束密度により、電磁力ＦはＦ 辷
ＹＸＢ で与えられる。
ＹＸＢ で与えられる。
第１図の如く、磁界の方向と金属の速度の方向とが直交
する場合には、金属には Ｆ −−ｒ’ｃｒＶＢ なる力で制動力がかかることになる。したがって。
する場合には、金属には Ｆ −−ｒ’ｃｒＶＢ なる力で制動力がかかることになる。したがって。
磁石の大きさと強さ、配置場所を変えることにより、制
動力の大きさや方向を変えることが可能となる。
動力の大きさや方向を変えることが可能となる。
第１図の構成で、注入流を乱流であると仮定し、２次元
の乱流粘性係数モデルを用いてスラブ形状の場合の流れ
を解析した結果の例を第２〜５図に示した。なお、注入
流は２次元の計算であるためスリット状のものに対応し
、またノズルは浸漬ノズルである。
の乱流粘性係数モデルを用いてスラブ形状の場合の流れ
を解析した結果の例を第２〜５図に示した。なお、注入
流は２次元の計算であるためスリット状のものに対応し
、またノズルは浸漬ノズルである。
第２図はストレートノズルを用い磁界をかけない場合の
注入流の流動パターンであり、第３図はストレートノズ
ルを用い磁界を印加した場合の注入流の流動パターンで
ある。この図からも、第３図の場合の注入流は第２図の
場合の注入流に比べて侵入深さが浅く、第４図に示した
ところの、水平２孔ノズルの場合の注入流の流動パター
ンに類似したパターンを示すことが明らかである。また
、第５図はストレートノズルを用いて局所的に磁界をか
けた場合の注入流の流動パターンを示したものでアシ、
この場合の注入流のパターンは第３〜４図に示したもの
とは異ったパターンであり、循環流が見られない。
注入流の流動パターンであり、第３図はストレートノズ
ルを用い磁界を印加した場合の注入流の流動パターンで
ある。この図からも、第３図の場合の注入流は第２図の
場合の注入流に比べて侵入深さが浅く、第４図に示した
ところの、水平２孔ノズルの場合の注入流の流動パター
ンに類似したパターンを示すことが明らかである。また
、第５図はストレートノズルを用いて局所的に磁界をか
けた場合の注入流の流動パターンを示したものでアシ、
この場合の注入流のパターンは第３〜４図に示したもの
とは異ったパターンであり、循環流が見られない。
上述の第２〜５図からも、磁界の強度、分布を制御する
ことによシ、ストレートノズルでも注入流の速度、方向
を制御することができ、ひいては注入流の侵入深さの制
御も可能であることが明らかである。
ことによシ、ストレートノズルでも注入流の速度、方向
を制御することができ、ひいては注入流の侵入深さの制
御も可能であることが明らかである。
ついで、この発明を実施例によって説明する。
実施例
第６図（ａ）は平面図、（ｂ）は側面図、（Ｃ）は正面
図に示したように、鋳片中心部で最大１キロガウスを示
す強さの永久磁石３を６個（幅２００ｔｌＸ高さ１５０
１１Ｘ厚さ１００ ｍｌ’のもの４個と、幅２００酊×
高さ２００１１Ｘ厚さ１００．、＋７）もの２個）を設
置したモールド２を用い、かつ、浸漬ノズル１としてス
トレートノズルを用いて溶鋼の鋳込みを実施し、鋳片４
の大型介在物（１００ｐｍ以上）発生量、および連続し
て鋳造できた時間を調査し、通常使用している２孔ノズ
ルおよび６孔ノズルと比較した。なお、モールド２の内
面サイズとしては、平面：２００朋Ｘ１８００絽、高さ
：’７００目のものであシ、溶鋼は、Ｃ： ０．０４〜
０．０６％（以下チは重量％とする）、 ｓｔ： ｏ、
ｏ ２〜０．０４％、 Ｍｎ： ０．１０〜０．２４％
、 Ｐ ： Ｏ，Ｃ）１０〜０．０１５％、Ｓ ：０．
０１２〜０．０２０％、 ｓａｔ、 ＩＪ、 ： ０．
０３〜０．０５０％、Ｆｅ：残りからなる組成（以上重
量％）のものを使用し、鋳込み温度：１５４０〜１５５
０℃、鋳込み速度：０．８５〜０・９０ ｍ ／顛の条
件であった。そして、第１表に鋳込み方法の区分を示し
た。
図に示したように、鋳片中心部で最大１キロガウスを示
す強さの永久磁石３を６個（幅２００ｔｌＸ高さ１５０
１１Ｘ厚さ１００ ｍｌ’のもの４個と、幅２００酊×
高さ２００１１Ｘ厚さ１００．、＋７）もの２個）を設
置したモールド２を用い、かつ、浸漬ノズル１としてス
トレートノズルを用いて溶鋼の鋳込みを実施し、鋳片４
の大型介在物（１００ｐｍ以上）発生量、および連続し
て鋳造できた時間を調査し、通常使用している２孔ノズ
ルおよび６孔ノズルと比較した。なお、モールド２の内
面サイズとしては、平面：２００朋Ｘ１８００絽、高さ
：’７００目のものであシ、溶鋼は、Ｃ： ０．０４〜
０．０６％（以下チは重量％とする）、 ｓｔ： ｏ、
ｏ ２〜０．０４％、 Ｍｎ： ０．１０〜０．２４％
、 Ｐ ： Ｏ，Ｃ）１０〜０．０１５％、Ｓ ：０．
０１２〜０．０２０％、 ｓａｔ、 ＩＪ、 ： ０．
０３〜０．０５０％、Ｆｅ：残りからなる組成（以上重
量％）のものを使用し、鋳込み温度：１５４０〜１５５
０℃、鋳込み速度：０．８５〜０・９０ ｍ ／顛の条
件であった。そして、第１表に鋳込み方法の区分を示し
た。
第 １ 表
第７図は、このようにして鋳造した鋳片の介在物発生量
を調査した結果を示すものであるが、この結果からも１
本発明方法たるＡの方法によったものは、ストレートノ
ズルを用いているにもかかわらず、２孔ノズルを使用し
た鳩舎とほぼ同程度の介在物発生量におさまっており、
良好な効果が得られることがわかる。
を調査した結果を示すものであるが、この結果からも１
本発明方法たるＡの方法によったものは、ストレートノ
ズルを用いているにもかかわらず、２孔ノズルを使用し
た鳩舎とほぼ同程度の介在物発生量におさまっており、
良好な効果が得られることがわかる。
第８図は、連続鋳造時間を比較したものであるが、本発
明方法たるＡの方法は、ストレートノズルを用いている
ので通常の２孔ノズルを用いたもの（Ｃ方法）や６孔ノ
ズルを用いたもの（Ｄ方法）に比べて、約１．５〜２．
５倍の長時間鋳込みが可能であることがわかる。
明方法たるＡの方法は、ストレートノズルを用いている
ので通常の２孔ノズルを用いたもの（Ｃ方法）や６孔ノ
ズルを用いたもの（Ｄ方法）に比べて、約１．５〜２．
５倍の長時間鋳込みが可能であることがわかる。
なお、この発明において、直流磁界の強度および方向を
調節するには、磁石の種類、磁石の寸法。
調節するには、磁石の種類、磁石の寸法。
磁石の数、電磁石にあってはその電流値、磁石の配置位
置等を適宜選択するという、通常の方法が採用されるこ
とはもちろんのことである。
置等を適宜選択するという、通常の方法が採用されるこ
とはもちろんのことである。
上述のように、この発明によれば、連続鋳造において、
簡単かつ低摩な設備を使用するのみで、介在物の少ない
健全な鋳片をコスト安く得ることができるなど、工業上
有用な効果がもたらされるのである。
簡単かつ低摩な設備を使用するのみで、介在物の少ない
健全な鋳片をコスト安く得ることができるなど、工業上
有用な効果がもたらされるのである。
第１図は本発明の装置および方法を使用して鋳片を製造
する様子を示す概略図、第２〜５図は種々の方法によっ
て溶融金属をモールドに注入した際の注入流の流動パタ
ーンを示す概略図、第６図は本発明装置の一例を示す概
略図、第７図は各鋳込方法側の鋳片中の介在物指数を示
した線図、第８図は各鋳込方法側の連続鋳造可能時間指
数を示した線図である。 図面において、 １・・・浸漬ノズル、 ２・−・モールド、３・・
・磁石、 ４・・・鋳片。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 （ｂン 第２図 １亙１−．１ 第３図 り勺遣− 第４図 口４−に） 第６図 （α） 第７図 第８図
する様子を示す概略図、第２〜５図は種々の方法によっ
て溶融金属をモールドに注入した際の注入流の流動パタ
ーンを示す概略図、第６図は本発明装置の一例を示す概
略図、第７図は各鋳込方法側の鋳片中の介在物指数を示
した線図、第８図は各鋳込方法側の連続鋳造可能時間指
数を示した線図である。 図面において、 １・・・浸漬ノズル、 ２・−・モールド、３・・
・磁石、 ４・・・鋳片。 出願人 住友金属工業株式会社 代理人 富 １） 和 夫 （ｂン 第２図 １亙１−．１ 第３図 り勺遣− 第４図 口４−に） 第６図 （α） 第７図 第８図
Claims (2)
- （１）連続鋳造用モールドの周囲の、メニスカス近傍レ
ベルにおいて直流磁界を発生せしめ、その強度および方
向を調節することによシ、溶融金属注入流の侵入深さお
よび侵入方向を制御することを特徴とする連続鋳造の注
入流制御方法。 - （２）連続鋳造用モールドの周囲の、メニスカス近傍レ
ベルの注入ノズル近傍に、１−！！たけ複数個の電磁石
あるいは永久磁石を配置し、局部的な直流磁界を発生し
うるように、したことを特徴とする連続鋳造の注入流制
御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15318581A JPS5855157A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | 連続鋳造の注入流制御方法および装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15318581A JPS5855157A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | 連続鋳造の注入流制御方法および装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5855157A true JPS5855157A (ja) | 1983-04-01 |
Family
ID=15556897
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15318581A Pending JPS5855157A (ja) | 1981-09-28 | 1981-09-28 | 連続鋳造の注入流制御方法および装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5855157A (ja) |
Cited By (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62130752A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-13 | Kawasaki Steel Corp | ブル−ムもしくはビレツトの連続鋳造方法 |
| JPS63165052A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-07-08 | アセア アクチーボラグ | 浴融金属をかくはんしたり制動する方法およびこの方法を実施する装置 |
| JPS63260652A (ja) * | 1987-04-20 | 1988-10-27 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダ−の巻き込み防止方法 |
| JPH0275455A (ja) * | 1988-09-09 | 1990-03-15 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造方法 |
| JPH02284750A (ja) * | 1989-04-27 | 1990-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 静磁場を用いる鋼の連続鋳造方法 |
| JPH03258442A (ja) * | 1990-03-09 | 1991-11-18 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳型の電磁ブレーキ装置 |
| JPH0452057A (ja) * | 1990-06-21 | 1992-02-20 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造における鋳型内溶鋼流動制御方法 |
| US5238051A (en) * | 1990-02-23 | 1993-08-24 | Nippon Steel Corp. | Continuous casting apparatus |
| JPH05293620A (ja) * | 1992-04-22 | 1993-11-09 | Kawasaki Steel Corp | 静磁場を使用した連続鋳造方法 |
| EP0568699A4 (en) * | 1991-09-25 | 1994-06-01 | Kawasaki Steel Co | Method of continuously casting steel slabs by use of electromagnetic field |
| JPH06504726A (ja) * | 1991-01-21 | 1994-06-02 | アセア ブラウン ボベリ アクチボラグ | 鋳型内鋳造方法及び装置 |
| US5381857A (en) * | 1989-04-27 | 1995-01-17 | Kawasaki Steel Corporation | Apparatus and method for continuous casting |
| EP0810047A3 (en) * | 1996-04-29 | 1999-01-07 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Method and apparatus for magnetically braking molten metals |
| CN1323186C (zh) * | 2004-07-13 | 2007-06-27 | 住友金属工业株式会社 | 无缝钢管 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4930613A (ja) * | 1972-07-25 | 1974-03-19 |
-
1981
- 1981-09-28 JP JP15318581A patent/JPS5855157A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4930613A (ja) * | 1972-07-25 | 1974-03-19 |
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62130752A (ja) * | 1985-12-04 | 1987-06-13 | Kawasaki Steel Corp | ブル−ムもしくはビレツトの連続鋳造方法 |
| JPS63165052A (ja) * | 1986-10-20 | 1988-07-08 | アセア アクチーボラグ | 浴融金属をかくはんしたり制動する方法およびこの方法を実施する装置 |
| JPS63260652A (ja) * | 1987-04-20 | 1988-10-27 | Kawasaki Steel Corp | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダ−の巻き込み防止方法 |
| JPH0275455A (ja) * | 1988-09-09 | 1990-03-15 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造方法 |
| US5381857A (en) * | 1989-04-27 | 1995-01-17 | Kawasaki Steel Corporation | Apparatus and method for continuous casting |
| JPH02284750A (ja) * | 1989-04-27 | 1990-11-22 | Kawasaki Steel Corp | 静磁場を用いる鋼の連続鋳造方法 |
| US5238051A (en) * | 1990-02-23 | 1993-08-24 | Nippon Steel Corp. | Continuous casting apparatus |
| JPH03258442A (ja) * | 1990-03-09 | 1991-11-18 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造鋳型の電磁ブレーキ装置 |
| JPH0452057A (ja) * | 1990-06-21 | 1992-02-20 | Nippon Steel Corp | 連続鋳造における鋳型内溶鋼流動制御方法 |
| JPH06504726A (ja) * | 1991-01-21 | 1994-06-02 | アセア ブラウン ボベリ アクチボラグ | 鋳型内鋳造方法及び装置 |
| EP0568699A4 (en) * | 1991-09-25 | 1994-06-01 | Kawasaki Steel Co | Method of continuously casting steel slabs by use of electromagnetic field |
| US5570736A (en) * | 1991-09-25 | 1996-11-05 | Kawasaki Steel Corporation | Process of continuously casting steel using electromagnetic field |
| JPH05293620A (ja) * | 1992-04-22 | 1993-11-09 | Kawasaki Steel Corp | 静磁場を使用した連続鋳造方法 |
| EP0810047A3 (en) * | 1996-04-29 | 1999-01-07 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Method and apparatus for magnetically braking molten metals |
| CN1323186C (zh) * | 2004-07-13 | 2007-06-27 | 住友金属工业株式会社 | 无缝钢管 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPS5855157A (ja) | 連続鋳造の注入流制御方法および装置 | |
| JP4505530B2 (ja) | 鋼の連続鋳造用装置 | |
| JP5014934B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JP3375331B2 (ja) | 連続鋳造法、及びそのための装置 | |
| JPH06504726A (ja) | 鋳型内鋳造方法及び装置 | |
| JP2011224635A (ja) | 鋼の連続鋳造用装置 | |
| EP0445328B1 (en) | Method for continuous casting of steel | |
| JPS63165052A (ja) | 浴融金属をかくはんしたり制動する方法およびこの方法を実施する装置 | |
| KR840003443A (ko) | 수평연속주조에 있어서 모울드내의 전자기 교반 방법 및 그 장치 | |
| JPS5976647A (ja) | 連続鋳造における鋳込み溶鋼の撹拌方法および装置 | |
| JP4591156B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPS61129261A (ja) | 表面欠陥の少い連続鋳造鋳片の製造方法 | |
| JP3417861B2 (ja) | 連鋳における鋳型内溶鋼流の制御方法 | |
| JP2009066619A (ja) | 鋼の連続鋳造方法及び連続鋳造装置 | |
| JPS59101261A (ja) | 静磁場溶鋼流制動を行う連続鋳造方法 | |
| US4461338A (en) | Horizontal continuous casting of metals | |
| JP2733991B2 (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPH01289543A (ja) | 鋼の連続鋳造方法 | |
| JPS63260652A (ja) | 連続鋳造におけるモ−ルドパウダ−の巻き込み防止方法 | |
| JP3914092B2 (ja) | 薄スラブの連続鋳造設備および連続鋳造方法 | |
| JPH09285854A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH0452057A (ja) | 連続鋳造における鋳型内溶鋼流動制御方法 | |
| JPH02235554A (ja) | 鋳型内溶融金属の流動制御装置 | |
| JPH04118160A (ja) | 鋼の連続鋳造方法およびその静磁場印加装置 | |
| JP3147824B2 (ja) | 連続鋳造方法 |