JPH045830B2 - - Google Patents
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- JPH045830B2 JPH045830B2 JP58094565A JP9456583A JPH045830B2 JP H045830 B2 JPH045830 B2 JP H045830B2 JP 58094565 A JP58094565 A JP 58094565A JP 9456583 A JP9456583 A JP 9456583A JP H045830 B2 JPH045830 B2 JP H045830B2
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- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
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- F04B27/08—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders having cylinders coaxial with, or parallel or inclined to, main shaft axis
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- F04B27/0878—Pistons
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- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
［技術分野］
本発明は斜板式コンプレツサに関するものであ
る。
る。
［従来技術］
従来より、自動車の空調システムには、軸と平
行に設けられた複数個のシリンダボアをもつシリ
ンダブロツクと、該シリンダブロツク内において
回転軸により回転される斜板と、該シリンダボア
内に摺動自在に嵌合されたピストンと、該ピスト
ンと該傾斜板との間に介在し、該斜板の回転によ
り該ピストンを往復運動させるシユーとで構成さ
れる斜板式コンプレツサが使用されている。この
コンプレツサでは、回転軸の回転により斜板が揺
動し、これによりピストンが往復運動をしてシリ
ンダ内のガスを圧縮する。
行に設けられた複数個のシリンダボアをもつシリ
ンダブロツクと、該シリンダブロツク内において
回転軸により回転される斜板と、該シリンダボア
内に摺動自在に嵌合されたピストンと、該ピスト
ンと該傾斜板との間に介在し、該斜板の回転によ
り該ピストンを往復運動させるシユーとで構成さ
れる斜板式コンプレツサが使用されている。この
コンプレツサでは、回転軸の回転により斜板が揺
動し、これによりピストンが往復運動をしてシリ
ンダ内のガスを圧縮する。
この斜板式コンプレツサにおいて、例えば摺動
条件のきびしい斜板には、シリコンを17〜25％と
共晶組成以上含有させた過共晶アルミニウム−シ
リコン合金が使用されている。シリコン含有率を
17〜25％と高くした場合には、シリコンを共晶組
成以上含有することから、硬質粗大粒子である初
晶シリコンが母材の内部にも表面にも生じてお
り、表面に生じた硬質の初晶シリコンによつて耐
摩耗性が優れたものとなる。
条件のきびしい斜板には、シリコンを17〜25％と
共晶組成以上含有させた過共晶アルミニウム−シ
リコン合金が使用されている。シリコン含有率を
17〜25％と高くした場合には、シリコンを共晶組
成以上含有することから、硬質粗大粒子である初
晶シリコンが母材の内部にも表面にも生じてお
り、表面に生じた硬質の初晶シリコンによつて耐
摩耗性が優れたものとなる。
然しながら、この場合には表面加工方法によつ
ては、第１図に示すように、表面に生じている硬
質粗大粒子である初晶シリコン１が表面から脱落
することがある。
ては、第１図に示すように、表面に生じている硬
質粗大粒子である初晶シリコン１が表面から脱落
することがある。
このように初晶シリコン１が脱落すると、過共
晶アルミニウム−シリコン合金でありながら、耐
摩耗性がそれだけ低下し、潤滑剤等が不足となつ
たときに焼付きを生じ易い。
晶アルミニウム−シリコン合金でありながら、耐
摩耗性がそれだけ低下し、潤滑剤等が不足となつ
たときに焼付きを生じ易い。
また、母材のシリコン含有量が高いと、耐摩耗
性が優れたものとなる反面、母材がもろくなるた
め、加工が困難、機械的強度が十分でないといつ
た問題が生ずる。
性が優れたものとなる反面、母材がもろくなるた
め、加工が困難、機械的強度が十分でないといつ
た問題が生ずる。
即ち母材全体のシリコンの含有量を高める手段
では、上記した強度上の問題があるため、シリコ
ン含有量に一定の上限がある。
では、上記した強度上の問題があるため、シリコ
ン含有量に一定の上限がある。
［発明の目的］
本発明は上記した従来の問題点を克服するもの
であり、母材強度を低下させることなく耐摩耗性
や耐焼付性を向上し得る斜板式コンプレツサを提
供することを目的とする。
であり、母材強度を低下させることなく耐摩耗性
や耐焼付性を向上し得る斜板式コンプレツサを提
供することを目的とする。
［発明の構成］
すなわち本発明の斜板式コンプレツサにおける
斜板は、アルミニウム合金の母材からなり、その
摺動面の少なくとも一部には、30〜70重量％のシ
リコンを含有し母材表層と融合凝固した硬化層を
有している。
斜板は、アルミニウム合金の母材からなり、その
摺動面の少なくとも一部には、30〜70重量％のシ
リコンを含有し母材表層と融合凝固した硬化層を
有している。
本発明の斜板式コンプレツサにおいては、シリ
ンダーブロツク、斜板、ピストン等主たる構成要
素の形状は従来の斜板式コンプレツサのそれらと
同一である。
ンダーブロツク、斜板、ピストン等主たる構成要
素の形状は従来の斜板式コンプレツサのそれらと
同一である。
本発明の斜板母材には、共晶組成若しくはそれ
以上のシリコンを含有するアルミニウム−シリコ
ン系合金が好適に使用されるが、とくにシリコン
含有率は機械的強度を主体として選択される。こ
のほか該斜板母材として、アルミニウム−マグネ
シウム系合金、アルミニウム−シリコン−銅系合
金、アルミニウム−マグネシウム−シリコン系合
金などを用いることができる。また、該斜板母材
は鋳・鍛造その他いかなる成形手段によるもので
あつても差支えない。
以上のシリコンを含有するアルミニウム−シリコ
ン系合金が好適に使用されるが、とくにシリコン
含有率は機械的強度を主体として選択される。こ
のほか該斜板母材として、アルミニウム−マグネ
シウム系合金、アルミニウム−シリコン−銅系合
金、アルミニウム−マグネシウム−シリコン系合
金などを用いることができる。また、該斜板母材
は鋳・鍛造その他いかなる成形手段によるもので
あつても差支えない。
硬化層は、上記斜板の母材表面に一体的に形成
され、極めて高濃度のシリコンを含有する。硬化
層のシリコン含有率は30〜70重量％が好適であ
る。この硬化層には高密度の初晶シリコンが含ま
れている。従つて硬化層は、アルミニウム合金の
摺動面の母材よりも著しく硬い。硬化層の厚さは
0.2〜0.8mm程度が好ましい。
され、極めて高濃度のシリコンを含有する。硬化
層のシリコン含有率は30〜70重量％が好適であ
る。この硬化層には高密度の初晶シリコンが含ま
れている。従つて硬化層は、アルミニウム合金の
摺動面の母材よりも著しく硬い。硬化層の厚さは
0.2〜0.8mm程度が好ましい。
硬化層は、摺動面の全面にわたつて形成されて
いても一部に形成されていてもよい。従つて硬化
層は、適数条の線状として形成されていてもよ
い。線状に形成する場合には、摺動方向に倣つた
リング状、摺動方向と交わる放射状などなど随意
の形態を選択することができる。
いても一部に形成されていてもよい。従つて硬化
層は、適数条の線状として形成されていてもよ
い。線状に形成する場合には、摺動方向に倣つた
リング状、摺動方向と交わる放射状などなど随意
の形態を選択することができる。
なお、上記したように硬化層を線状に形成した
場合には、その摺動面を研磨すると、第２図にそ
の断面を示すように、硬化層４よりも柔らかい母
材３の表面がある深さＬ、例えば0.2〜0.5μｍ程
度深くけずられ、これによつて摺動面に上下のう
ねりが生じる。このうねりは油膜形成を助けるこ
とから、摺動面の潤滑性を向上させ得る。
場合には、その摺動面を研磨すると、第２図にそ
の断面を示すように、硬化層４よりも柔らかい母
材３の表面がある深さＬ、例えば0.2〜0.5μｍ程
度深くけずられ、これによつて摺動面に上下のう
ねりが生じる。このうねりは油膜形成を助けるこ
とから、摺動面の潤滑性を向上させ得る。
第３図〜第５図に本発明を特色づける代表的な
摺動面を形成する部分の断面顕微鏡写真を示す。
この部分は母材にアルミニウム合金鋳物（JIS−
AC9A）を使用し、その表面にシリコン粉末を線
状に塗布し、このシリコン粉末にレーザビームを
照射して、シリコン粉末及びその周囲の母材を溶
融させ、その後凝固させて母材表面に硬化層を形
成したものである。第３図の右側の1/3の白い部
分が母材、中央部のレンズ状のものが硬化層であ
る。なお、第３図の倍率は50倍である。第３図の
母材及び硬化層の組織をそれぞれ200倍の倍率で
拡大した顕微鏡写真を第４図、第５図に示す。第
４図、第５図において黒い部分が初晶シリコン、
白い部分がマトリツクスのアルミ合金である。第
５図の硬化層の初晶シリコンは、第４図の母材の
初晶シリコンに比較し、形状が大きく、密集して
存在するのがわかる。
摺動面を形成する部分の断面顕微鏡写真を示す。
この部分は母材にアルミニウム合金鋳物（JIS−
AC9A）を使用し、その表面にシリコン粉末を線
状に塗布し、このシリコン粉末にレーザビームを
照射して、シリコン粉末及びその周囲の母材を溶
融させ、その後凝固させて母材表面に硬化層を形
成したものである。第３図の右側の1/3の白い部
分が母材、中央部のレンズ状のものが硬化層であ
る。なお、第３図の倍率は50倍である。第３図の
母材及び硬化層の組織をそれぞれ200倍の倍率で
拡大した顕微鏡写真を第４図、第５図に示す。第
４図、第５図において黒い部分が初晶シリコン、
白い部分がマトリツクスのアルミ合金である。第
５図の硬化層の初晶シリコンは、第４図の母材の
初晶シリコンに比較し、形状が大きく、密集して
存在するのがわかる。
次に本発明に係る硬化層を製造する代表的な方
法を第６図Ａ，Ｂ，Ｃを参照して説明する。まず
鋳造又は鍛造によつて、アルミニウム合金を、斜
板の所定形状に成形した後、摺動面となる表面を
研磨あるいは研削する。次にシリコン粉末を樹脂
で混練したシリコンペースト５を、研磨研削した
表面に塗布する。樹脂としては、アセチルセルロ
ース等を使用することができる。なお、シリコン
ペーストを塗布することに代えて、シリコン粉末
自体を塗布することもできる。次に塗布したシリ
コンペースト５にレーザビームを照射する。照射
条件は例えば、照射ビーム径1.5mm、レーザパワ
ー密度1.4KW／mm2、移動速度0.6ｍ／minとする。
この様にレーザビームを照射するとシリコンペー
スト５は溶融し、同様にシリコンペースト５周域
の母材も局部的に溶融する。この状態でレーザビ
ームの照射をやめると、溶融した部分が凝固し硬
化層４が形成される。硬化層４はシリコン含有量
が極めて高いことから、硬化層４中には初晶シリ
コンが高密度に晶出する。しかも硬化層４は急熱
急冷されるため初晶シリコンが細かく分散し、脱
落し難いうえ、耐摩耗性にも優れる。
法を第６図Ａ，Ｂ，Ｃを参照して説明する。まず
鋳造又は鍛造によつて、アルミニウム合金を、斜
板の所定形状に成形した後、摺動面となる表面を
研磨あるいは研削する。次にシリコン粉末を樹脂
で混練したシリコンペースト５を、研磨研削した
表面に塗布する。樹脂としては、アセチルセルロ
ース等を使用することができる。なお、シリコン
ペーストを塗布することに代えて、シリコン粉末
自体を塗布することもできる。次に塗布したシリ
コンペースト５にレーザビームを照射する。照射
条件は例えば、照射ビーム径1.5mm、レーザパワ
ー密度1.4KW／mm2、移動速度0.6ｍ／minとする。
この様にレーザビームを照射するとシリコンペー
スト５は溶融し、同様にシリコンペースト５周域
の母材も局部的に溶融する。この状態でレーザビ
ームの照射をやめると、溶融した部分が凝固し硬
化層４が形成される。硬化層４はシリコン含有量
が極めて高いことから、硬化層４中には初晶シリ
コンが高密度に晶出する。しかも硬化層４は急熱
急冷されるため初晶シリコンが細かく分散し、脱
落し難いうえ、耐摩耗性にも優れる。
硬化層４を摺動面にリング状又は放射状を描く
ように形成する場合には、シリコンペースト５を
摺動面にリング状又は放射状に塗布し、この塗布
したシリコンペースト５に沿つてレーザビームを
照射すればよい。
ように形成する場合には、シリコンペースト５を
摺動面にリング状又は放射状に塗布し、この塗布
したシリコンペースト５に沿つてレーザビームを
照射すればよい。
以上のようにして斜板の摺動面に硬化層４を形
成したならば、硬化層４で若干盛り上つた摺動面
の表面を平滑に仕上げる。仕上げは、ラツプ仕上
げ、ペーパ仕上げ、砥石仕上げ等を行ない、更に
バフ研磨すればよい。
成したならば、硬化層４で若干盛り上つた摺動面
の表面を平滑に仕上げる。仕上げは、ラツプ仕上
げ、ペーパ仕上げ、砥石仕上げ等を行ない、更に
バフ研磨すればよい。
なお、場合によつてはレーザビームに代えて電
子ビームを照射することによりシリコンペースト
５を溶融してもよい。
子ビームを照射することによりシリコンペースト
５を溶融してもよい。
［発明の効果］
本発明の斜板式コンプレツサにおける斜板は、
アルミニウム合金の母材からなり、その摺動面の
少なくとも一部には、30〜70重量％のシリコンを
含有し母材表層と融合凝固した硬化層を有するも
のであるから、母材の強度と摺動表面の耐摩耗性
とを共に高水準で両立させることができ、しかも
上記硬化層は、局部的な熱エネルギの付与によつ
て急熱急冷される結果、30〜70重量％とシリコン
濃度を極端に高くしても初晶シリコンは細かく分
散し、苛酷な摺動にも脱落することなく良好な耐
摩耗性を発揮するので、耐焼付性の向上とも相ま
つて斜板式コンプレツサの耐用度を格段と向上さ
せることができる。
アルミニウム合金の母材からなり、その摺動面の
少なくとも一部には、30〜70重量％のシリコンを
含有し母材表層と融合凝固した硬化層を有するも
のであるから、母材の強度と摺動表面の耐摩耗性
とを共に高水準で両立させることができ、しかも
上記硬化層は、局部的な熱エネルギの付与によつ
て急熱急冷される結果、30〜70重量％とシリコン
濃度を極端に高くしても初晶シリコンは細かく分
散し、苛酷な摺動にも脱落することなく良好な耐
摩耗性を発揮するので、耐焼付性の向上とも相ま
つて斜板式コンプレツサの耐用度を格段と向上さ
せることができる。
実施例 １
本発明の１実施例の斜板式コンプレツサの断面
図を第７図に示す。第７図において７はシリンダ
ブロツクであり、このシリンダブロツク７内には
回転軸８が軸受９，１０を介して回転自在に軸支
され、この回転軸８には、斜板１１がピンにより
連結固定されている。そして前記シリンダブロツ
ク７には放射状等間隔位置にシリンダボア１３が
それぞれ形成され、各ボア１３内には、ピストン
１４が摺動自在に嵌合されている。このシリンダ
ブロツク７の左端開口部には、バルブプレート１
５及びフロントシリンダヘツド１６とにより閉塞
され、右端開口部にはバルブプレート１７及びリ
ヤシリンダヘツド１８により閉塞されている。
図を第７図に示す。第７図において７はシリンダ
ブロツクであり、このシリンダブロツク７内には
回転軸８が軸受９，１０を介して回転自在に軸支
され、この回転軸８には、斜板１１がピンにより
連結固定されている。そして前記シリンダブロツ
ク７には放射状等間隔位置にシリンダボア１３が
それぞれ形成され、各ボア１３内には、ピストン
１４が摺動自在に嵌合されている。このシリンダ
ブロツク７の左端開口部には、バルブプレート１
５及びフロントシリンダヘツド１６とにより閉塞
され、右端開口部にはバルブプレート１７及びリ
ヤシリンダヘツド１８により閉塞されている。
前記ピストン１４の中央部分には斜板１１の外
周部分を受け入れる凹陥部１４ａが形成され、こ
の凹陥部１４ａの軸方向対向面には、それぞれ球
状凹陥部１４ｂが形成されている。そして斜板１
１の端面には、半球状のシユー１９が摺接され、
前記斜板１１の回転をピストン１４に往復動とし
て伝達するようになつている。なお以上の構成は
基本的には従来の斜板式コンプレツサの構造と同
一である。
周部分を受け入れる凹陥部１４ａが形成され、こ
の凹陥部１４ａの軸方向対向面には、それぞれ球
状凹陥部１４ｂが形成されている。そして斜板１
１の端面には、半球状のシユー１９が摺接され、
前記斜板１１の回転をピストン１４に往復動とし
て伝達するようになつている。なお以上の構成は
基本的には従来の斜板式コンプレツサの構造と同
一である。
本実施例では、斜板１１の摺動面が従来のもの
と異なつている。即ち、第８図に示すように、本
実施例にかかる斜板１１′の母材には、アルミニ
ウム合金鋳物（JIS−AC8A）を用い、その表面
に巾約2.5mm、厚さ約400μｍの複数条の硬化層２
０を放射状に形成した。放射状に形成した結果、
硬化層２０は摺動方向と交わる方向へ指向してい
る。硬化層の形成はレーザビームでシリコン粉末
を溶融して形成したものである。
と異なつている。即ち、第８図に示すように、本
実施例にかかる斜板１１′の母材には、アルミニ
ウム合金鋳物（JIS−AC8A）を用い、その表面
に巾約2.5mm、厚さ約400μｍの複数条の硬化層２
０を放射状に形成した。放射状に形成した結果、
硬化層２０は摺動方向と交わる方向へ指向してい
る。硬化層の形成はレーザビームでシリコン粉末
を溶融して形成したものである。
シユーの母材としては機械構造用炭素鋼（JIS
−S55C）を焼入れし、表面に浸ボロン処理を行
い、ホウ化鉄層を形成した。
−S55C）を焼入れし、表面に浸ボロン処理を行
い、ホウ化鉄層を形成した。
本実施例の斜板式コンプレツサーは以上の構成
をもつ。
をもつ。
つぎに、本実施例の斜板式コンプレツサーの性
能を見るため、次の実験を実施した。すなわち第
８図に示す斜板１１を用いた本実施例の斜板式コ
ンプレツサを駆動し、当初120c.c.封入されたオイ
ルを５時間ごとに順次20c.c.づつ減少させ、オイル
が何c.c.まで減少したときに焼き付きが生じるかの
試験を行つた。この試験では摺動条件を次のよう
にした。
能を見るため、次の実験を実施した。すなわち第
８図に示す斜板１１を用いた本実施例の斜板式コ
ンプレツサを駆動し、当初120c.c.封入されたオイ
ルを５時間ごとに順次20c.c.づつ減少させ、オイル
が何c.c.まで減少したときに焼き付きが生じるかの
試験を行つた。この試験では摺動条件を次のよう
にした。
(1) 回転数 750r.p.m
(2) 吐出圧 20Kg／cm2
(3) 吸入圧 １Kg／cm2
この試験結果によると、オイルが40c.c.とかなり
少なくなつたときに初めて焼付きが生じた。
少なくなつたときに初めて焼付きが生じた。
さらにシユーをセラミツク製のシユーに代えた
場合についても同様に試験を行なつた。結果は同
じくオイルが40c.c.とかなり少なくなつたときに初
めて焼付きが生じた。
場合についても同様に試験を行なつた。結果は同
じくオイルが40c.c.とかなり少なくなつたときに初
めて焼付きが生じた。
なお、参考のために硬化層をもたない斜板を具
備した従来の斜板式コンプレツサーの試験結果を
示す。この斜板は母材としてアルミニウム合金鋳
物（JIS−AC9A）を用いたもので、この摺動面
は母材表面で形成されている。また、シユーとし
ては高炭素クロム軸受鋼（JIS−SUJ2）で作つた
ものとセラミツクで作つたものとの二種類を用い
た。従来の斜板式コンプレツサーの試験結果は、
シユーに高炭素クロム軸受鋼（JIS−SUJ2）製の
シユーを用いたときでは、オイルが60c.c.で焼付き
が生じ、セラミツク製のシユーを用いたときでは
オイルが100c.c.で焼付きが生じた。
備した従来の斜板式コンプレツサーの試験結果を
示す。この斜板は母材としてアルミニウム合金鋳
物（JIS−AC9A）を用いたもので、この摺動面
は母材表面で形成されている。また、シユーとし
ては高炭素クロム軸受鋼（JIS−SUJ2）で作つた
ものとセラミツクで作つたものとの二種類を用い
た。従来の斜板式コンプレツサーの試験結果は、
シユーに高炭素クロム軸受鋼（JIS−SUJ2）製の
シユーを用いたときでは、オイルが60c.c.で焼付き
が生じ、セラミツク製のシユーを用いたときでは
オイルが100c.c.で焼付きが生じた。
第９図に示す斜板１１はアルミニウム合金鋳物
（JIS−AC8A）で作られその摺動面に硬化層２１
をほぼ同心リング状に２条形成したものである。
この硬化層２１の巾は約2.5mmで、厚さは約400μ
ｍである。この硬化層２１はリング状に形成され
ているから摺動方向と平行となつている。
（JIS−AC8A）で作られその摺動面に硬化層２１
をほぼ同心リング状に２条形成したものである。
この硬化層２１の巾は約2.5mmで、厚さは約400μ
ｍである。この硬化層２１はリング状に形成され
ているから摺動方向と平行となつている。
なお、シユーは実施例の斜板式コンプレツサー
のように半球状のシユーを用いてもよいが、第１
０図に示すように板状のシユー２４とボール２５
を用いてもよい。この斜板式コンプレツサーでは
板状のシユー２４が斜板と摺接し、ピストン１４
の球状凹陥部１４ｂとシユー２４の球状凹陥部と
の間にボール２５が介装されている。
のように半球状のシユーを用いてもよいが、第１
０図に示すように板状のシユー２４とボール２５
を用いてもよい。この斜板式コンプレツサーでは
板状のシユー２４が斜板と摺接し、ピストン１４
の球状凹陥部１４ｂとシユー２４の球状凹陥部と
の間にボール２５が介装されている。
第１図は従来の摺動材料の表面の初晶シリコン
が脱落した状態を模式的に示す断面図である。第
２図は本発明に係る硬化層の一例を示したもので
あり、摺動面を研磨した状態を模式的に示す断面
図である。第３図、第４図および第５図は本発明
に係る硬化層の一例を示す断面顕微鏡写真であ
る。第６図Ａ，Ｂ，Ｃは本発明の硬化層の製造工
程を模式的に示す断面図である。第７図は本発明
の一実施例の斜板式コンプレツサの縦断面図であ
る。第８図は第７図の斜板式コンプレツサーの斜
板の拡大斜視図であり、第９図は他の斜板の拡大
斜視図、第１０図は他の斜板式コンプレツサを示
す縦断面図である。 １１……斜板、１９……半球状のシユー、２４
……平板状のシユー、２０，２１，２６……硬化
層。
が脱落した状態を模式的に示す断面図である。第
２図は本発明に係る硬化層の一例を示したもので
あり、摺動面を研磨した状態を模式的に示す断面
図である。第３図、第４図および第５図は本発明
に係る硬化層の一例を示す断面顕微鏡写真であ
る。第６図Ａ，Ｂ，Ｃは本発明の硬化層の製造工
程を模式的に示す断面図である。第７図は本発明
の一実施例の斜板式コンプレツサの縦断面図であ
る。第８図は第７図の斜板式コンプレツサーの斜
板の拡大斜視図であり、第９図は他の斜板の拡大
斜視図、第１０図は他の斜板式コンプレツサを示
す縦断面図である。 １１……斜板、１９……半球状のシユー、２４
……平板状のシユー、２０，２１，２６……硬化
層。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 軸と平行に設けられた複数個のシリンダボア
をもつシリンダブロツクと、該シリンダブロツク
内において回転軸により回転される斜板と、該シ
リンダボア内に摺動自在に嵌合されたピストン
と、該ピストンと該斜板との間に摺動自在に介在
し、該斜板の回転により該ピストンを往復運動さ
せるシユーとで構成されるコンプレツサにおい
て、前記斜板はアルミニウム合金の母材からな
り、その摺動面の少なくとも一部には、30〜70重
量％のシリコンを含有し母材表層と融合凝固した
硬化層を有することを特徴とする斜板式コンプレ
ツサ。 ２ 前記硬化層は、母材表面よりわずかに突出し
て形成されている特許請求の範囲第１項記載の斜
板式コンプレツサ。 ３ 前記硬化層は、適数条の線状に形成されてい
る特許請求の範囲第１項記載の斜板式コンプレツ
サ。 ４ 前記硬化層は、摺動方向に做つたリング状に
形成されている特許請求の範囲第３項記載の斜板
式コンプレツサ。 ５ 前記硬化層は、摺動方向と交わる放射状に形
成されている特許請求の範囲第３項記載の斜板式
コンプレツサ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58094565A JPS59221479A (ja) | 1983-05-27 | 1983-05-27 | 斜板式コンプレツサ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP58094565A JPS59221479A (ja) | 1983-05-27 | 1983-05-27 | 斜板式コンプレツサ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59221479A JPS59221479A (ja) | 1984-12-13 |
| JPH045830B2 true JPH045830B2 (ja) | 1992-02-03 |
Family
ID=14113837
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP58094565A Granted JPS59221479A (ja) | 1983-05-27 | 1983-05-27 | 斜板式コンプレツサ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59221479A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2000179453A (ja) * | 1998-12-17 | 2000-06-27 | Taiho Kogyo Co Ltd | 斜板式コンプレッサーの斜板 |
| JP4072132B2 (ja) | 2004-03-31 | 2008-04-09 | 大同メタル工業株式会社 | すべり軸受の製造方法 |
| ATE516439T1 (de) * | 2004-12-28 | 2011-07-15 | Taiho Kogyo Co Ltd | Kolbenschuh für einen taumelscheibenkompressor |
| JP3931990B2 (ja) | 2005-04-27 | 2007-06-20 | 大豊工業株式会社 | 摺動装置 |
-
1983
- 1983-05-27 JP JP58094565A patent/JPS59221479A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS59221479A (ja) | 1984-12-13 |
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