JPH0459916A - 溶融金属からの脱ガス方法 - Google Patents
溶融金属からの脱ガス方法Info
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- JPH0459916A JPH0459916A JP16842990A JP16842990A JPH0459916A JP H0459916 A JPH0459916 A JP H0459916A JP 16842990 A JP16842990 A JP 16842990A JP 16842990 A JP16842990 A JP 16842990A JP H0459916 A JPH0459916 A JP H0459916A
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- Japan
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- molten steel
- molten metal
- porous material
- molten
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- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は溶融金属からの脱ガス方法に関するものである
。
。
従来の技術
溶融金属中に水素、酸素、窒素、−酸化炭素ガスは下記
のように溶解する。
のように溶解する。
Ｎ２→２ Ｈ（＋）
０２→２０ （２）
Ｎ２→２ Ｎ （３）
ＧＯ４Ｃ＋０（４）
ここで、Ｈ７，０２、Ｎ、、Ｃ：０は気体中のガスを、
Ｈｌｏ、Ｎ、Ｃは溶融金属中に溶解したガスを示す。
Ｈｌｏ、Ｎ、Ｃは溶融金属中に溶解したガスを示す。
従って、従来は、溶融金属中のガスを除去する方法とし
ては、溶融金属を減圧下に曝し、水素、酸素、窒素、−
酸化炭素ガスの分圧を小さくすることによって、各々の
溶解水素、溶解酸素、溶解窒素、溶解炭素を少なくする
方法が一般的に行われている。この場合、溶融金属内部
からガスが発生するため、脱ガス速度を速くする程、溶
融金属は飛散し、減圧容器及び減圧ポンプを汚染するた
め、減圧容器内及び減圧ポンプの清掃をする必要があり
、生産性を低下させる等の問題があった。
ては、溶融金属を減圧下に曝し、水素、酸素、窒素、−
酸化炭素ガスの分圧を小さくすることによって、各々の
溶解水素、溶解酸素、溶解窒素、溶解炭素を少なくする
方法が一般的に行われている。この場合、溶融金属内部
からガスが発生するため、脱ガス速度を速くする程、溶
融金属は飛散し、減圧容器及び減圧ポンプを汚染するた
め、減圧容器内及び減圧ポンプの清掃をする必要があり
、生産性を低下させる等の問題があった。
又、減圧下に溶融金属を曝すことにより、溶融金属その
ものが蒸発し、溶融金属の歩留を低下させる等の問題も
あった。更に、ガスを除去しようとする溶融金属は専用
の減圧容器に移し替える必要があり、作業性を悪くする
等の問題もあった。
ものが蒸発し、溶融金属の歩留を低下させる等の問題も
あった。更に、ガスを除去しようとする溶融金属は専用
の減圧容器に移し替える必要があり、作業性を悪くする
等の問題もあった。
本発明は、これらの問題を解決し、安価で且つ効率的に
溶融金属からガスを除去するために開発されたものであ
る。
溶融金属からガスを除去するために開発されたものであ
る。
課題を解決するための手段
その特徴とするところは、溶融金属は通過させないが、
ガスを通過させる多孔質物質の溶融金属に接触する表面
を３００℃以上にした後、多孔質物質の一面を溶融金属
に接触させ、他方の面を減圧下に曝すことにより、溶融
金属が含有するガスを除去する脱ガス方法である。
ガスを通過させる多孔質物質の溶融金属に接触する表面
を３００℃以上にした後、多孔質物質の一面を溶融金属
に接触させ、他方の面を減圧下に曝すことにより、溶融
金属が含有するガスを除去する脱ガス方法である。
従来法による脱ガス方法は、溶融金属の自由表面を直接
減圧下に曝すため、溶融金属内部で生成したガスが溶融
金属の自由表面で破裂し、溶融金属の飛散を発生させ、
減圧容器及び減圧ポンプを汚染することとなる。又、溶
融金属自由表面を直接減圧下に曝すため、Ｎ気圧の低い
溶融金属の場合は溶融金属そのものが蒸発することもあ
る。つまり、従来法はガスを除去しようとする溶融金属
を直接減圧下に曝すために種々の問題が発生し、脱ガス
処理の生産性の低下、歩留の低下を招いている。
減圧下に曝すため、溶融金属内部で生成したガスが溶融
金属の自由表面で破裂し、溶融金属の飛散を発生させ、
減圧容器及び減圧ポンプを汚染することとなる。又、溶
融金属自由表面を直接減圧下に曝すため、Ｎ気圧の低い
溶融金属の場合は溶融金属そのものが蒸発することもあ
る。つまり、従来法はガスを除去しようとする溶融金属
を直接減圧下に曝すために種々の問題が発生し、脱ガス
処理の生産性の低下、歩留の低下を招いている。
そこで、本発明は溶融金属内部で生成したガスを減圧下
に直接放出しない方法について種々の検討を行った。そ
の結果、溶融金属は通過させないが、ガスを通過させる
多孔質物質を介して、溶融金属内部で生成したガスを減
圧下に放出すれば、従来法の溶融金属の飛散及び溶融金
属の蒸発を防止しつつ、溶融金属からガスを除去できる
ことを見出したものである。
に直接放出しない方法について種々の検討を行った。そ
の結果、溶融金属は通過させないが、ガスを通過させる
多孔質物質を介して、溶融金属内部で生成したガスを減
圧下に放出すれば、従来法の溶融金属の飛散及び溶融金
属の蒸発を防止しつつ、溶融金属からガスを除去できる
ことを見出したものである。
以下に溶鋼から水素を除去する場合を例にして、詳細に
説明を行う、従来法で、溶鋼から脱水素を行う場合は、
溶鋼の入った容器ごとタンクの中に置き、真空ポンプで
タンク内を減圧にし、脱水素する真空溶解炉方式の脱ガ
ス方法、あるいは溶鋼を減圧槽内に送り込むＲＨ脱ガス
、ＤＨ脱ガス等により脱水素する脱ガス方法が採用され
ていた。この場合、タンク内あるいは槽内の真空度をあ
げると、水素分圧は低下し、溶鋼中に溶解する平衡水素
ガス濃度は減少するので、溶鋼中から水素ガス気泡が発
生する。この水素ガスは溶鋼静圧が小さくなる溶鋼自由
表面に近づくにしたがい、急激に気泡径が増大し、溶鋼
自由表面から離脱するが、離脱の際、溶鋼を飛散するこ
とになる。また、通常工業的に使われる溶鋼はマンガン
を含有しているが、マンガンの蒸気圧は１２９２℃で１
ｍｍＨｇである。タンク内あるいは槽内の真空度が１
ｍｍＨｇ以上の高真空度になると、マンガンは蒸発し
、溶鋼成分を変化させるばかりでなく、マンガン蒸気で
タンク内、槽内、あるいは真空ポンプを汚染する恐れが
ある。
説明を行う、従来法で、溶鋼から脱水素を行う場合は、
溶鋼の入った容器ごとタンクの中に置き、真空ポンプで
タンク内を減圧にし、脱水素する真空溶解炉方式の脱ガ
ス方法、あるいは溶鋼を減圧槽内に送り込むＲＨ脱ガス
、ＤＨ脱ガス等により脱水素する脱ガス方法が採用され
ていた。この場合、タンク内あるいは槽内の真空度をあ
げると、水素分圧は低下し、溶鋼中に溶解する平衡水素
ガス濃度は減少するので、溶鋼中から水素ガス気泡が発
生する。この水素ガスは溶鋼静圧が小さくなる溶鋼自由
表面に近づくにしたがい、急激に気泡径が増大し、溶鋼
自由表面から離脱するが、離脱の際、溶鋼を飛散するこ
とになる。また、通常工業的に使われる溶鋼はマンガン
を含有しているが、マンガンの蒸気圧は１２９２℃で１
ｍｍＨｇである。タンク内あるいは槽内の真空度が１
ｍｍＨｇ以上の高真空度になると、マンガンは蒸発し
、溶鋼成分を変化させるばかりでなく、マンガン蒸気で
タンク内、槽内、あるいは真空ポンプを汚染する恐れが
ある。
本発明は溶融金属は通過させないが、ガスを通過させる
多孔質物質の一面を溶融金属に接触させ、他方の面を減
圧下に曝すことにより、溶融金属が含有するガスを除去
する脱ガス方法である。
多孔質物質の一面を溶融金属に接触させ、他方の面を減
圧下に曝すことにより、溶融金属が含有するガスを除去
する脱ガス方法である。
第１図にしたがって、本発明を溶鋼からの水素を除去す
る方法について説明する。容器１に保持した溶鋼２の中
に、片端を封じた多孔質物質からなるバイブ３を浸漬し
、バイブの他端を真空ポンプ４に連結し、バイブ内を減
圧する。これによって、溶鋼に接したバイブの外側で発
生した水素５は、バイブの内側に吸引され、真空ポンプ
４により排気される。逆に、第２図に示したように、容
器１に保持された溶鋼２を多孔質物質からなるバイブ３
の中を通過させ、容器」０に移す際、バイブ３の外側を
カバー６で覆い、バイブ３とカバー間の空間と真空ポン
プ４に連結し、バイブ３とカバー間の空間を減圧しても
良い、容器の耐雪方法は第２図のように水平方向だけで
なく、上下方向に配置しても脱ガス効果は変わりない、
多孔質物質としては、通常溶鋼処理に使用されている耐
火物で気孔率１０〜３０％あれば十分である。
る方法について説明する。容器１に保持した溶鋼２の中
に、片端を封じた多孔質物質からなるバイブ３を浸漬し
、バイブの他端を真空ポンプ４に連結し、バイブ内を減
圧する。これによって、溶鋼に接したバイブの外側で発
生した水素５は、バイブの内側に吸引され、真空ポンプ
４により排気される。逆に、第２図に示したように、容
器１に保持された溶鋼２を多孔質物質からなるバイブ３
の中を通過させ、容器」０に移す際、バイブ３の外側を
カバー６で覆い、バイブ３とカバー間の空間と真空ポン
プ４に連結し、バイブ３とカバー間の空間を減圧しても
良い、容器の耐雪方法は第２図のように水平方向だけで
なく、上下方向に配置しても脱ガス効果は変わりない、
多孔質物質としては、通常溶鋼処理に使用されている耐
火物で気孔率１０〜３０％あれば十分である。
しかし、この際、多孔質物質を常温のまま溶鋼と接触さ
せると脱ガス速度が急激に低下することを見出した。こ
の原因を解明するため種々の検討を行った結果、多孔質
物質を常温のまま溶鋼と接触させると多孔質物質の表面
に溶鉄が凝固し、多孔質物質の表面を被覆し、脱ガス速
度が低下することが分かった。これを改善するため種々
の実験を行った結果、多孔質物質の表面を３００℃以上
、望ましくは９００℃以上にした後、溶鋼と接触させれ
ば、工業的には脱ガス速度が低下しないことを見出した
ものである。これは、多孔質物質の表面を３００℃以上
にすれば、例え多孔質物質の表面に一時的に溶鋼が凝固
したとしても、溶鋼の熱で再溶解する時間が短く、工業
的には脱ガス速度が低下しないものと考えられる。尚、
多孔質物質の加熱方法としては、通常のガスバーナー加
熱方式、通電方式、あるいは溶鋼等の高温物体に一度接
触させる方法等の通常の耐火物加熱方式で十分である。
せると脱ガス速度が急激に低下することを見出した。こ
の原因を解明するため種々の検討を行った結果、多孔質
物質を常温のまま溶鋼と接触させると多孔質物質の表面
に溶鉄が凝固し、多孔質物質の表面を被覆し、脱ガス速
度が低下することが分かった。これを改善するため種々
の実験を行った結果、多孔質物質の表面を３００℃以上
、望ましくは９００℃以上にした後、溶鋼と接触させれ
ば、工業的には脱ガス速度が低下しないことを見出した
ものである。これは、多孔質物質の表面を３００℃以上
にすれば、例え多孔質物質の表面に一時的に溶鋼が凝固
したとしても、溶鋼の熱で再溶解する時間が短く、工業
的には脱ガス速度が低下しないものと考えられる。尚、
多孔質物質の加熱方法としては、通常のガスバーナー加
熱方式、通電方式、あるいは溶鋼等の高温物体に一度接
触させる方法等の通常の耐火物加熱方式で十分である。
実施例１
第１表に示した下端を閉じた多孔質パイプを、２０分間
バーナー加熱し、表面温度を３００℃にした後、１００
ｋｇ溶解炉で第２表に示した成分に調整した溶鋼に２０
ｃｍ浸漬し、多孔質パイプ内を真空ポンプで１ ｔｉｍ
Ｈｇまで減圧し、３０分間脱水素処理をした。尚、溶鋼
表面は１気圧のアルゴンでシールした。初期水素８．３
ｐｐｍの溶鋼が、処理後＋、ｅｐｐｍまで低下した。尚
、溶鋼表面からは溶鋼の飛散は認められなかった。
バーナー加熱し、表面温度を３００℃にした後、１００
ｋｇ溶解炉で第２表に示した成分に調整した溶鋼に２０
ｃｍ浸漬し、多孔質パイプ内を真空ポンプで１ ｔｉｍ
Ｈｇまで減圧し、３０分間脱水素処理をした。尚、溶鋼
表面は１気圧のアルゴンでシールした。初期水素８．３
ｐｐｍの溶鋼が、処理後＋、ｅｐｐｍまで低下した。尚
、溶鋼表面からは溶鋼の飛散は認められなかった。
比較例１
第１表に示した下端を閉じた多孔質パイプを常温のまま
、１００ｋｇ溶解炉で第２表に示した成分に調整した溶
鋼に２０ｃ＋ｓ浸漬し、多孔質パイプ内を真空ポンプで
１ ｍｍＨｇまで減圧し、３０分間脱水素処理をした。
、１００ｋｇ溶解炉で第２表に示した成分に調整した溶
鋼に２０ｃ＋ｓ浸漬し、多孔質パイプ内を真空ポンプで
１ ｍｍＨｇまで減圧し、３０分間脱水素処理をした。
尚、溶鋼表面は１気圧のアルゴンでシールした。初期水
素６．２ＰＰＭの溶鋼が、処理後も５．９ｐｐｍであり
脱水素の効果は認められなかった。尚、実施例１と同様
に溶鋼表面からは溶鋼の飛散は認められなかった。
素６．２ＰＰＭの溶鋼が、処理後も５．９ｐｐｍであり
脱水素の効果は認められなかった。尚、実施例１と同様
に溶鋼表面からは溶鋼の飛散は認められなかった。
比較例２
１００ｋｇ溶解炉で第２表に示した成分に調整した溶鋼
表面を真空ポンプで１薦冒Ｈｇまで減圧し、３０分間脱
水素処理をした。初期水素６．２ｐｐｍの溶鋼が、処理
ｖｋ１．７ｐｐｍであり脱水素の効果は認められたが、
溶鋼が激しく飛散し、溶解炉上部に多量の地金が付着し
た。
表面を真空ポンプで１薦冒Ｈｇまで減圧し、３０分間脱
水素処理をした。初期水素６．２ｐｐｍの溶鋼が、処理
ｖｋ１．７ｐｐｍであり脱水素の効果は認められたが、
溶鋼が激しく飛散し、溶解炉上部に多量の地金が付着し
た。
（以下余白）
発明の効果
本発明によれば、従来の脱ガス方法と比較して、溶融金
属の飛散がなく、容易に且つ確実に溶融金属の脱ガスが
でき、また、工業的規模で正確な脱ガスができる等の優
れた効果が得ることを可能にした。
属の飛散がなく、容易に且つ確実に溶融金属の脱ガスが
でき、また、工業的規模で正確な脱ガスができる等の優
れた効果が得ることを可能にした。
第１図、第２図は本発明の実施方法の一例を示す説明図
である。 １．１０−−−容器、２９０．溶鋼、３００．バイブ、
４−・中真空ポンプ、５φｅ・水素、６１１−・カバー
である。 １．１０−−−容器、２９０．溶鋼、３００．バイブ、
４−・中真空ポンプ、５φｅ・水素、６１１−・カバー
Claims (1)
- 溶融金属は通過させないが、ガスを通過させる多孔質物
質の溶融金属に接触する表面を３００℃以上にした後、
多孔質物質の一面を溶融金属に接触させ、他方の面を減
圧下に曝すことにより、溶融金属が含有するガスを除去
することを特徴とする脱ガス方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16842990A JPH0459916A (ja) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | 溶融金属からの脱ガス方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16842990A JPH0459916A (ja) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | 溶融金属からの脱ガス方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0459916A true JPH0459916A (ja) | 1992-02-26 |
Family
ID=15867957
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16842990A Pending JPH0459916A (ja) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | 溶融金属からの脱ガス方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0459916A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008035584A1 (en) * | 2006-09-20 | 2008-03-27 | Mitsui Chemicals, Inc. | Polyolefin composition |
| CN109985976A (zh) * | 2019-04-21 | 2019-07-09 | 苏州鲁卡斯金属科技有限公司 | 一种吹胀方式的埋金属管道方法及其设备 |
-
1990
- 1990-06-28 JP JP16842990A patent/JPH0459916A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008035584A1 (en) * | 2006-09-20 | 2008-03-27 | Mitsui Chemicals, Inc. | Polyolefin composition |
| CN109985976A (zh) * | 2019-04-21 | 2019-07-09 | 苏州鲁卡斯金属科技有限公司 | 一种吹胀方式的埋金属管道方法及其设备 |
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