JPH0459979A - 高融点金属材の耐酸化コーティング方法 - Google Patents
高融点金属材の耐酸化コーティング方法Info
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Landscapes
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- Coating By Spraying Or Casting (AREA)
- Other Surface Treatments For Metallic Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
「産業上の利用分野」
本発明は、高融点金属材の耐酸化コーティング方法に係
り、特に、高温大気中または酸化性雰囲気中における高
融点金属材の耐酸化性を高める技術にに関するものであ
る。
り、特に、高温大気中または酸化性雰囲気中における高
融点金属材の耐酸化性を高める技術にに関するものであ
る。
「従来の技術」
モリブデンやタングステン材料は、高融点材料であると
ともに高温強度が高い等の優れた性質を有しているが、
高温状態で酸化され易いという難点があるため、一般に
は、真空雰囲気や不活性ガス雰囲気で使用されている。
ともに高温強度が高い等の優れた性質を有しているが、
高温状態で酸化され易いという難点があるため、一般に
は、真空雰囲気や不活性ガス雰囲気で使用されている。
従来、例えばモリブデン材料の高温状態での安定性を改
善する方法として、硅素材料によるシリサイドコーティ
ングを施してMoS L コート層を形成する処理や、
さらにその上にCr+Ti+Siスラリーコート処理を
行なうこと等が考えられている。
善する方法として、硅素材料によるシリサイドコーティ
ングを施してMoS L コート層を形成する処理や、
さらにその上にCr+Ti+Siスラリーコート処理を
行なうこと等が考えられている。
[発明が解決しようとする課題」
しかしながら、シリサイドコーティングによって形成さ
れたMo5Lコ一ト層は、耐酸化性の点で優れるものの
、熱膨張係数が、!!、5X 1.0−’/℃で、モリ
ブデンの熱膨張係数5.7X 10−”/℃との差が大
きく、1000℃以下の温度においても、熱サイクル中
の熱応力に基づいて割れが生じ易く、この割れの箇所か
ら酸化減肉が発生する。また、スラリーコート処理を施
したものにあっても、程度の差があるものの同様の傾向
が避けられない。
れたMo5Lコ一ト層は、耐酸化性の点で優れるものの
、熱膨張係数が、!!、5X 1.0−’/℃で、モリ
ブデンの熱膨張係数5.7X 10−”/℃との差が大
きく、1000℃以下の温度においても、熱サイクル中
の熱応力に基づいて割れが生じ易く、この割れの箇所か
ら酸化減肉が発生する。また、スラリーコート処理を施
したものにあっても、程度の差があるものの同様の傾向
が避けられない。
本発明は上記事情に鑑みて提案されたもので、熱サイク
ルが付与される高温環境において、良好な耐酸化性を得
るとともに、割れ、剥離の発生を防止すること等を目的
とするものである。
ルが付与される高温環境において、良好な耐酸化性を得
るとともに、割れ、剥離の発生を防止すること等を目的
とするものである。
「課題を解決するための手段」
上記目的を達成するため、本発明では、被処理金属母材
表面にペースト状白金を塗布してペースト状白金層を形
成する工程と、該ペースト状白金層を真空雰囲気で焼結
してアンダーコート層を形成する工程と、該アンダーコ
ート層の上にムライトをプラズマ溶射によって付着させ
トップコート層を形成する工程とを有する高融点金属材
の耐酸化コーティング方法を採用している。
表面にペースト状白金を塗布してペースト状白金層を形
成する工程と、該ペースト状白金層を真空雰囲気で焼結
してアンダーコート層を形成する工程と、該アンダーコ
ート層の上にムライトをプラズマ溶射によって付着させ
トップコート層を形成する工程とを有する高融点金属材
の耐酸化コーティング方法を採用している。
「作用 」
トップコート層の線膨張係数と被処理金属母材の線膨張
係数との差が小さいことと、溶射によるトップコート層
の形成とともに生じる有孔性に基づいて応力緩和がなさ
れることとによって、熱サイクルによる割れ等の発生が
防止される。そして、トップコート層は、その優れた耐
熱性及び耐酸化性によってアンダーコート層及び被処理
金属母材を保護する。
係数との差が小さいことと、溶射によるトップコート層
の形成とともに生じる有孔性に基づいて応力緩和がなさ
れることとによって、熱サイクルによる割れ等の発生が
防止される。そして、トップコート層は、その優れた耐
熱性及び耐酸化性によってアンダーコート層及び被処理
金属母材を保護する。
白金からなるアンダーコート層は、トップコート層を通
過する酸素を遮蔽して高融点金属の酸化を防止し、また
、アンダーコート層は、トップコート層及びアンダーコ
ート層に対して軟質で塑性変形性を有するために、両層
に変形がともなう場合にその変形分を吸収する。
過する酸素を遮蔽して高融点金属の酸化を防止し、また
、アンダーコート層は、トップコート層及びアンダーコ
ート層に対して軟質で塑性変形性を有するために、両層
に変形がともなう場合にその変形分を吸収する。
「実施例」
本発明に係る高融点金属材の耐酸化コーティング方法の
実施例について、第1図を参照しながら工程順に説明す
る。
実施例について、第1図を参照しながら工程順に説明す
る。
第1図は、上記耐酸化コーティング方法によって作成さ
れた耐酸化性高融点金属材材料Aを示しており、符号!
は被処理金属母材、2はアンダーコート層、3はトップ
コート層である。
れた耐酸化性高融点金属材材料Aを示しており、符号!
は被処理金属母材、2はアンダーコート層、3はトップ
コート層である。
く被処理金属母材の成形及び表面処理〉該被処理金属母
材lは、例えば純モリブデンからなるもので、所望形状
の加工を施すとともに、後述する白金焼成のための表面
処理の一つとして、研磨仕上げがなされる。
材lは、例えば純モリブデンからなるもので、所望形状
の加工を施すとともに、後述する白金焼成のための表面
処理の一つとして、研磨仕上げがなされる。
〈ペースト状白金の塗布工程〉
被処理金属母材Iの上にペースト状白金を塗布して、ペ
ースト状白金層を形成する。該ペースト状白金層の厚さ
の設定は、次の焼成工程によって寸法が収縮する分を見
込んだものに設定され、がっ、塗布方法は、例えば刷毛
塗りとされる。
ースト状白金層を形成する。該ペースト状白金層の厚さ
の設定は、次の焼成工程によって寸法が収縮する分を見
込んだものに設定され、がっ、塗布方法は、例えば刷毛
塗りとされる。
くアンダーコート層の焼成工程〉
ペースト状白金層の形成後において、真空雰囲気でペー
スト状白金層を加熱して溶剤及び気化成分を気化させ、
焼結状態とすることによってアンダーコート層2が形成
される。該アンダーコート層2の厚さは、例えばlO〜
20μlに設定される。
スト状白金層を加熱して溶剤及び気化成分を気化させ、
焼結状態とすることによってアンダーコート層2が形成
される。該アンダーコート層2の厚さは、例えばlO〜
20μlに設定される。
以下の工程及びコーティング工程において、被処理金属
母材lとアンダーコート層2との間で、線膨張係数の差
に基づく熱伸縮が発生した場合には、アンダーコート層
2が白金であり、相対的に延性展性に優れていることに
よって、アンダーコート層2に引っ張り及び圧縮方向の
塑性変形が生じて熱伸縮差が吸収され、熱サイクルによ
る影響を軽減する。
母材lとアンダーコート層2との間で、線膨張係数の差
に基づく熱伸縮が発生した場合には、アンダーコート層
2が白金であり、相対的に延性展性に優れていることに
よって、アンダーコート層2に引っ張り及び圧縮方向の
塑性変形が生じて熱伸縮差が吸収され、熱サイクルによ
る影響を軽減する。
そして、真空焼結によって白金がモリブデンと冶金的に
結合することによって、界面の付着強度が大きくなる。
結合することによって、界面の付着強度が大きくなる。
また、白金の融点が1769℃であるために、アンダー
コート層2の耐熱及び耐酸化性は、例えば1500℃程
度までとなる。
コート層2の耐熱及び耐酸化性は、例えば1500℃程
度までとなる。
〈トップコート層の形成工程〉
アンダーコート層2の表面上Jこ、高融点材料であるム
ライト(3AItOs・2SiO1)を溶射することに
よって溶着させ、)・ツブコート層3を形成する。この
場合におけるトップコート層3の厚さは、100〜30
0μ層の範囲とする。好ましくは150〜200μm程
度に設定される。
ライト(3AItOs・2SiO1)を溶射することに
よって溶着させ、)・ツブコート層3を形成する。この
場合におけるトップコート層3の厚さは、100〜30
0μ層の範囲とする。好ましくは150〜200μm程
度に設定される。
このような工程によって作成された第1図に示す耐酸化
性高融点金属材Aであると、被処理金属母材1、アンダ
ーコート[!2、トップコート層3が一体化状態となる
ことによって全体の強度が付与されるが、耐熱性、耐酸
化性、割れや剥離の発生等についても検討されるべきで
ある。
性高融点金属材Aであると、被処理金属母材1、アンダ
ーコート[!2、トップコート層3が一体化状態となる
ことによって全体の強度が付与されるが、耐熱性、耐酸
化性、割れや剥離の発生等についても検討されるべきで
ある。
耐熱性の点は、最外層である部分に、ムライトからなる
トップコート層3が存在し、ムライトが高融点材料であ
ることと、耐高温酸化性が優れていることとにより、酸
化雰囲気中にあっては、例えば1500℃まで使用可能
である。そして、トップコート層3の中に溶射に基づく
若干の気孔が形成されて熱伝導が抑制されることと、被
処理金属母材1までの熱容量に基づく温度勾配の設定が
なされることとによって良好な耐熱性が得られる。
トップコート層3が存在し、ムライトが高融点材料であ
ることと、耐高温酸化性が優れていることとにより、酸
化雰囲気中にあっては、例えば1500℃まで使用可能
である。そして、トップコート層3の中に溶射に基づく
若干の気孔が形成されて熱伝導が抑制されることと、被
処理金属母材1までの熱容量に基づく温度勾配の設定が
なされることとによって良好な耐熱性が得られる。
また、ムライトは溶射法でコーティングするため、膜厚
のコントロールが容易であり、かつ、施工も簡単で、成
膜スピードが大きく容易に施工できる。
のコントロールが容易であり、かつ、施工も簡単で、成
膜スピードが大きく容易に施工できる。
耐酸化性の点は、トップコート層3が、溶射によって形
成されるために若干のガス通過性を有しており、酸素の
一部がトップコート層3を透過して、アンダーコート層
2に達するものとなるが、アンダーコート層2は焼結に
よって形成されるために、緻密な組織を有して酸素の透
過が妨げられるとともに、白金の良好な耐酸性に基づい
て、全体の耐酸性が得られる。
成されるために若干のガス通過性を有しており、酸素の
一部がトップコート層3を透過して、アンダーコート層
2に達するものとなるが、アンダーコート層2は焼結に
よって形成されるために、緻密な組織を有して酸素の透
過が妨げられるとともに、白金の良好な耐酸性に基づい
て、全体の耐酸性が得られる。
機械的強度の点では、線膨張係数の差によって温度変化
の影響が現れることになる。各線膨張係数は、例えば モリブデンの線膨張係数が5,7X 10−’/℃、白
金の線膨張係数が9.75X 10−8/’C、ムライ
トの線膨張係数が5.OX 10−’/℃である。
の影響が現れることになる。各線膨張係数は、例えば モリブデンの線膨張係数が5,7X 10−’/℃、白
金の線膨張係数が9.75X 10−8/’C、ムライ
トの線膨張係数が5.OX 10−’/℃である。
したがって、被処理金属母材1とトップコート層3との
相互間では、広い温度範囲において、温度変化による伸
縮差がほとんど発生せず、安定した状態となるが、中間
に位置するアンダーコート層2の線膨張係数が相対的に
大きいことによって、アンダーコート層2とその両側と
の間では、熱伸縮差による熱応力が発生する。この場合
、白金は、モリブデンやムライトに対して相対的に軟質
であり、かつ、延性展性に優れているために、アンダー
コート層2の部分に、塑性変形が生じることによって熱
変形を吸収し、熱衝撃に対する抵抗性を向上させる。
相互間では、広い温度範囲において、温度変化による伸
縮差がほとんど発生せず、安定した状態となるが、中間
に位置するアンダーコート層2の線膨張係数が相対的に
大きいことによって、アンダーコート層2とその両側と
の間では、熱伸縮差による熱応力が発生する。この場合
、白金は、モリブデンやムライトに対して相対的に軟質
であり、かつ、延性展性に優れているために、アンダー
コート層2の部分に、塑性変形が生じることによって熱
変形を吸収し、熱衝撃に対する抵抗性を向上させる。
[他の実施態様]
以上の説明では、母材をモリブデン材料としたが、高温
状態で活性を有する高融点金属である例えばモリブデン
合金、ニオブ、タングステン等に適用することができる
。
状態で活性を有する高融点金属である例えばモリブデン
合金、ニオブ、タングステン等に適用することができる
。
「発明の効果」
以上の説明で明らかなように、本発明に係る高融点金属
材の耐酸化コーティング方法によれば、(1)被処理金
属母材表面上をアンダーコート層とトップコート層とで
コーティングすることによって、耐酸化性高融点金属材
を作成するものであるから、最外層となるトップコート
層によって高融点金属の高温時の高強度、高靭性を生か
しながら耐熱性をさらに向上させることができる。
材の耐酸化コーティング方法によれば、(1)被処理金
属母材表面上をアンダーコート層とトップコート層とで
コーティングすることによって、耐酸化性高融点金属材
を作成するものであるから、最外層となるトップコート
層によって高融点金属の高温時の高強度、高靭性を生か
しながら耐熱性をさらに向上させることができる。
(2)トップコート層の下に白金からなるアンダーコー
ト層が介在するために、トップコート層を透過した酸素
等をアンダーコート層で遮断して、高融点金属材の高温
時の酸化を防止し、高温大気中や高温酸化性雰囲気中に
あっても、耐環境安定性を得ることができる。
ト層が介在するために、トップコート層を透過した酸素
等をアンダーコート層で遮断して、高融点金属材の高温
時の酸化を防止し、高温大気中や高温酸化性雰囲気中に
あっても、耐環境安定性を得ることができる。
(3)アンダーコート層の部分が、その上下層に対して
相対的に塑性変形性を有するものとなっていることによ
り、熱伸縮による熱応力あるいは機械的変形による応力
の発生時に、アンダーコート層に塑性変形を生じさせて
上下層の変形分を吸収し、使用温度や許容負荷の範囲を
拡大することができる。
相対的に塑性変形性を有するものとなっていることによ
り、熱伸縮による熱応力あるいは機械的変形による応力
の発生時に、アンダーコート層に塑性変形を生じさせて
上下層の変形分を吸収し、使用温度や許容負荷の範囲を
拡大することができる。
等の優れた効果を奏する。
第1図は本発明に係る高融点金属材の耐酸化コーティン
グ方法によって作成された耐酸化性高融点金属材の組織
モデルを示す正断面図である。 A・・・・・・耐酸化性高融点金属材、1・・・・・・
被処理金属母材、 2・・・・・・アンダーコート層、 3・・・・・・トップコート層。
グ方法によって作成された耐酸化性高融点金属材の組織
モデルを示す正断面図である。 A・・・・・・耐酸化性高融点金属材、1・・・・・・
被処理金属母材、 2・・・・・・アンダーコート層、 3・・・・・・トップコート層。
Claims (1)
- 被処理金属母材表面にペースト状白金を塗布してペース
ト状白金層を形成する工程と、該ペースト状白金層を真
空雰囲気で焼結してアンダーコート層を形成する工程と
、該アンダーコート層の上にムライトをプラズマ溶射に
よって付着させトップコート層を形成する工程とを有す
る高融点金属材の耐酸化コーティング方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2170581A JPH0459979A (ja) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | 高融点金属材の耐酸化コーティング方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2170581A JPH0459979A (ja) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | 高融点金属材の耐酸化コーティング方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0459979A true JPH0459979A (ja) | 1992-02-26 |
Family
ID=15907490
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2170581A Pending JPH0459979A (ja) | 1990-06-28 | 1990-06-28 | 高融点金属材の耐酸化コーティング方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0459979A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1816236A1 (en) * | 2006-02-06 | 2007-08-08 | Hamilton Sundstrand Corporation | Coating process for fatigue critical components |
| JP2008249273A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Osaka Gas Co Ltd | 加熱炉 |
-
1990
- 1990-06-28 JP JP2170581A patent/JPH0459979A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1816236A1 (en) * | 2006-02-06 | 2007-08-08 | Hamilton Sundstrand Corporation | Coating process for fatigue critical components |
| US7854966B2 (en) | 2006-02-06 | 2010-12-21 | Hamilton Sundstrand Corporation | Coating process for fatigue critical components |
| JP2008249273A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-16 | Osaka Gas Co Ltd | 加熱炉 |
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