JPH0463022B2 - - Google Patents
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- Publication number
- JPH0463022B2 JPH0463022B2 JP59250633A JP25063384A JPH0463022B2 JP H0463022 B2 JPH0463022 B2 JP H0463022B2 JP 59250633 A JP59250633 A JP 59250633A JP 25063384 A JP25063384 A JP 25063384A JP H0463022 B2 JPH0463022 B2 JP H0463022B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- magnesia
- sintered body
- sio
- crystal
- impurities
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
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- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は優れた耐蝕性を有し、製鋼炉用耐火
物、特にマグネシアカーボン耐火物のような転炉
用耐火物の原料として適するマグネシア焼結体に
関するものである。 従来の技術 最近の製鋼技術の発展はめざましいものがあ
り、製鋼炉用耐火物にもこの発展に対応したもの
が要望されている。すなわち、製鋼技術の進歩に
より製鋼炉に使用されている耐火物に苛酷な条件
下での耐用性が要求されている。そのために製鋼
炉用耐火物原料として、従来ほとんど使用される
ことのなかつた電融マグネシアなどの高価な原料
が用いられるようになつた。特に転炉用耐火物と
して用いられるマグネシアカーボン耐火物におい
ては電融マグネシアが多く用いられており、それ
に代り得る安価な焼成マグネシアが熱望されてい
る。 最近になつて、マグネシアの原料である水酸化
マグネシウムにジルコニアを添加してから焼成す
ることによつて、マグネシアの結晶成長を促進さ
せ、結晶径が大きく、緻密な組織の焼成マグネシ
アを製造することが提案されているが、更に品質
の高い焼成マグネシアが必要とされている。 発明が解決しようとする問題点 本発明でいう焼結体（クリンカー）とは、一般
に焼成により成分中の融点の低い部分が溶けて全
体を固まらせ塊状になつたものを言う。この焼結
体を電熱で完全に溶融状態にしたのち、凝固させ
たものを電融マグネシアと言う。ところで、電融
マグネシアと異なり、焼結体では、微量の不純物
や気孔を含有することが避けられない。この不純
物が粒界と呼ばれるマグネシア結晶間に集中する
ために電融マグネシアに比べて耐用性が悪いと推
察される。 マグネシア焼結体の構造をその破断面について
顕微鏡で観察するとマグネシアの小さな結晶の集
合とこの結晶間に介在する粒界よりなつている。
この粒界にはSiO2、CaO、B2O3のような不純物
が存在していることがよく知られている。このた
めにマグネシア焼結体を原料とした耐火物の耐蝕
性が劣つていた。つまり、これはスラグよりマグ
ネシア焼結体の侵蝕がマグネシア結晶粒子の部分
よりむしろCaO、SiO2、B2O3のような不純物よ
り成る粒界を通じて浸蝕されることが多いためと
されている。また、原料にZrO2を添加して焼成
時のマグネシア結晶の成長を促進させた場合はSi
やZrの酸化物が結晶粒内に点在することが知ら
れている。しかし、この従来技術ではSiやZrの酸
化物がすべてのマグネシア結晶に存在するわけで
はなく、また、１個のマグネシア結晶に存在する
数も２〜３か所に限られており、スラグに対する
その耐蝕性も特に向上しているとはいえない程度
のものであつた。 本発明は製鋼炉用耐火物、特に耐蝕性に優れた
転炉用耐火物の原料に適したマグネシア焼結体を
提供することを目的とする。 問題点を解決するための手段 本発明は上記目的に鑑み、優れたマグネシア焼
結体の開発を鋭意研究した結果、本発明に到達し
たものである。 すなわち本発明はマグネシア結晶粒内にそれぞ
れSiO2、CaO、B2O3あるいは、さらにZrO2の濃
縮した箇所が点在するマグネシア焼結体である。 本発明のマグネシア焼結体は、CaO、SiO2、
B2O3、ZrO2のような不純物の一部が粒内に点在
するためにスラグに対する耐蝕性がいちぢるしく
向上した。これは不純物の一部が結晶粒内に閉じ
こめられた結果、粒界に存在する不純物の量が減
少し、粒界が狭くなつたり更に、結晶粒が互にダ
イレクトボンドを形成し、粒界の不純物が不連続
になるためにCaO、SiO2、B2O3、ZrO2のような
不純物を通してスラグが侵蝕してくる現象が妨げ
られるためであると推定される。 また、100μm以上の平均結晶粒径を持ち、マグ
ネシア結晶内にSiO2の濃縮部分が下記式のＸか
所以上存在する程度になつているとスラグによる
侵蝕が妨げられ、更に著しい耐蝕性を示す。 上記結晶径とSiO2の濃縮部分の数の関係を式
で示すと下記のように表わせる。 すなわち、その結晶径をRμmで表わすとき、
Ｘ＝1NT〔２（Ｒ／50）2〕＋３である。又、濃縮さ
れた部分とは、Ｘ線マイクロアナライザーで確認
される程度に濃縮されている事を意味する。 このような焼結体は、粒径15μm以上のマグネ
シア粉を水酸化マグネシウムまたは酸化マグネシ
ウムの微粉末原料に添加混合し、焼成することに
より製造することができる。 このマグネシア焼結体の走査電子顕微鏡の写真
を第１図に示した。この図によりSiO2がマグネ
シア粒内に存在すると同時に粒界が細くなり、粒
界の不純物の存在が不連続になつたりしている所
も見られる。 マグネシアの平均結晶径が100μm未満では、た
とえSiO2の濃縮した箇所が粒内にＸ個以上あつ
ても、このクリンカーのスラグによる侵蝕は著し
い。 また、マグネシア粒界の不純物が少ないことが
必要であり、スラグに対する耐蝕性から、MgO
の純度は97wt％以上で更に不純物のうち、
SiO20.6wt％以下、Al2O3、Fe2O3が各々0.2wt％
以下、B2O30.1wt％以下においてスラグに対する
耐蝕性が著しく向上する。 これに対してMgO97wt％以上でも、SiO2が
0.6wt％を越え、Fe2O3、Al2O3各々が0.2wt％を
越え、B2O3が0.1wt％を越えているマグネシア焼
結体は、スラグに対する耐蝕性が本発明のマグネ
シア焼結体の耐蝕性に比較して著しく劣る。 このように、本発明における諸条件を満たすマ
グネシアクリンカーはより優れた耐蝕性を示し、
耐用性を増すためにマグネシアカーボン耐火物の
原料、更に製鋼炉用耐火物の原料として広く使用
されるのに適している。 本発明のマグネシア焼結体はたとへば次の様に
して得ることができる。すなわち、水酸化マグネ
シウムを600〜1200℃で仮焼した軽焼マグネシア
に、配合用マグネシア、すなわち15μm以上の結
晶径を持つマグネシア単結晶を0.2〜20wt％均一
に配合し、これを2t／cm2以上の圧力でアーモンド
状に加圧成型したのち、ロータリーキルンに投入
し、最高温度1800〜2000℃で焼成することにより
本発明のマグネシア焼結体を得ることができる。 マグネシア焼結体の不純物の分布を示す走査電
子顕微鏡写真は、Ｘ線マイクロアナライザー
（EMX、島津製作所製、SEM−２型）を用いて
観察し、測定した。つまり、マグネシア焼結体を
樹脂に埋め込み、表面を研磨したサンプルにカー
ボン蒸着を施し、加速電圧20KVで測定した。測
定は面分析と線分析を行なつた。第１−ａ図、第
２−ａ図、第３−ａ図は走査電子顕微鏡と面分析
のSi像とから、粒内のSiの点在を示したものであ
る。図面について更に説明すると、第１−ａ図、
第２−ａ図、第３−ａ図はマグネシアクリンカー
のSEM写真とEMXのSi像からわかつたマグネシ
ア結晶とその粒界の様子を示している。 また、第１−ｂ図、第２−ｂ図、第３−ｂ図は
それぞれ第１−ａ図、第２−ａ図、第３−ａ図に
おける１から２まで走査したときのCa、Si、Zr
の線分析のチヤートを示している。各々の図の中
のabc……の記号はチヤートのabc……に対応し
ている。また、図中の黒い点（・）５はマグネシ
ア結晶粒内のSiの点在を示し、チヤート右端の
CarO、Si−Ｏ、Zr−Ｏは、それぞれCa、Si、Zr
の零点（バツクグラウンド）を示している。 実施例 以下実施例によつて本発明を具体的に説明す
る。 実施例 １ 化学組成が酸化物換算でMgO67.0wt％、
CaO1.00wt％、SiO20.17wt％、Al2O30.04wt％、
Fe2O30.04％、B2O30.06wt％、ZrO20.12wt％であ
る水酸化マグネシウムを箱型電気炉で950℃の温
度に３時間保持して得た軽焼マグネシアに、平均
粒子径45μで丸みのあるマグネシア粉をMgO換算
で2wt％均一に配合し、2t／cm2の圧力で成型した
ペレツト（直径10mm、高さ５mm）を酸素−プロパ
ン炉で最高2000℃に１時間保持した。このように
して得たマグネシア焼結体のEMXによる観察結
果を第１−ａ図、第１−ｂ図に示した。また、こ
のマグネシア焼結体の化学組成とマグネシアの平
均結晶径を第１表に示した。 このマグネシア焼結体83wt％と鱗状黒鉛13wt
％およびバインダー4wt％からなる配合物を成型
し煉瓦をつくり、スラグによるこの煉瓦の溶損を
回転式ガス炉を用いて試験した。 スラグの化学組成はCaO52.6wt％、SiO216.3wt
％、Fe2O331.1wt％であつた。 炉温の最高温度は1750℃で、その温度に８時間
維持した。この試験後の煉瓦の溶損寸法を測定し
た。比較例の値を100とした溶損指数を第２表に
示す。 実施例 ２ 化学組成が酸化物換算でMgO67.1wt％
CaO1.00wt％、SiO20.17wt％Al2O30.04wt％、
Fe2O30.04wt％、B2O30.06wt％である水酸化マグ
ネシウムを箱型電気炉で950℃の温度に３時間保
持して得た軽焼マグネシアに、平均粒子径45μで
丸みのあるマグネシア粉をMgO換算で2wt％均
一に配合し、2t／cm2の圧力で成型したペレツト
（直径10mm、高さ５mm）を酸素プロパン炉で最高
2000℃に１時間保持した。このようにして得たマ
グネシア焼結体のEMXによる観察結果を第２−
ａ図および第２−ｂ図に示した。また、このマグ
ネシア焼結体の化学組成とマグネシアの平均結晶
径を第１表に示した。 このマグネシア焼結体を用い、実施例１と同じ
条件で煉瓦をつくり、同じ試験をした。その結果
を第２表に示す。 比較例 １ 実施例１に用いた水酸化マグネシウムを箱型電
気炉で950℃の温度に３時間保持して得たマグネ
シアを2t／cm2の圧力で成型したペレツト（直径10
mm、高さ５mm）を酸素プロパン炉で最高2000℃に
１時間保持した。このようにして得たマグネシア
焼結体のEMXによる観察結果を第３−ａ図およ
び第３−ｂ図に示した。 このマグネシア焼結体の化学組成とマグネシア
の平均結晶径を第１表に示した。 このマグネシア焼結体を用い、実施例１と同じ
条件で煉瓦をつくり、同じ試験をした。その結果
を第２表に示す。
物、特にマグネシアカーボン耐火物のような転炉
用耐火物の原料として適するマグネシア焼結体に
関するものである。 従来の技術 最近の製鋼技術の発展はめざましいものがあ
り、製鋼炉用耐火物にもこの発展に対応したもの
が要望されている。すなわち、製鋼技術の進歩に
より製鋼炉に使用されている耐火物に苛酷な条件
下での耐用性が要求されている。そのために製鋼
炉用耐火物原料として、従来ほとんど使用される
ことのなかつた電融マグネシアなどの高価な原料
が用いられるようになつた。特に転炉用耐火物と
して用いられるマグネシアカーボン耐火物におい
ては電融マグネシアが多く用いられており、それ
に代り得る安価な焼成マグネシアが熱望されてい
る。 最近になつて、マグネシアの原料である水酸化
マグネシウムにジルコニアを添加してから焼成す
ることによつて、マグネシアの結晶成長を促進さ
せ、結晶径が大きく、緻密な組織の焼成マグネシ
アを製造することが提案されているが、更に品質
の高い焼成マグネシアが必要とされている。 発明が解決しようとする問題点 本発明でいう焼結体（クリンカー）とは、一般
に焼成により成分中の融点の低い部分が溶けて全
体を固まらせ塊状になつたものを言う。この焼結
体を電熱で完全に溶融状態にしたのち、凝固させ
たものを電融マグネシアと言う。ところで、電融
マグネシアと異なり、焼結体では、微量の不純物
や気孔を含有することが避けられない。この不純
物が粒界と呼ばれるマグネシア結晶間に集中する
ために電融マグネシアに比べて耐用性が悪いと推
察される。 マグネシア焼結体の構造をその破断面について
顕微鏡で観察するとマグネシアの小さな結晶の集
合とこの結晶間に介在する粒界よりなつている。
この粒界にはSiO2、CaO、B2O3のような不純物
が存在していることがよく知られている。このた
めにマグネシア焼結体を原料とした耐火物の耐蝕
性が劣つていた。つまり、これはスラグよりマグ
ネシア焼結体の侵蝕がマグネシア結晶粒子の部分
よりむしろCaO、SiO2、B2O3のような不純物よ
り成る粒界を通じて浸蝕されることが多いためと
されている。また、原料にZrO2を添加して焼成
時のマグネシア結晶の成長を促進させた場合はSi
やZrの酸化物が結晶粒内に点在することが知ら
れている。しかし、この従来技術ではSiやZrの酸
化物がすべてのマグネシア結晶に存在するわけで
はなく、また、１個のマグネシア結晶に存在する
数も２〜３か所に限られており、スラグに対する
その耐蝕性も特に向上しているとはいえない程度
のものであつた。 本発明は製鋼炉用耐火物、特に耐蝕性に優れた
転炉用耐火物の原料に適したマグネシア焼結体を
提供することを目的とする。 問題点を解決するための手段 本発明は上記目的に鑑み、優れたマグネシア焼
結体の開発を鋭意研究した結果、本発明に到達し
たものである。 すなわち本発明はマグネシア結晶粒内にそれぞ
れSiO2、CaO、B2O3あるいは、さらにZrO2の濃
縮した箇所が点在するマグネシア焼結体である。 本発明のマグネシア焼結体は、CaO、SiO2、
B2O3、ZrO2のような不純物の一部が粒内に点在
するためにスラグに対する耐蝕性がいちぢるしく
向上した。これは不純物の一部が結晶粒内に閉じ
こめられた結果、粒界に存在する不純物の量が減
少し、粒界が狭くなつたり更に、結晶粒が互にダ
イレクトボンドを形成し、粒界の不純物が不連続
になるためにCaO、SiO2、B2O3、ZrO2のような
不純物を通してスラグが侵蝕してくる現象が妨げ
られるためであると推定される。 また、100μm以上の平均結晶粒径を持ち、マグ
ネシア結晶内にSiO2の濃縮部分が下記式のＸか
所以上存在する程度になつているとスラグによる
侵蝕が妨げられ、更に著しい耐蝕性を示す。 上記結晶径とSiO2の濃縮部分の数の関係を式
で示すと下記のように表わせる。 すなわち、その結晶径をRμmで表わすとき、
Ｘ＝1NT〔２（Ｒ／50）2〕＋３である。又、濃縮さ
れた部分とは、Ｘ線マイクロアナライザーで確認
される程度に濃縮されている事を意味する。 このような焼結体は、粒径15μm以上のマグネ
シア粉を水酸化マグネシウムまたは酸化マグネシ
ウムの微粉末原料に添加混合し、焼成することに
より製造することができる。 このマグネシア焼結体の走査電子顕微鏡の写真
を第１図に示した。この図によりSiO2がマグネ
シア粒内に存在すると同時に粒界が細くなり、粒
界の不純物の存在が不連続になつたりしている所
も見られる。 マグネシアの平均結晶径が100μm未満では、た
とえSiO2の濃縮した箇所が粒内にＸ個以上あつ
ても、このクリンカーのスラグによる侵蝕は著し
い。 また、マグネシア粒界の不純物が少ないことが
必要であり、スラグに対する耐蝕性から、MgO
の純度は97wt％以上で更に不純物のうち、
SiO20.6wt％以下、Al2O3、Fe2O3が各々0.2wt％
以下、B2O30.1wt％以下においてスラグに対する
耐蝕性が著しく向上する。 これに対してMgO97wt％以上でも、SiO2が
0.6wt％を越え、Fe2O3、Al2O3各々が0.2wt％を
越え、B2O3が0.1wt％を越えているマグネシア焼
結体は、スラグに対する耐蝕性が本発明のマグネ
シア焼結体の耐蝕性に比較して著しく劣る。 このように、本発明における諸条件を満たすマ
グネシアクリンカーはより優れた耐蝕性を示し、
耐用性を増すためにマグネシアカーボン耐火物の
原料、更に製鋼炉用耐火物の原料として広く使用
されるのに適している。 本発明のマグネシア焼結体はたとへば次の様に
して得ることができる。すなわち、水酸化マグネ
シウムを600〜1200℃で仮焼した軽焼マグネシア
に、配合用マグネシア、すなわち15μm以上の結
晶径を持つマグネシア単結晶を0.2〜20wt％均一
に配合し、これを2t／cm2以上の圧力でアーモンド
状に加圧成型したのち、ロータリーキルンに投入
し、最高温度1800〜2000℃で焼成することにより
本発明のマグネシア焼結体を得ることができる。 マグネシア焼結体の不純物の分布を示す走査電
子顕微鏡写真は、Ｘ線マイクロアナライザー
（EMX、島津製作所製、SEM−２型）を用いて
観察し、測定した。つまり、マグネシア焼結体を
樹脂に埋め込み、表面を研磨したサンプルにカー
ボン蒸着を施し、加速電圧20KVで測定した。測
定は面分析と線分析を行なつた。第１−ａ図、第
２−ａ図、第３−ａ図は走査電子顕微鏡と面分析
のSi像とから、粒内のSiの点在を示したものであ
る。図面について更に説明すると、第１−ａ図、
第２−ａ図、第３−ａ図はマグネシアクリンカー
のSEM写真とEMXのSi像からわかつたマグネシ
ア結晶とその粒界の様子を示している。 また、第１−ｂ図、第２−ｂ図、第３−ｂ図は
それぞれ第１−ａ図、第２−ａ図、第３−ａ図に
おける１から２まで走査したときのCa、Si、Zr
の線分析のチヤートを示している。各々の図の中
のabc……の記号はチヤートのabc……に対応し
ている。また、図中の黒い点（・）５はマグネシ
ア結晶粒内のSiの点在を示し、チヤート右端の
CarO、Si−Ｏ、Zr−Ｏは、それぞれCa、Si、Zr
の零点（バツクグラウンド）を示している。 実施例 以下実施例によつて本発明を具体的に説明す
る。 実施例 １ 化学組成が酸化物換算でMgO67.0wt％、
CaO1.00wt％、SiO20.17wt％、Al2O30.04wt％、
Fe2O30.04％、B2O30.06wt％、ZrO20.12wt％であ
る水酸化マグネシウムを箱型電気炉で950℃の温
度に３時間保持して得た軽焼マグネシアに、平均
粒子径45μで丸みのあるマグネシア粉をMgO換算
で2wt％均一に配合し、2t／cm2の圧力で成型した
ペレツト（直径10mm、高さ５mm）を酸素−プロパ
ン炉で最高2000℃に１時間保持した。このように
して得たマグネシア焼結体のEMXによる観察結
果を第１−ａ図、第１−ｂ図に示した。また、こ
のマグネシア焼結体の化学組成とマグネシアの平
均結晶径を第１表に示した。 このマグネシア焼結体83wt％と鱗状黒鉛13wt
％およびバインダー4wt％からなる配合物を成型
し煉瓦をつくり、スラグによるこの煉瓦の溶損を
回転式ガス炉を用いて試験した。 スラグの化学組成はCaO52.6wt％、SiO216.3wt
％、Fe2O331.1wt％であつた。 炉温の最高温度は1750℃で、その温度に８時間
維持した。この試験後の煉瓦の溶損寸法を測定し
た。比較例の値を100とした溶損指数を第２表に
示す。 実施例 ２ 化学組成が酸化物換算でMgO67.1wt％
CaO1.00wt％、SiO20.17wt％Al2O30.04wt％、
Fe2O30.04wt％、B2O30.06wt％である水酸化マグ
ネシウムを箱型電気炉で950℃の温度に３時間保
持して得た軽焼マグネシアに、平均粒子径45μで
丸みのあるマグネシア粉をMgO換算で2wt％均
一に配合し、2t／cm2の圧力で成型したペレツト
（直径10mm、高さ５mm）を酸素プロパン炉で最高
2000℃に１時間保持した。このようにして得たマ
グネシア焼結体のEMXによる観察結果を第２−
ａ図および第２−ｂ図に示した。また、このマグ
ネシア焼結体の化学組成とマグネシアの平均結晶
径を第１表に示した。 このマグネシア焼結体を用い、実施例１と同じ
条件で煉瓦をつくり、同じ試験をした。その結果
を第２表に示す。 比較例 １ 実施例１に用いた水酸化マグネシウムを箱型電
気炉で950℃の温度に３時間保持して得たマグネ
シアを2t／cm2の圧力で成型したペレツト（直径10
mm、高さ５mm）を酸素プロパン炉で最高2000℃に
１時間保持した。このようにして得たマグネシア
焼結体のEMXによる観察結果を第３−ａ図およ
び第３−ｂ図に示した。 このマグネシア焼結体の化学組成とマグネシア
の平均結晶径を第１表に示した。 このマグネシア焼結体を用い、実施例１と同じ
条件で煉瓦をつくり、同じ試験をした。その結果
を第２表に示す。
【表】
【表】
SiO2の点在箇所はSEM像とEMXのSi像とを合
わせて、粒内にあるSiO2の点在箇所をかぞえて
３視野の平均値として示した。上記表の数字はひ
とつのマグネシア結晶内にあるSiO2の点在箇所
である。
わせて、粒内にあるSiO2の点在箇所をかぞえて
３視野の平均値として示した。上記表の数字はひ
とつのマグネシア結晶内にあるSiO2の点在箇所
である。
【表】
発明の効果
以上説明したように本発明のマグネシア焼結体
を用いた煉瓦はスラグに対する耐蝕性が大であ
る。
を用いた煉瓦はスラグに対する耐蝕性が大であ
る。
第１−ａ図および第２−ａ図は本発明のマグネ
シア焼結体の結晶の拡大図、第３−ａ図は比較例
のマグネシア焼結体の結晶径の拡大図、第１−ｂ
図第２−ｂ図および第３−ｂ図はそれぞれ上記第
１−ａ図、第２−ａ図および第３−ａ図中の１お
よび２を結ぶ線に沿つて走査したときのCa、Si、
Zrの線分析の各チヤートである。 ３……マグネシア結晶、４……粒界、５……
SiO2の点在。
シア焼結体の結晶の拡大図、第３−ａ図は比較例
のマグネシア焼結体の結晶径の拡大図、第１−ｂ
図第２−ｂ図および第３−ｂ図はそれぞれ上記第
１−ａ図、第２−ａ図および第３−ａ図中の１お
よび２を結ぶ線に沿つて走査したときのCa、Si、
Zrの線分析の各チヤートである。 ３……マグネシア結晶、４……粒界、５……
SiO2の点在。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ マグネシア結晶内にそれぞれSiO2、CaO、
B2O3あるいはさらにZrO2の濃縮した箇所が点在
するマグネシア焼結体において、 MgOの純度が97wt％以上、 SiO2が0.6wt％以下、 Al2O3が0.2wt％以下、 Fe2O3が0.2wt％以下、 B2O3が0.1wt％以下、 100μm以上の結晶径を有し、その結晶径をＲ
（μm）で表わし、 Ｘ＝INT〔２（Ｒ／50）2〕＋３ としたとき、結晶内のSiO2の濃縮箇所の数がＸ
以上であり、結晶粒界に不純物が少ないことを特
徴とするマグネシア焼結体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59250633A JPS61132557A (ja) | 1984-11-29 | 1984-11-29 | マグネシア焼結体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59250633A JPS61132557A (ja) | 1984-11-29 | 1984-11-29 | マグネシア焼結体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61132557A JPS61132557A (ja) | 1986-06-20 |
| JPH0463022B2 true JPH0463022B2 (ja) | 1992-10-08 |
Family
ID=17210754
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59250633A Granted JPS61132557A (ja) | 1984-11-29 | 1984-11-29 | マグネシア焼結体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61132557A (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0557536B1 (en) * | 1991-09-18 | 1996-06-19 | Krosaki Corporation | Refractory material comprising low-silica electrofused magnesia clinker and product obtained therefrom |
| JP4532971B2 (ja) * | 2004-04-20 | 2010-08-25 | 株式会社ニッカトー | 耐久性にすぐれたマグネシア焼結体 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS548205B2 (ja) * | 1972-08-10 | 1979-04-13 | ||
| JPS5939687B2 (ja) * | 1973-07-06 | 1984-09-26 | 工業技術院長 | 光のスペクトラム分布を用いた柄出しのための色分解法および装置 |
| JPS5096606A (ja) * | 1973-12-27 | 1975-07-31 | ||
| JPS6044262B2 (ja) * | 1981-12-16 | 1985-10-02 | 新日本化学工業株式会社 | マグネシアクリンカ− |
-
1984
- 1984-11-29 JP JP59250633A patent/JPS61132557A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61132557A (ja) | 1986-06-20 |
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