JPH0463251A - 焼結高速度鋼 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、通常の焼入れ焼戻しにより、ＨＲＣ７２以上
の硬度が得られるエンドミル用などに用いる高強度の焼
結高速度鋼に関する。

〈従来の技術〉 高速度鋼を粉末冶金法によって作ると、溶製材に比べて
、炭化物粒子が微細且つ均一となって、靭性、鍛造性、
被研削性に優れるなど、多くの利点のあることが古くか
ら知られている。そして、ガスアトマイズ粉末より、成
形性、高合金化に有利な還元粉末、炭化物と金属粉末お
よび窒化物などを原料とした焼結高速度鋼が、本発明者
の改良研究［粉体および粉冶金、３５　（１９８８）、
５０５、同３６　（１９８９）、３２４および同３７（
１９９０）、４５６にて論文発表済み］によって各種工
具へ応用され、高い評価を得るようになった。

そして、エンドミル用としては焼結高速度鋼のなかでも
ＨＲＣ７０以上の比較的高い硬さが得られるＶＣ，Ｔｉ
Ｎ富化の高合金鋼（例えばＫＦ２合金のＫＦ２６１）が
用いられ、従来のエンドミルより高能率な切削が行える
ようになっている。

ところが最近、より高能率を求めるユーザーの要望があ
り、硬度がＨＲＣ７２以上の材料も要求されつつある。

例えば特開昭６２−１２４２５９号および特開昭６２−
１２４２６０号などである。

〈発明が解決しようとする課題〉 しかし、これらのＨＲＣ７２以上の焼結高速鋼は［Ｗ　
（ｗｔ％）　＋　２　×Ｍｏ　（ｗｔ％））が１８〜４
０　（ｗｔ％）Ｖ量が１〜２４（ｗｔ％）、ＴｉＣＮ量
が２〜１２（ｗｔ％）でこれらの合計量は２１〜７６　
（ｗｔ％）と幅が大きすぎる。そして、元素数も８種類
以上に及ぶため、従来の高速度鋼や焼結高速度鋼の経験
あるいは状態図からこれら成分と工具性能との関係の把
握は不十分であり、ただＨＲＣ７２以上の材料を得やす
いことを開示するのみで強度および被加工性などの詳細
な性質は示されず、工具として実用不可能な場合を多く
含んでいる。例えばＷ、Ｍｏの量が多量となる場合には
、Ｍ、Ｃの形状、粒度および分布状態の制御が難しくな
り強度が不安定となる。事実市販のＷ、Ｍ。

富化の焼結高速度鋼製エンドミルでこの種の事故が認め
られる（その解決法を知らないためである）。

また、［Ｗ　（ｗｔ％）　＋　２　×Ｍｏ　（ｗｔ％）
）＋Ｖ（ｗｔ％）　＋Ｔ　ｉ　ＣＮ　（ｗｔ％）合計量
が４４（ｗｔ％）より多くなると、焼きなまし硬さがＨ
ＲＣ５２以上となって、被加工性が劣化し工具としての
応用が制限される。

以上の様に現在の高硬度の焼結高速度鋼は、強度および
被加工性が劣化し易くエンドミルの様な被加工性が良く
、しかも高硬度と靭性が必要とされる工具については検
討不十分である。当然、各元素と切削性能の関係は詳細
には把握されていない。従って、従来のＨＲＣ７２以上
の焼結高速度鋼は、エンドミル用としては十分な性能に
なっていない。

この発明はこのような従来の未熟な技術の改良を目的と
してなされたものであり、複合添加されて硬質化された
焼結高速度鋼の各組成について詳細な検討を加え、特に
エンドミル用素材として従来の高硬度焼結高速度鋼より
優れた焼結高速度鋼材を提供せんとするものである。

〈問題を解決するための手段〉 この発明に係る、焼結高速度鋼は硬質相の粒度、種類、
量と切削性能との関係について詳細な検討を加え次の組
成となっている。

硬質相の粒度は主たる硬質相が５μｍ以下であり、且つ
平均が１〜３μｍである。従たる硬質相の粒度は５μｍ
以下であり、且つ平均粒度が３μｍ以下である。種類は
主たる硬質相はＭＣ，従たる硬質相がＭ、ＣおよびＴｉ
ＣＮである。硬質相の量は硬質相の主成分であるＷ、Ｍ
ｏ、Ｖ、ＴｉＣＮの関係が、Ｗ＋２ＸＭ○＋Ｖ＋ＴｉＣ
Ｎで３８〜４４（ｗｔ％）である。そしてこの範囲内で
Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、Ｔ　ｉ　ＣＮの多量は次の範囲である。

■は６〜ＩＣ）（ｗｔ％）である。

ＷおよびＭｏは、Ｗ＋２×Ｍｏで１８〜３０（ｗｔ％）
で、この範囲内のＭｏ／　（Ｗ＋２×Ｍｏ）において、
ＭＯが最大４６（ｗｔ％）である。

ＴｉＣＮは６〜ＩＯ（ｗｔ％）で、ＴｉＣＮのＣとＮに
ついてはＣが２〜９０（ｗｔ％）である。

硬質相以外の成分はＣｒが３〜５　（ｗｔ％）でＣ。

が５〜１５（ｓｖｔ％）である。炭素量は［Ｗ　（ｗｔ
％）＋２×Ｍｏ（ｗｔ％）　］　Ｘ０．０１７＋Ｖ　（
ｗｔ％）×０、　２２　＋　０．　１９　＋Ｔｉ　Ｃ＝
　Ｎｙ　　（ｗｔ％）×（ＸＸ０．２＋０．０５）（但
しｘ＋ｙ＝１）の与える値に対して±０．２５（ｗｔ％
）の範囲である。

〈作　用〉 焼結高速度鋼を硬質化するのに、炭化物や窒化物を添加
することが有利なことは、発明者らが既に報告している
（前記論文３件）。複合添加することにより現在の焼結
高速度鋼は８種類以上の元素を含むが、合金の構成は硬
質相としてＭ、Ｃ１ＭＣなどの炭化物およびＴｉＣＮな
どの炭・窒化物、軟質相としてＦｅマトリックスに単純
化できる。Ｍ、Ｃは主としてＷとＭｏが形成元素で、そ
れにＦｅなどから成る。ＭＣはＶが主たる形成元素でＷ
、Ｍｏなどから成る。ＴｉＮおよびＴｉＣＮはその粒子
周辺極僅かにＷ、Ｍｏ、Ｖを固溶する。（前記３件目の
論文にて発見報告済み）。ところでＭ２Ｏは、焼結温度
下では共晶融液として存在し、降温過程で晶出するがそ
の粒度、形状はＷとＭｏの量が多くなる（Ｗ　（ｗｔ％
）＋２ＸＭ。

（ｗｔ％））として約２０（ｗｔ％）以上では、約１μ
ｍ以下の微粒から、数十μｍ以上の粗粒および数十μｍ
以上の樹木状斑状などの異常粒子となることがしばしば
ある。これは融液量が局所的に過大となるからであり、
Ｗ、Ｍｏが増加すれば必然的に生じ易くなる。ここで切
削性能との関係でＭＣの量を適当に定めれば、Ｍ２Ｏの
量、粒度などの制御はＴｉＣＮの周辺組織中へ固溶する
ＷＳＭ。

などの固溶量を制御することにより可能となる。

尚、先にＭＣの量を定めるのは、ＭＣは内部までＷ、Ｍ
ｏを固溶するため、微妙な制御には不利な（検討し難い
）ためであるが、先にＭＣ以外の硬質粒子に着目しても
結局は同じ結果となる。この発想にもとずき研究を始め
た。まず、硬さを得る方法として硬質相の合計量、種類
および粒度などを種々変化させエンドミルとしての総合
性能との関係を研究し、次に、ＭＣ炭化物と切削性能と
の関係を研究し、そしてＭＣ＋Ｍ６Ｃと切削性能の関係
を研究し最後に、Ｍ、Ｃ制御としてのＴｉＣＮ量および
、ＴｉＣＮと切削性能の関係を研究して本発明を完成し
た。

尚、以上より便宜上、文中、ＭＣを主たる硬質相と記載
、Ｍ２ＯおよびＴｉＣＮを従たる硬質相と記載している
。

主たる硬質相のＭＣの粒度は５μｍ以下でなければなら
ない、５μｍより粗粒な場合、破壊の起源として作用す
る確率が高くなり強度が実用的でなくなる。主たる硬質
相のＭＣの平均粒度は１〜３μｍでなければならない。

１μｍより微粒の場合、耐摩耗性がよくなくなるので、
実用的でなくなる。３μｍより粗粒の場合、破壊の起源
となる炭化物の偏析した領域を生じやすくなり、強度が
実用的でなくなると共に被加工性も劣化して実用的でな
くなる。

従たる硬質相のＭａＣおよびＴｉＣＮの粒度は５μｍ以
下である。５μｍより粗粒な場合、破壊の起源となる確
率が高くなって強度が実用的でなくなる。従たる硬質相
のＭ、ＣおよびＴｉＣＮの平均粒度は平均３μｍ以下で
ある。３μｍより大きいと破壊の起源となる確率が高く
なって実用的でなくなる。

硬質相の量は硬質相の主成分であるＷ、Ｍｏ、ＶＸＴｉ
ＣＮの全体でＷ＋　２　×Ｍｏ　＋Ｖ＋Ｔ　ｉ　ＣＮで
３８〜４４（ｗｔ％）である。３８（ｗｔ％）より少な
いと、耐摩耗性が実用的でなくなり、４４（ｗｔ％）よ
り多いと焼きなまし硬さがＨＲＣ５２よりも高くなって
加工し難くなり、被加工性において実用的でなくなる。

各硬質相は以下の組成を調整することで制御される。ま
ず、ＶはＭＣの形成と強く関係するが、これを詳しく検
討した結果、６〜１０（ｗｔ％）がよいことを見いだし
た。６（ｗｔ％）より少ないとＭＣの量が少なすぎて、
表面積も減少し耐摩耗性が減少する。１０　（ｗｔ％）
より多いと破壊の起源となる炭化物の偏析を生じやすく
なって強度が低くなる確率が高くなり、実用的でなくな
る。このＭＣ量との関係でＭ、Ｃの必要量が定まる。Ｗ
およびＭｏはＷ＋２ＸＭＯで１８〜３０（ｗｔ％）とす
る。１８（ｗｔ％）より少ないと、ＭＣに固溶するＷ、
Ｍｏ量が多いためＭ２Ｏの生成量が少なすぎて、硬さが
高くなり難くなり３０（ｗｔ％）より高いとＭ２Ｏの異
常粒成長を生じやすくなりすぎ、次のＴｉＣＮの最大量
でも制御できず、低強度となる確率が高くなる。なお、
ＷとＭｏ構成比率はＭｏが最大４６（ｗｔ％）とする。

４６（ｗｔ％）より、Ｍｏが多いと、高温硬さが劣化し
、実用的でなくなる。

ＴｉＣＮは６〜１０（ｗｔ％）がよい。６　　（ｗｔ％
）より少ないと、Ｍ、Ｃの制御が不足して強度が実用的
でなくなる。また、切削性能も劣化し、実用的でなくな
る。１０　（ｗｔ％）より多いと、Ｍ、　Ｃの制御には
有利であるが、焼きなまし後および熱処理後の被加工性
が劣化するなどして実用的でなくなる。ＴｉＣＮ中のＣ
とＮの量比については、ＷとＭＯの量で変化させるが、
Ｗ、Ｍｏ量が多い場合９０（ｗｔ％）までＣを多くＬＭ
、Ｃを制御するが、窒化物の利点（周辺組織の形成）が
なくなるので、９０（ｗｔ％）までとする。Ｗ、Ｍｏ量
が少ない場合、Ｃの量を２　（ｗｔ％）まで少なくでき
る。２　（ｗｔ％）より少ないと、周辺組織中に固溶す
るＷ、Ｍｏの量が少なくなりすぎてＭ、Ｃの制御ができ
なくなるので、２　（ｗｔ％）が限度となる。

軟質相などについては、硬質相の性能を引き出せるよう
Ｃｒ、、Ｃｏ、ＦｅおよびＣに着目する。

Ｃｒはマトリックス中に固溶するのが大部分であり通常
の高速度鋼と同様な３〜５　（ｗｔ％）でよい。

３　（ｗｔ％）より少ないと焼入れ性の低下や耐食性の
低下を生じる。５　（ｗｔ％）より多いとＣｒ炭化物の
析出などを生じマトリックスの強度を低下させたり、Ｍ
２Ｃなどの異常相を生じる。Ｃｏは５〜１５　（ｗｔ％
）がよい。５　（ｗｔ％）未満では焼入れ性が低下し、
硬さが実用的でなくなる。１５（ｗｔ％）以上では強度
が低下して実用的でなくなる。炭素量は（Ｗ　（ｗｔ％
）＋２×Ｍｏ　（ｗｔ％））Ｘｏ、　０１７　＋Ｖ　（
ｗｔ％）　×０．２２＋０．１９＋Ｔ　ｉｃｘ　Ｎ、　
　（ｗｔ％）ｘ　（ＸｘＯ，２＋０．０５）　　（但し
ｘ＋ｙ＝１）の与える値に対して±０．２５（ｗｔ％）
の範囲である。この式は炭化物とマトリックスの必要と
する炭素量にＴｉＣＮの必要とする炭素量を加えた式で
ある。式の与える量に対し０．２５（ｗｔ％）より少な
いと、実用的な焼入れ上限温度１２８０℃付近でも硬さ
がＨＲＣ７２以上とならなくなる（１２８０℃以上の温
度では、一般に使用される塩浴式の熱処理炉の劣化が激
しくなり、合金のマトリックス強度も低下する）。式の
与える量に対し０．２５（ｗｔ％）より多いと、焼入れ
で生じる残留オーステナイトが大量に生じすぎて焼戻し
温度を高くしないとマルテンサイト化できなくなり、必
要な強度や硬さが得られなくなる。

〈実施例〉 本発明合金は共還元粉末、水アトマイズ粉末のいずれを
出発原料粉末としても、はぼ同等に優れる性質の得られ
ることが分かったので、この実施例では、５ＫＨ５７の
還元粉末に対しＷＣ，ＭＯ□Ｃ１Ｃｒ５　Ｃ！　、ＶＣ
，Ｃｏ、およびＴｉＣＮを所定量添加し種々の焼結高速
度鋼を作り、その機械的性質を調べるとともに、エンド
ミルを作り、被加工性と切削性能を調べた。

寒−覧−上 表！　試料の組成（讐ＬＸ） Ｃｒ３Ｃ２、ＶＣ，Ｃｏ、およびＴｉＣＮを適当量添加
して、ボールミルによる湿式粉砕を７２ｈｒ行い、乾燥
、成形、真空焼結（０，５Ｔｏｒｒ）　Ｌ、次いで１１
５０°ＣでｌｈｒのＨＩＰ処理（１５００気圧、Ａｒ雰
囲気）して作った。必要に応じて、１２４０°Ｃで５ｍ
１ｎ保持後、油焼入れし、５００°Ｃ〜６２０°Ｃの焼
戻しを行って、２４Ｘ８Ｘ４ｍｍ３のＪＩＳ試験片とし
た。ここでＴｉＣＮはＴｉＣｏ、　０ＩＮ０．９９であ
る。尚、この場合、ＴｉＮを用い、焼結途中で真空保持
などじ脱Ｎを十分行ってＴｉＣＮとすることでも同じ特
性の合金が得られる。

表２ はじめに、表１に示す、５種類の焼結高速度鋼を５ＫＨ
５７組成の還元粉末にＷＣ，Ｍｏ□Ｃ１（ｂ）〜（ｅ）
が１２４υ℃銃入れ巽υυ現仄しである。

試料（ａ）〜（ｅ）のＷ（ｗｔ％）　＋　２　×Ｍｏ　
（ｗｔ％）およびＷ（ｗｔ％）　＋　２　×Ｍｏ　（ｗ
ｔ％）　＋Ｖ　（ｗｔ％）＋ＴｉＣＮ（ｗｔ％）を抗折
力試験（ＪＩＳＢ４１０４）結果などの機械的性質と共
に表２に示した。

表から分かる様に、本試料は硬さをＨＲＣ７２一定とし
抗折力も１８０ｋｇｆ　／ｍ　ｍ２以上として基本的機
械的性質をほぼ同一としである。そして硬質相の量、種
類および粒度については特徴を持たせ、被加工性および
切削特性と組成（硬質相）の関係が分かる様にしである
。ここで試料（ａ）〜（ｅ）の硬質相は第１図の様にな
っている。各試料の特徴を述べる。試料（ａ）は比較の
ため、ＴｉＣＮを含ませないで高硬度としである。試料
（ａ）に対して、試料（ｂ）および（ｃ）はＭＣおよび
ＴｉｃＮを富化して高硬度としである。試料（ｄ）はＴ
ｉＣＮを富化するが、炭化物は微粒とするだけで富化せ
ず、微粒としたことで生じる二次硬化量の増加によって
高硬度としである。他の試料と比較することにより炭化
物富化（Ｗ＋２×ＭｏやＶ量）の必要量や、ＴｉＣＮの
上限量および二次硬化の効果等が判断できる。試料（ｅ
）は試料（ｂ）の組成に対して、Ｍａ　Ｃ（Ｗ＋２×Ｍ
ｏ）を富化しである。試料（ｂ）および（Ｃ）と比較す
ることによりＭ２Ｏの効果やＷ、Ｍｏの必要量が分かろ
う。

次に、以上の（ａ）〜（ｅ）試料を用いて、実際にエン
ドミルを作り、被加工性および切削特性を調べた。この
ときのエンドミルの大きさは径が１０ｍｍで２枚刃であ
り、刃先形状は従来の高級粉末ハイスを使用しているエ
ンドミルと同じとしている。

試料（ａ）〜（ｅ）の被加工性を表３にまとめて示す。

試料（ａ）が最も被加工性が劣る。このことより、Ｔｉ
ＣＮの有無にかかわらず、被加工性が決まることが分か
る。試料（ａ）の場合、硬質相の量が多すぎたため、被
加工性の劣化を招くことが加工面などを調査した結果分
かった。試料（ｃ）は試料（ｅ）より被加工性が劣る。

これはＭＣとＴｉＣＮが多すぎるためである。試料（ｄ
）はＭＣも硬質相の量も少ないが、ＴｉＣＮが多くこの
ため被加工性が劣った。よって被加工性は試料（ｂ）お
よび試料（ｅ）が優れ、被加工性に対する硬質相の適当
な状態が分かった。

実験２ 次に切削試験の結果を示す。被削材は５５０Ｃ１ＳＫＤ
６１および５ＫＤＩＩの３種類とした。切削条件を表４
に示す。普通の高速度鋼より高能率な条件となっている
。表５に切削試験の結果を示す。８５０Ｃの切削性能は
、試料（ｄ）が最も優れ、次いで試料（ｃ）　、（ｅ）
の順となった。これは、比較的切削抵抗が少ない場合で
切削速度が早い場合は、炭化物が微粒で、ＴｉＣＮが多
い材料がよいことを示す。硬質相の量は少なくてもよい
ことも分かる。５ＫＤ６１の切削では、試料（ｃ）が最
も優れ次に試料（ｅ）である。この事より、５ＫＤ６１
の切削はＴｉＣＮを含み、硬質相の量が約４゜（ｗｔ％
）がよいことを示す。その他の要因とは関係が少ない様
である。５ＫＤＩＩの切削では、硬質相の多い場合で、
ＴｉＣＮを含む場合がよい。

刃先の観察結果では、微粒より粗粒（３μｍ程度）の方
がより耐摩耗性があると思われた。

表４　切削条件 ｒＵＨ７５」とは、硫塩化系の油性切削油である（ユシ
ロ化学工業社製） 表５　切削試験結果（切削長；ｍ） 寿命は、外周２番摩耗の幅が０．２ｍｍとなった時点と
した。

寿命は、外周２番磨耗の幅が０．２ｍｍとなった時点と
した。

以上より、切削性能は試料（ｃ）と（ｅ）において優れ
ることが分かった。

寒−菫一ユ 次に、被削材を５ＫＤ６１　（ＨＲＣ４１）のみとして
より高能率な条件（切削速度１６００ｒｐｍ、送り速度
１９２　ｍｍ／ｍｉｎ　、　５　ｍｍＸ　１０　ｍｍの
溝切削、乾式）として試料（ｃ）と（ｅ）を比較した。

その結果、試料（ｃ）が切削長３．３ｍで、試料（ｅ）
が切削長６．５ｍで試料（ｅ）が優れた（寿命は、外周
二番摩耗が０．４ｍｍとなった時点）。刃先の損耗状態
を観察したところ、試料（Ｃ）は微細な欠けが試料（ｅ
）より多く生じ、このためより短寿命となったことが分
かった。これは強度が高い材料の方がより苛酷な切削条
件では有利となることを示す。以上より、試料（ｅ）が
被加工性、切削性能共に最も優れたが、試料（ｅ）の場
合Ｍ、Ｃが、合金炭素量によって変化し易く、強度面で
不安定と思われた。また、８５０ＣよりもＳＫＤ材につ
いてより切削性能が優れる方が望まれるので、さらに炭
化物量や窒化物量を微調整することとした。

実験４ 試料（ｅ）について、特にＭ、Ｃの組織制御を目的とし
て、ＭＣおよびＴｉＣＮの微調整を行なった組成を表６
に示す。表７には特性を示した。

硬質相の量、粒度については同じとしたが、種類別の量
はＭ６Ｃの粒度制御との関係で異なっている。試料（ｆ
）　〜（ｉ）のＴｉＣＮはＴｔＣｏ、ｓＮＯ，Ｓを使用
し、よりＭａＣが安定となるようにしである。すなわち
、試料（ｉ）は（ｅ）とＴｉＣＮ中のＣとＮの量が異な
るだけである。

試料（ｆ）はＴｉＣＮを試料（ｅ）より増加しＴｉＣＮ
の周辺組織中に固溶するＷ、Ｍｏ量を調整することによ
りＭ、Ｃの形状を安定させようとしている。試料（ｇ）
はＭＣ量を試料（ｅ）より増加することでＭａＣの形状
を安定させようとしている。

試料（ｈ）は、ＭＣおよびＴｉＣＮを試料（ｅ）より減
少させ、Ｍ、Ｃを増加させ、析出量を適当とし、安定と
なるようにしである。結果として、Ｍ、　Ｃの安定度は
、試料（ｈ）　＝（ｉ）≧（ｆ）≧（ｇ）　＞（ｅ）の
順であった。試料（ｈ）は硬さおよび抗折力が、試料（
ｅ）などより低く被加工性で有利である。

また、高温硬さを試料（ｆ）〜（ｅ）について比較した
ところ、試料（ｈ）が最も優れたので、試料（ｈ）と（
ｅ）についてエンドミルを作り比較することとした。

実−μ−二 試料（ｈ）の被加工性は試料（ｅ）より若干優れた。

切削試験結果は表８の通り試料（ｈ）の方が優れた。

すなわち、Ｍ、Ｃに着目し、各硬質相を調節することで
優れた焼結高速度鋼が得られることが示された。

炭化物およびＴｉＣＮの粒度に着目して上記エンドミル
の刃先等を検討した結果、５μｍより大きい粗粒を含む
場合や平均粒度が３μｍより大きくなると被加工性およ
び切削特性を劣化させることが分かった。

く効　果〉 この発明に係る焼結高速度鋼は、以上説明したごとき内
容なので、高硬度を要求される工具、特にエンドミル用
として用いるのに最適である。

【図面の簡単な説明】

第１図は本発明の実施例に係る試料（ａ）〜（ｅ）の硬
質相における各成分量を示す図である。 第 図 試料 手続補正書（自発） 平成　２年　８月

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 主たる硬質相のＭＣの粒度は５μｍ以下で且つその平均
   粒度は１〜３μｍであり、従たる硬質相のＭ、Ｃおよび
   ＴｉＣＮの粒度は５μｍ以下で且つその平均粒度は３μ
   ｍ以下であり、 前記主・従の硬質相の量は、Ｗ＋２×Ｍｏ＋Ｖ＋ＴｉＣ
   Ｎで３８〜４４ｗｔ％であって、この範囲内において、
   Ｗ、Ｍｏ、Ｖ、ＴｉＣＮの各量は以下の通りであり、 Ｗ＋２Ｍｏ：１８〜３０ｗｔ％ 〔但し、Ｍｏ／（Ｗ＋２×Ｍｏ）が 最大４６ｗｔ％まで〕 Ｖ：６〜１０ｗｔ％ ＴｉＣＮ：６〜１０ｗｔ％ 〔但し、ＴｉＣＮ中のＣとＮについ てはＣが２〜９０ｗｔ％〕 また、硬質相以外の成分の量としては以下の通りであり
   、 Ｃｒ：３〜５ｗｔ％ Ｃｏ：５〜１５ｗｔ％ 更に、炭素量は、 （Ｗ＋２×Ｍｏ）×０．０１７＋Ｖ×０．２２＋０．１
   ９＋ＴｉＣ＿ｘＮ＿ｙ×（Ｘ×０．２＋０．０５）；（
   但し、ｘ＋ｙ＝１）の与える値に対して±０．２５ｗｔ
   ％の範囲であり、 残部はＦｅより成るが２ｗｔ％以下のＭｎ、Ｓｉ、Ｎｉ
   および不可避不純物を含む焼結高速度鋼。