JPH0465290B2 - - Google Patents
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- JPH0465290B2 JPH0465290B2 JP4504386A JP4504386A JPH0465290B2 JP H0465290 B2 JPH0465290 B2 JP H0465290B2 JP 4504386 A JP4504386 A JP 4504386A JP 4504386 A JP4504386 A JP 4504386A JP H0465290 B2 JPH0465290 B2 JP H0465290B2
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- Japan
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- combustion
- amount
- air
- waste incinerator
- waste
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Description
【発明の詳細な説明】
産業上の利用分野
本発明は、ごみ焼却炉からの燃焼排ガスを廃熱
ボイラで冷却する施設や、ガス冷却室で燃焼排ガ
スに冷却水を噴霧することにより燃焼排ガスを冷
却する施設などに採用されるごみ焼却炉における
自動燃焼制御方法に関するものである。
ボイラで冷却する施設や、ガス冷却室で燃焼排ガ
スに冷却水を噴霧することにより燃焼排ガスを冷
却する施設などに採用されるごみ焼却炉における
自動燃焼制御方法に関するものである。
従来の技術
たとえば火格子式ごみ焼却炉において、燃焼を
安定させるための種々の自動燃焼制御方法が提供
され、また実施されている。これらの制御におい
て、ごみ焼却炉内における各時刻の実際の燃焼量
を検知する方法として、廃熱ボイラ式ではボイラ
における発生蒸気量を指標とし、そして水噴射方
式では噴射水量を指標とした制御が実施されてい
る。また、ごみ焼却炉の出口温度をごみ焼却炉内
における各時刻の実際の燃焼量の指標として制御
している例もある。しかし、これらの指標は、ご
み焼却炉内における実際の燃焼量以外にごみ燃焼
用空気として送入された空気量そのものの影響を
受け、実際の燃焼量を正確に検知しているとは言
い難い欠点があつた。また、ごみ焼却炉内の燃焼
状況の変化に対し、ボイラにおける発生蒸気量の
変化、ガス冷却室における噴射水量の変化、およ
びごみ焼却炉の出口温度の変化は時間遅れを伴う
ため、ごみ焼却炉における瞬時の燃焼量を正確に
検知できない欠点があつた。このため、ボイラに
おける発生蒸気量やガス冷却室における噴射水量
やごみ焼却炉の出口温度を検知し、この検知値を
一定化させる制御は正確さ、迅速さに欠ける面が
あり、完全な自動燃焼制御方法とは言い難い面が
あつた。
安定させるための種々の自動燃焼制御方法が提供
され、また実施されている。これらの制御におい
て、ごみ焼却炉内における各時刻の実際の燃焼量
を検知する方法として、廃熱ボイラ式ではボイラ
における発生蒸気量を指標とし、そして水噴射方
式では噴射水量を指標とした制御が実施されてい
る。また、ごみ焼却炉の出口温度をごみ焼却炉内
における各時刻の実際の燃焼量の指標として制御
している例もある。しかし、これらの指標は、ご
み焼却炉内における実際の燃焼量以外にごみ燃焼
用空気として送入された空気量そのものの影響を
受け、実際の燃焼量を正確に検知しているとは言
い難い欠点があつた。また、ごみ焼却炉内の燃焼
状況の変化に対し、ボイラにおける発生蒸気量の
変化、ガス冷却室における噴射水量の変化、およ
びごみ焼却炉の出口温度の変化は時間遅れを伴う
ため、ごみ焼却炉における瞬時の燃焼量を正確に
検知できない欠点があつた。このため、ボイラに
おける発生蒸気量やガス冷却室における噴射水量
やごみ焼却炉の出口温度を検知し、この検知値を
一定化させる制御は正確さ、迅速さに欠ける面が
あり、完全な自動燃焼制御方法とは言い難い面が
あつた。
以上から、ごみ焼却炉内における各時刻の実際
の燃焼量をより正確に、より迅速に検知できる指
標を見い出して、この指標を一定化させる制御を
実施すれば、従来の自動燃焼制御に比べて、より
確実な自動燃焼制御を行うことが可能となる。
の燃焼量をより正確に、より迅速に検知できる指
標を見い出して、この指標を一定化させる制御を
実施すれば、従来の自動燃焼制御に比べて、より
確実な自動燃焼制御を行うことが可能となる。
そこで最近では、ごみ焼却炉の燃焼制御方法と
して第５図に示す方式が用いられている。この第
５図において、２１はごみ２２が投入されるごみ
焼却炉で、炉内冷却用送風機２３と押込送風機２
４とがそれぞれ配管２５，２６を介して連通して
いる。ごみ焼却炉２１からの燃焼排ガス２７は、
廃熱ボイラやガス冷却室などの熱処理装置２８か
ら集じん装置２９へと流れ、そして誘引送風機３
０を介して煙突３１へと流れる。この方式での燃
焼制御は、ごみ焼却炉２１内のガス圧が一定とな
るように、誘引送風機３０の入口ダンパ３２の開
度を制御するとともに、ごみ焼却炉２１の出口温
度が一定となるように、炉内冷却用送風機２３の
出口ダンパ３３の開度を制御して炉冷却用空気量
を制御している。
して第５図に示す方式が用いられている。この第
５図において、２１はごみ２２が投入されるごみ
焼却炉で、炉内冷却用送風機２３と押込送風機２
４とがそれぞれ配管２５，２６を介して連通して
いる。ごみ焼却炉２１からの燃焼排ガス２７は、
廃熱ボイラやガス冷却室などの熱処理装置２８か
ら集じん装置２９へと流れ、そして誘引送風機３
０を介して煙突３１へと流れる。この方式での燃
焼制御は、ごみ焼却炉２１内のガス圧が一定とな
るように、誘引送風機３０の入口ダンパ３２の開
度を制御するとともに、ごみ焼却炉２１の出口温
度が一定となるように、炉内冷却用送風機２３の
出口ダンパ３３の開度を制御して炉冷却用空気量
を制御している。
この場合、ごみ焼却炉２１内の燃焼量が変化す
ると、その変化に対応して炉内圧が変化し、その
結果、炉内圧検知器３４からの検知信号Ｅに基づ
いて、炉内圧を一定とするように誘引送風機３０
の入口ダンパ３２の開度が制御されるため、誘引
送風機３０により吸引排気される燃焼排ガス量は
変化する。よつて、誘引送風機３０により吸引排
気される燃焼排ガス２７の温度組成が大きく変化
しない場合には、誘引送風機３０の駆動動力
（KW）はごみ焼却炉２１の出口燃焼排ガス量
（Ｎm3／ｈ）に対応して変化することになる。こ
のため、炉内圧を一定にする上記制御を実施して
いる場合には、誘引送風機３０の駆動動力の変化
は、ごみ焼却炉２１内の実際の燃焼量の変化を表
わす指標として用いることが可能であり、駆動動
力の変化を駆動電流の変化とした場合、この駆動
電流を用いれば、時間遅れなく、ごみ焼却炉２１
内の燃焼状況を正確に検知することが可能にな
る。第６図に誘引送風機３０における送風量（排
気ガス量）と所要電流および静圧との関係の一例
を示す。
ると、その変化に対応して炉内圧が変化し、その
結果、炉内圧検知器３４からの検知信号Ｅに基づ
いて、炉内圧を一定とするように誘引送風機３０
の入口ダンパ３２の開度が制御されるため、誘引
送風機３０により吸引排気される燃焼排ガス量は
変化する。よつて、誘引送風機３０により吸引排
気される燃焼排ガス２７の温度組成が大きく変化
しない場合には、誘引送風機３０の駆動動力
（KW）はごみ焼却炉２１の出口燃焼排ガス量
（Ｎm3／ｈ）に対応して変化することになる。こ
のため、炉内圧を一定にする上記制御を実施して
いる場合には、誘引送風機３０の駆動動力の変化
は、ごみ焼却炉２１内の実際の燃焼量の変化を表
わす指標として用いることが可能であり、駆動動
力の変化を駆動電流の変化とした場合、この駆動
電流を用いれば、時間遅れなく、ごみ焼却炉２１
内の燃焼状況を正確に検知することが可能にな
る。第６図に誘引送風機３０における送風量（排
気ガス量）と所要電流および静圧との関係の一例
を示す。
逆に誘引送風機３０の駆動機の電流を一定とす
る制御を実施すれば、燃焼排ガス２７の温度およ
び組成がほぼ同じであれば、誘引送風機３０によ
り吸引排気される燃焼排ガス量は一定となり、こ
の結果、ごみ焼却炉２１内における実際の燃焼量
および燃焼における空気比（実際の送入空気量÷
燃焼に必要な理論空気量）はほぼ一定に制御され
ることになる。
る制御を実施すれば、燃焼排ガス２７の温度およ
び組成がほぼ同じであれば、誘引送風機３０によ
り吸引排気される燃焼排ガス量は一定となり、こ
の結果、ごみ焼却炉２１内における実際の燃焼量
および燃焼における空気比（実際の送入空気量÷
燃焼に必要な理論空気量）はほぼ一定に制御され
ることになる。
これにより誘引送風機３０の駆動電流を検知
し、この値が一定となるように押込送風機２４の
風量制御端３６を制御すれば、押込送風機２４と
誘引送風機３０により平衡通風量が一定となり、
ごみ焼却炉２１内に送入される燃焼用空気量が一
定となるため、実際の燃焼量の一定化制御が可能
となる。
し、この値が一定となるように押込送風機２４の
風量制御端３６を制御すれば、押込送風機２４と
誘引送風機３０により平衡通風量が一定となり、
ごみ焼却炉２１内に送入される燃焼用空気量が一
定となるため、実際の燃焼量の一定化制御が可能
となる。
上記した制御の実施時において、ごみ焼却炉２
１内の実際の燃焼量が短期的に変動する場合に
は、その変動はごみ焼却炉２１の出口温度の変化
として表われ、その結果、温度検知器３５からの
検知信号Ｆに基づいて出口ダンパ３３の開動を制
御し、出口温度の一定化制御が働くため、炉冷却
空気量が変化する。しかし、ごみ焼却炉２１内に
送入される燃焼用空気量（＝押込送風機により送
風量＋炉冷却送風機による送風量）が一定である
ため、ごみ焼却炉２１内の実際の燃焼量が増加す
る場合には、炉内冷却用送風機２３による送風量
は増加し、燃焼排ガス２７中の未燃成分の完全燃
焼化を図るとともに、押込送風機２４による送風
量が低下するので、ごみ焼却炉２１内における実
際の燃焼量は減少する方向に制御される。
１内の実際の燃焼量が短期的に変動する場合に
は、その変動はごみ焼却炉２１の出口温度の変化
として表われ、その結果、温度検知器３５からの
検知信号Ｆに基づいて出口ダンパ３３の開動を制
御し、出口温度の一定化制御が働くため、炉冷却
空気量が変化する。しかし、ごみ焼却炉２１内に
送入される燃焼用空気量（＝押込送風機により送
風量＋炉冷却送風機による送風量）が一定である
ため、ごみ焼却炉２１内の実際の燃焼量が増加す
る場合には、炉内冷却用送風機２３による送風量
は増加し、燃焼排ガス２７中の未燃成分の完全燃
焼化を図るとともに、押込送風機２４による送風
量が低下するので、ごみ焼却炉２１内における実
際の燃焼量は減少する方向に制御される。
逆に、ごみ焼却炉２３内における実際の燃焼量
が減少する場合には、ごみ焼却炉２１の出口温度
一定化制御が働くため、炉内冷却用送風機２３に
よる送風量は減少するが、押込送風機２４による
ごみ焼却炉２１内への送風量が増加するので、ご
み焼却炉２１内における実際の燃焼量は増加され
る方向に制御される。
が減少する場合には、ごみ焼却炉２１の出口温度
一定化制御が働くため、炉内冷却用送風機２３に
よる送風量は減少するが、押込送風機２４による
ごみ焼却炉２１内への送風量が増加するので、ご
み焼却炉２１内における実際の燃焼量は増加され
る方向に制御される。
よつて、押込送風機２４、炉内冷却用送風機２
３、誘引送風機３０からなる平衡通風系におい
て、誘引送風機３０の駆動機の電流が一定となる
ように押込送風機２４の風量制御端３６を制御す
るとともに、ごみ焼却炉２１の出口温度を一定と
するための炉内冷却用送風機２３の出口ダンパ３
３の開度制御を併せて実施することにより、ごみ
焼却炉２１内における実際の燃焼量の安定化、お
よび一酸化炭素、炭化水素などの未燃ガスの完全
燃焼化を図ることが可能となる。
３、誘引送風機３０からなる平衡通風系におい
て、誘引送風機３０の駆動機の電流が一定となる
ように押込送風機２４の風量制御端３６を制御す
るとともに、ごみ焼却炉２１の出口温度を一定と
するための炉内冷却用送風機２３の出口ダンパ３
３の開度制御を併せて実施することにより、ごみ
焼却炉２１内における実際の燃焼量の安定化、お
よび一酸化炭素、炭化水素などの未燃ガスの完全
燃焼化を図ることが可能となる。
発明が解決しようとする問題点
第４図に、たとえば水噴射方式において、燃焼
空気量制御を実施しない通常運転時における誘引
送風機３０の電流値Ａ、押込送風機２４の出口ダ
ンパ３６の開度（％）、NOx濃度（ppm）〔O212
％換算〕の関係を示す。この通常運転時において
NOx濃度は140〜200ppm〔O212％換算〕であるこ
とから充分に低減されておらず、また出口ダンパ
３６は手動操作であることから、たびたび操作
（制御）することは面倒であり、かつ操作後は開
度が一定であることから燃焼の変化によつて
NOx濃度がさらに増加することになる。
空気量制御を実施しない通常運転時における誘引
送風機３０の電流値Ａ、押込送風機２４の出口ダ
ンパ３６の開度（％）、NOx濃度（ppm）〔O212
％換算〕の関係を示す。この通常運転時において
NOx濃度は140〜200ppm〔O212％換算〕であるこ
とから充分に低減されておらず、また出口ダンパ
３６は手動操作であることから、たびたび操作
（制御）することは面倒であり、かつ操作後は開
度が一定であることから燃焼の変化によつて
NOx濃度がさらに増加することになる。
問題点を解決するための手段
上記問題点を解決すべく本第１発明のごみ焼却
炉における自動燃焼制御方法は、ごみ焼却炉内に
連通する誘引送風機の駆動機の電流値が一定とな
るように、駆動時の電流値を検知しつつ、この検
知値に基づいて押込送風機の風量制御端を制御す
るとともに、ごみ焼却炉出口の排ガス温度の検知
値に基づいて炉冷却用送風量制御を併せて行うの
であり、さらに本第１発明を主として、従となる
本第２発明は、燃焼火格子上のごみ層厚を検知
し、この検知値に基づいて乾燥火格子および燃焼
火格子の速度制御を行うものである。
炉における自動燃焼制御方法は、ごみ焼却炉内に
連通する誘引送風機の駆動機の電流値が一定とな
るように、駆動時の電流値を検知しつつ、この検
知値に基づいて押込送風機の風量制御端を制御す
るとともに、ごみ焼却炉出口の排ガス温度の検知
値に基づいて炉冷却用送風量制御を併せて行うの
であり、さらに本第１発明を主として、従となる
本第２発明は、燃焼火格子上のごみ層厚を検知
し、この検知値に基づいて乾燥火格子および燃焼
火格子の速度制御を行うものである。
作 用
上記した本第１発明の構成によると、押込送風
機の風量制御端を随時、自動的に制御し得、さら
に本第２発明の構成によると、従としてごみ層厚
を自動的に一定化させ得る。
機の風量制御端を随時、自動的に制御し得、さら
に本第２発明の構成によると、従としてごみ層厚
を自動的に一定化させ得る。
実施例
以下に本発明の一実施例を第１図〜第３図に基
づいて説明する。
づいて説明する。
第１図において、１はごみ２が投入されるごみ
焼却炉で、炉内冷却用送風機３と押込送風機４と
がそれぞれ配管５，６を介して連通している。ご
み焼却炉１からの燃焼排ガス７は、廃熱ボイラや
ガス冷却室などの熱処理装置８から集じん装置９
へと流れ、そして誘引送風機１０を介して煙突１
１へと流れる。１２は誘引送風機１０の入口ダン
パ、１３は炉内冷却用送風機３の出口ダンパ、１
４は炉内圧検知器、１５は温度検知器、１６は押
込送風機４の出口ダンパ、１７は電流検知器を示
す。また１８Ｘは乾燥火格子、１８Ｙは燃焼火格
子、１８Ｚは後燃焼火格子を示す。
焼却炉で、炉内冷却用送風機３と押込送風機４と
がそれぞれ配管５，６を介して連通している。ご
み焼却炉１からの燃焼排ガス７は、廃熱ボイラや
ガス冷却室などの熱処理装置８から集じん装置９
へと流れ、そして誘引送風機１０を介して煙突１
１へと流れる。１２は誘引送風機１０の入口ダン
パ、１３は炉内冷却用送風機３の出口ダンパ、１
４は炉内圧検知器、１５は温度検知器、１６は押
込送風機４の出口ダンパ、１７は電流検知器を示
す。また１８Ｘは乾燥火格子、１８Ｙは燃焼火格
子、１８Ｚは後燃焼火格子を示す。
第３図に、たとえば水噴射方式において、前述
の燃焼空気制御を用いて低空気比運転を実施した
場合の誘引送風機１０の電流値Ａ、押込送風機４
の出口ダンパ１６の開度（％）、NOx濃度
（ppm）〔O212％換算〕の関係を示す。第１図、
第３図において、誘引送風機１０の駆動電流値を
電流検知器１７で検知し、その検知信号Ｇによつ
て、誘引送風機１０の駆動電流値が一定となるよ
うに、押込送風機４の出口ダンパ１６の開度を自
動制御すれば、誘引送風機１０による燃焼排ガス
７の吸引排気量および押込送風機４による燃焼用
空気量が安定となるため、NOx濃度が通常運転
時の140〜200ppm（第４図）と比較して80〜
140ppm〔O212％換算〕と大幅に低減できた。
の燃焼空気制御を用いて低空気比運転を実施した
場合の誘引送風機１０の電流値Ａ、押込送風機４
の出口ダンパ１６の開度（％）、NOx濃度
（ppm）〔O212％換算〕の関係を示す。第１図、
第３図において、誘引送風機１０の駆動電流値を
電流検知器１７で検知し、その検知信号Ｇによつ
て、誘引送風機１０の駆動電流値が一定となるよ
うに、押込送風機４の出口ダンパ１６の開度を自
動制御すれば、誘引送風機１０による燃焼排ガス
７の吸引排気量および押込送風機４による燃焼用
空気量が安定となるため、NOx濃度が通常運転
時の140〜200ppm（第４図）と比較して80〜
140ppm〔O212％換算〕と大幅に低減できた。
このように誘引送風機１０の駆動電流値が一定
となるように、押込送風機４の出口ダンパ１６の
開度を自動的に制御すれば、ごみ焼却炉１内にお
ける実際の燃焼量の安定化が、廃熱ボイラにおけ
る発生蒸気量やガス冷却室における噴射水量やご
み焼却炉１の出口温度を指標とした従来の燃焼制
御方法と比較して、より正確で、より迅速な制御
が行える。また上記指標を用いる場合、検出器の
劣化や保守点検および校正といつた作業が必要と
なるが、本発明のように誘引送風機１０の駆動電
流を指標とする場合、これらの問題はなくなる。
となるように、押込送風機４の出口ダンパ１６の
開度を自動的に制御すれば、ごみ焼却炉１内にお
ける実際の燃焼量の安定化が、廃熱ボイラにおけ
る発生蒸気量やガス冷却室における噴射水量やご
み焼却炉１の出口温度を指標とした従来の燃焼制
御方法と比較して、より正確で、より迅速な制御
が行える。また上記指標を用いる場合、検出器の
劣化や保守点検および校正といつた作業が必要と
なるが、本発明のように誘引送風機１０の駆動電
流を指標とする場合、これらの問題はなくなる。
前記の制御を実施することにより、ごみ焼却炉
１内の燃焼火格子１８Ｙ上における実際の燃焼量
の安定化が可能となるが、ごみ２の発熱量、含水
率、元素組成などのごみ２の燃焼性に関する性状
が急激に変化する場合には、燃焼火格子１８Ｙ上
のごみ２の燃焼量を制御し、燃焼を安定化するこ
とが困難になる場合がある。このような場合に
は、前述の燃焼空気量制御を実施するだけでな
く、さらに燃焼火格子上のごみ層厚を検知し、こ
のごみ層厚が一定となるように、乾燥火格子１８
Ｘの速度および燃焼火格子１８Ｙの速度を調整す
る制御を併せて実施することにより、燃焼火格子
上における燃焼量の安定化をより確実に行うこと
ができる。
１内の燃焼火格子１８Ｙ上における実際の燃焼量
の安定化が可能となるが、ごみ２の発熱量、含水
率、元素組成などのごみ２の燃焼性に関する性状
が急激に変化する場合には、燃焼火格子１８Ｙ上
のごみ２の燃焼量を制御し、燃焼を安定化するこ
とが困難になる場合がある。このような場合に
は、前述の燃焼空気量制御を実施するだけでな
く、さらに燃焼火格子上のごみ層厚を検知し、こ
のごみ層厚が一定となるように、乾燥火格子１８
Ｘの速度および燃焼火格子１８Ｙの速度を調整す
る制御を併せて実施することにより、燃焼火格子
上における燃焼量の安定化をより確実に行うこと
ができる。
ごみ層厚の検知方法としては、従来から用いら
れている火格子上のごみ層厚を超音波や光などを
用いて直接検出する方法、またはごみ層を通過す
る燃焼空気量とごみ層前後の空気（ガス）圧力差
から計算により算出する方法などが利用できる。
これらの方法により検出した燃焼火格子１８Ｙ上
のごみ層厚が設定するごみ層厚より厚い場合に
は、乾燥火格子１８Ｘの速度を遅くする（乾燥火
格子が間欠的に作動する場合は、その休止時間を
長くする）操作を行なう。また、この時に、燃焼
火格子１８Ｙの速度を速くする（燃焼火格子が間
欠的に作動する場合は、その休止時間を短くす
る）操作を行えば、燃焼火格子１８Ｙ上のごみ層
厚をより迅速に薄くすることが可能となる。逆
に、検出した燃焼火格子１８Ｙ上のごみ層厚が設
定するごみ層厚より薄い場合には、乾燥火格子１
８Ｘの速度を速くする（乾燥火格子が間欠的に作
動する場合は、その休止時間を短くする）操作を
行う。また、この時に、燃焼火格子１８Ｙの速度
を遅くする（燃焼火格子が間欠的に作動する場合
は、その休止時間を長くする）操作を行えば、燃
焼火格子１８Ｙ上のごみ層厚をより迅速に厚くす
ることが可能となる。
れている火格子上のごみ層厚を超音波や光などを
用いて直接検出する方法、またはごみ層を通過す
る燃焼空気量とごみ層前後の空気（ガス）圧力差
から計算により算出する方法などが利用できる。
これらの方法により検出した燃焼火格子１８Ｙ上
のごみ層厚が設定するごみ層厚より厚い場合に
は、乾燥火格子１８Ｘの速度を遅くする（乾燥火
格子が間欠的に作動する場合は、その休止時間を
長くする）操作を行なう。また、この時に、燃焼
火格子１８Ｙの速度を速くする（燃焼火格子が間
欠的に作動する場合は、その休止時間を短くす
る）操作を行えば、燃焼火格子１８Ｙ上のごみ層
厚をより迅速に薄くすることが可能となる。逆
に、検出した燃焼火格子１８Ｙ上のごみ層厚が設
定するごみ層厚より薄い場合には、乾燥火格子１
８Ｘの速度を速くする（乾燥火格子が間欠的に作
動する場合は、その休止時間を短くする）操作を
行う。また、この時に、燃焼火格子１８Ｙの速度
を遅くする（燃焼火格子が間欠的に作動する場合
は、その休止時間を長くする）操作を行えば、燃
焼火格子１８Ｙ上のごみ層厚をより迅速に厚くす
ることが可能となる。
上記の燃焼空気量制御においては、押込送風機
４の出口ダンパ１６の開度を制御するとしたが、
ごみ質によつて、ごみ焼却炉１内の火格子１８上
における燃焼域は変化する。ごみ２の発熱量が低
い場合には、燃焼火格子１８Ｙを中心に一部が後
燃焼火格子１８Ｚにかけた火炎燃焼域となる。こ
のため、ごみ焼却炉１内の火格子１８上の火炎燃
焼域を、ごみ２の発熱量に対応させて適正な位置
を保つために、第１図に示す乾燥火格子下ダンパ
１９Ｘ、燃焼火格子下ダンパ１９Ｙ、後燃焼火格
子下ダンパ１９Ｚを手動操作によつて、その時々
のごみ質にあつたダンパ開度とすることにより、
ごみ質が変動した場合においても、ごみ焼却炉１
内の火格子上の燃焼域に対応させて、押込送風機
４により燃焼用空気を圧入できるので、ごみ焼却
炉１内における燃焼量の安定化が行える。
４の出口ダンパ１６の開度を制御するとしたが、
ごみ質によつて、ごみ焼却炉１内の火格子１８上
における燃焼域は変化する。ごみ２の発熱量が低
い場合には、燃焼火格子１８Ｙを中心に一部が後
燃焼火格子１８Ｚにかけた火炎燃焼域となる。こ
のため、ごみ焼却炉１内の火格子１８上の火炎燃
焼域を、ごみ２の発熱量に対応させて適正な位置
を保つために、第１図に示す乾燥火格子下ダンパ
１９Ｘ、燃焼火格子下ダンパ１９Ｙ、後燃焼火格
子下ダンパ１９Ｚを手動操作によつて、その時々
のごみ質にあつたダンパ開度とすることにより、
ごみ質が変動した場合においても、ごみ焼却炉１
内の火格子上の燃焼域に対応させて、押込送風機
４により燃焼用空気を圧入できるので、ごみ焼却
炉１内における燃焼量の安定化が行える。
ごみ焼却炉１の出口温度制御による炉冷却空気
の送入により、ごみ焼却炉１の出口温度の安定化
および燃焼排ガス中の未燃分の完全燃焼化が図れ
るが、炉冷却空気を多量に１箇所から送入する
と、炉冷却空気送入位置において未燃ガスが激し
く局所燃焼を起こし、燃焼排ガス中のNOx濃度
の増加、炉壁へのクリンカ付着といつた弊害が生
じる。逆に、この炉冷却用空気量を減少させすぎ
ると、燃焼排ガス７中の未燃成分の燃焼が不十分
となり、燃焼排ガス７中の一酸化炭素、炭化水素
など未燃分が増加するという弊害がでる。このた
め、炉冷却空気の送入位置および送入量は、第２
図に示すように、ごみ焼却炉１の出口温度を一定
化制御により必要とされる炉冷却空気量に応じ
て、その送入位置を、量が多くなるにつれて、第
１図に示した炉冷却空気圧入位置Ｘ，Ｙ，Ｚにお
いて、Ｘのみ、ＸとＹの２箇所、ＸとＹとＺの３
箇所から炉冷却空気を送入する方式とする。この
方式によつて炉冷却空気送入位置および送入量を
制御することにより、燃焼排ガス７中の未燃分の
完全燃焼が実施できるとともに、燃焼排ガス７中
の未燃分の完全燃焼が実施できるとともに、燃焼
排ガス７中の未燃ガスの局所燃焼が防止でき、こ
の結果、NOx濃度の増加が防止できるとともに、
炉壁へのクリンカ付着が防止可能となる。
の送入により、ごみ焼却炉１の出口温度の安定化
および燃焼排ガス中の未燃分の完全燃焼化が図れ
るが、炉冷却空気を多量に１箇所から送入する
と、炉冷却空気送入位置において未燃ガスが激し
く局所燃焼を起こし、燃焼排ガス中のNOx濃度
の増加、炉壁へのクリンカ付着といつた弊害が生
じる。逆に、この炉冷却用空気量を減少させすぎ
ると、燃焼排ガス７中の未燃成分の燃焼が不十分
となり、燃焼排ガス７中の一酸化炭素、炭化水素
など未燃分が増加するという弊害がでる。このた
め、炉冷却空気の送入位置および送入量は、第２
図に示すように、ごみ焼却炉１の出口温度を一定
化制御により必要とされる炉冷却空気量に応じ
て、その送入位置を、量が多くなるにつれて、第
１図に示した炉冷却空気圧入位置Ｘ，Ｙ，Ｚにお
いて、Ｘのみ、ＸとＹの２箇所、ＸとＹとＺの３
箇所から炉冷却空気を送入する方式とする。この
方式によつて炉冷却空気送入位置および送入量を
制御することにより、燃焼排ガス７中の未燃分の
完全燃焼が実施できるとともに、燃焼排ガス７中
の未燃分の完全燃焼が実施できるとともに、燃焼
排ガス７中の未燃ガスの局所燃焼が防止でき、こ
の結果、NOx濃度の増加が防止できるとともに、
炉壁へのクリンカ付着が防止可能となる。
次に、ごみ質が長期的に変動する場合には、同
じ量を焼却し、燃焼に関する理論空気比を同じと
すれば、ごみの発熱量の増減に対応して燃焼排ガ
ス量も増減することになる。このため、誘引送風
機１０の駆動電流がごみの発熱量に対応して変動
することになる。よつて、ごみの発熱量の長期的
な変動に対しては、誘引送風機１０の電流設定値
を変更することにより、ごみの発熱量が変化した
場合においても、空気比が一定の燃焼量安定化制
御が可能となる。
じ量を焼却し、燃焼に関する理論空気比を同じと
すれば、ごみの発熱量の増減に対応して燃焼排ガ
ス量も増減することになる。このため、誘引送風
機１０の駆動電流がごみの発熱量に対応して変動
することになる。よつて、ごみの発熱量の長期的
な変動に対しては、誘引送風機１０の電流設定値
を変更することにより、ごみの発熱量が変化した
場合においても、空気比が一定の燃焼量安定化制
御が可能となる。
上記実施例では、ごみ焼却炉１の形式を火格子
式焼却炉としているが、本第１発明の自動燃焼制
御方法では、詳細な点を除けば第３図の如くまと
められるので、ごみ焼却炉１の形式は、火格子式
焼却炉のみでなく、流動層式焼却炉、多段炉式焼
却炉、ロータリーキルン式焼却炉、固定床式焼却
炉、噴霧焼却式焼却炉などのあらゆる焼却炉に適
用できるものである。
式焼却炉としているが、本第１発明の自動燃焼制
御方法では、詳細な点を除けば第３図の如くまと
められるので、ごみ焼却炉１の形式は、火格子式
焼却炉のみでなく、流動層式焼却炉、多段炉式焼
却炉、ロータリーキルン式焼却炉、固定床式焼却
炉、噴霧焼却式焼却炉などのあらゆる焼却炉に適
用できるものである。
第１図においては、炉内冷却用送風機３を別途
設置した場合のフローシートを示したが、これは
炉内冷却用送風機３を設けず、押込送風機４の出
口からの分岐ダクトを炉内冷却用空気として用い
てもよい。この場合には、その分岐部のダンパ
を、第１図における炉内冷却用送風機３の出口ダ
ンパ２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃにおきかえれば、上
記自動燃焼制御方法の適用が可能である。
設置した場合のフローシートを示したが、これは
炉内冷却用送風機３を設けず、押込送風機４の出
口からの分岐ダクトを炉内冷却用空気として用い
てもよい。この場合には、その分岐部のダンパ
を、第１図における炉内冷却用送風機３の出口ダ
ンパ２０Ａ，２０Ｂ，２０Ｃにおきかえれば、上
記自動燃焼制御方法の適用が可能である。
また本実施例は、炉内圧制御（排ガス量制御）
を誘引送風機１０の入口ダンパ１２で行う場合で
あるが、この入口ダンパ１２と誘引送風機１０の
回転数制御の組合せで行う場合にも本方式が適用
できる。
を誘引送風機１０の入口ダンパ１２で行う場合で
あるが、この入口ダンパ１２と誘引送風機１０の
回転数制御の組合せで行う場合にも本方式が適用
できる。
発明の効果
上記構成の本第１発明の自動燃焼制御方法を実
施することにより、従来の廃熱ボイラにおける発
生蒸気量、ガス冷却室における噴射水量、ごみ焼
却炉の出口温度を検知し、これらの値を安定化さ
せるように押込送風機の出口ダンパ開度、各火格
子速度などを制御する制御方法を実施する場合よ
りも、ごみ焼却炉内の実際の燃焼量がより正確
に、より迅速に検知できるとともに、押込送風機
の風量制御端を操作端とするために、ごみ焼却炉
内における燃焼性の応答が非常に早く、かつ、ご
み焼却炉における実際の燃焼量を一定に保つこと
が可能となる。また、ごみ質が変動して、ごみ焼
却炉内の燃焼量が変動する場合にも、上記の制御
を実施すれば、ごみ焼却炉内における燃焼量の安
定化が図れるだけでなく、燃焼排ガス中の未燃分
の完全燃焼化も可能になる。さらに本第１発明の
自動燃焼制御方法は、焼却量に対応する燃焼用空
気量（押込送風機による送風量＋炉冷却送風機に
よる送風量）を一定量に制御する方法であるた
め、誘引送風機の電流設定値を増減させることに
より、ごみ焼却炉に送入する燃焼空気量を制御で
きる長所がある。このため、ごみ焼却炉内の実際
の燃焼量が同じ場合においては、この電流設定値
を操作することにより、ごみ焼却炉内の燃焼に関
する空気比を調整することが可能となる。このた
め、本第１発明の自動燃焼制御方法を用いれば、
安定した低空気比運転が実施でき、NOx低減を
目的とした炉内水噴霧を併用すれば、窒素酸化物
（NOx）がさらに大幅に低減できる運転を実施で
きる。
施することにより、従来の廃熱ボイラにおける発
生蒸気量、ガス冷却室における噴射水量、ごみ焼
却炉の出口温度を検知し、これらの値を安定化さ
せるように押込送風機の出口ダンパ開度、各火格
子速度などを制御する制御方法を実施する場合よ
りも、ごみ焼却炉内の実際の燃焼量がより正確
に、より迅速に検知できるとともに、押込送風機
の風量制御端を操作端とするために、ごみ焼却炉
内における燃焼性の応答が非常に早く、かつ、ご
み焼却炉における実際の燃焼量を一定に保つこと
が可能となる。また、ごみ質が変動して、ごみ焼
却炉内の燃焼量が変動する場合にも、上記の制御
を実施すれば、ごみ焼却炉内における燃焼量の安
定化が図れるだけでなく、燃焼排ガス中の未燃分
の完全燃焼化も可能になる。さらに本第１発明の
自動燃焼制御方法は、焼却量に対応する燃焼用空
気量（押込送風機による送風量＋炉冷却送風機に
よる送風量）を一定量に制御する方法であるた
め、誘引送風機の電流設定値を増減させることに
より、ごみ焼却炉に送入する燃焼空気量を制御で
きる長所がある。このため、ごみ焼却炉内の実際
の燃焼量が同じ場合においては、この電流設定値
を操作することにより、ごみ焼却炉内の燃焼に関
する空気比を調整することが可能となる。このた
め、本第１発明の自動燃焼制御方法を用いれば、
安定した低空気比運転が実施でき、NOx低減を
目的とした炉内水噴霧を併用すれば、窒素酸化物
（NOx）がさらに大幅に低減できる運転を実施で
きる。
上記の燃焼空気量制御以外に、本第２発明の燃
焼火格子上のごみ層厚の安定化制御を併わせて実
施すれば、ごみ質が急激に変化した場合にも、ご
み焼却炉内における実際のごみの燃焼量の安定化
制御が実施できる。
焼火格子上のごみ層厚の安定化制御を併わせて実
施すれば、ごみ質が急激に変化した場合にも、ご
み焼却炉内における実際のごみの燃焼量の安定化
制御が実施できる。
長期的なごみの発熱量の変動に対しては、誘引
排風機の電流設定値を変更することにより対処可
能であるが、この設定値変更については、過去の
運転データから算出されるごみの発熱量および計
画焼却量から算出される設定電流値を本自動燃焼
制御装置に自動的に入力し、設定電流値が自動的
に更新できるシステムとすることにより、ごみの
発熱量の変動に対しても、手動操作で誘引送風機
の電流設定値を変更する操作が不要となる。
排風機の電流設定値を変更することにより対処可
能であるが、この設定値変更については、過去の
運転データから算出されるごみの発熱量および計
画焼却量から算出される設定電流値を本自動燃焼
制御装置に自動的に入力し、設定電流値が自動的
に更新できるシステムとすることにより、ごみの
発熱量の変動に対しても、手動操作で誘引送風機
の電流設定値を変更する操作が不要となる。
第１図〜第３図は本発明の一実施を示し、第１
図はフローシート図、第２図は炉冷却空気量と送
入位置の関係を示す説明図、第３図は自動運転時
における運転記録の一例を示す説明図、第４図〜
第６図は従来例を示し、第４図は手動運転時にお
ける運転記録の一例を示す説明図、第５図はフロ
ーシート図、第６図は送風機における送風量と所
要電流および静圧の関係を示す説明図である。 １……ごみ焼却炉、３……炉内冷却用送風機、
４……押込送風機、８……熱処理装置、９……集
じん装置、１０……誘引送風機、１２……入口ダ
ンパ、１３……出口ダンパ、１４……炉内圧検知
器、１５……温度検知器、１６……出口ダンパ、
１７……電流検知器、１８Ｘ……乾燥火格子、１
８Ｙ……燃焼火格子。
図はフローシート図、第２図は炉冷却空気量と送
入位置の関係を示す説明図、第３図は自動運転時
における運転記録の一例を示す説明図、第４図〜
第６図は従来例を示し、第４図は手動運転時にお
ける運転記録の一例を示す説明図、第５図はフロ
ーシート図、第６図は送風機における送風量と所
要電流および静圧の関係を示す説明図である。 １……ごみ焼却炉、３……炉内冷却用送風機、
４……押込送風機、８……熱処理装置、９……集
じん装置、１０……誘引送風機、１２……入口ダ
ンパ、１３……出口ダンパ、１４……炉内圧検知
器、１５……温度検知器、１６……出口ダンパ、
１７……電流検知器、１８Ｘ……乾燥火格子、１
８Ｙ……燃焼火格子。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ ごみ焼却炉内に連通する誘引送風機の駆動機
の電流値が一定となるように、駆動時の電流値を
検知しつつ、この検知値に基づいて押込送風機の
風量制御端を制御するとともに、ごみ焼却炉出口
の排ガス温度の検知値に基づいて炉冷却用送風量
制御を併せて行うことを特徴とするごみ焼却炉に
おける自動燃焼制御方法。 ２ ごみ焼却炉内に連通する誘引送風機の駆動機
の電流値が一定となるように、駆動時の電流値を
検知しつつ、この検知値に基づいて押込送風機の
風量制御端を制御するとともに、ごみ焼却炉出口
の排ガス温度の検知値に基づいて炉冷却用送風量
制御を併せて行い、さらに燃焼火格子上のごみ層
厚を検知し、この検知値に基づいて乾燥火格子お
よび燃焼火格子の速度制御を行うことを特徴とす
るごみ焼却炉における自動燃焼制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4504386A JPS62202926A (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | ごみ焼却炉における自動燃焼制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4504386A JPS62202926A (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | ごみ焼却炉における自動燃焼制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62202926A JPS62202926A (ja) | 1987-09-07 |
| JPH0465290B2 true JPH0465290B2 (ja) | 1992-10-19 |
Family
ID=12708338
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4504386A Granted JPS62202926A (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | ごみ焼却炉における自動燃焼制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS62202926A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015068580A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | Jx日鉱日石金属株式会社 | 飛灰堆積防止設備及び飛灰堆積防止方法 |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5348714B2 (ja) * | 2008-12-05 | 2013-11-20 | 新日鉄住金エンジニアリング株式会社 | 廃棄物溶融炉の燃焼制御方法及び燃焼制御装置 |
| CN112728948A (zh) * | 2019-10-14 | 2021-04-30 | 廊坊京磁精密材料有限公司 | 钕铁硼烧结工艺的冷却风量控制系统和方法 |
-
1986
- 1986-02-28 JP JP4504386A patent/JPS62202926A/ja active Granted
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2015068580A (ja) * | 2013-09-30 | 2015-04-13 | Jx日鉱日石金属株式会社 | 飛灰堆積防止設備及び飛灰堆積防止方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62202926A (ja) | 1987-09-07 |
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