JPH0466630A - 熱間加工性の優れたＴｉＡｌ系金属間化合物 - Google Patents
熱間加工性の優れたＴｉＡｌ系金属間化合物Info
- Publication number
- JPH0466630A JPH0466630A JP2178345A JP17834590A JPH0466630A JP H0466630 A JPH0466630 A JP H0466630A JP 2178345 A JP2178345 A JP 2178345A JP 17834590 A JP17834590 A JP 17834590A JP H0466630 A JPH0466630 A JP H0466630A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- content
- intermetallic compound
- weight
- based intermetallic
- tial
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
Ａ１発明の目的
（１）産業上の利用分野
本発明は熱間加工性の優れたＴ ｉ Ａ ｌ系金属間化
合物に関する。
合物に関する。
（２）従来の技術
ＴｉＡｌ系金属間化合物は軽量で、且つ優れた耐熱性を
有するためエンジン部品等の構造材料として着目されて
いる。
有するためエンジン部品等の構造材料として着目されて
いる。
（３）発明が解決しようとする課題
しかしながら、従来のＴｉＡｌ！系金属間化合物は、変
形応力が高い等の理由によって、熱間鍛造性等の熱間加
工性が悪い、という問題がある。
形応力が高い等の理由によって、熱間鍛造性等の熱間加
工性が悪い、という問題がある。
本発明は前記に鑑み、特定の化学成分を特定量含有させ
ることによって熱間加工性を向上させたＴｉＡｌ系金属
間化合物を提供することを目的とする。
ることによって熱間加工性を向上させたＴｉＡｌ系金属
間化合物を提供することを目的とする。
Ｂ５発明の構成
（１）課題を解決するための手段
本発明に係るＴｉＡｌ系金属間化合物は、Ｍｎの含有量
が０．１重量％以上、２．０重量％以下であり、またＺ
ｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少なくとも一種の含
有量が０．１重量％以上、１５重量％以下であることを
第１の特徴とする。
が０．１重量％以上、２．０重量％以下であり、またＺ
ｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少なくとも一種の含
有量が０．１重量％以上、１５重量％以下であることを
第１の特徴とする。
本発明に係るＴｉＡｊｉ系金属間他金属間化合物含有量
が０．１重量％以上、２，５重量％以下であり、またＺ
ｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少なくとも一種の含
有量が０．１重蓋％以上、１５重量％以下であることを
第２の特徴とする。
が０．１重量％以上、２，５重量％以下であり、またＺ
ｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少なくとも一種の含
有量が０．１重蓋％以上、１５重量％以下であることを
第２の特徴とする。
本発明に係るＴｉＡｊｉ系金属間他金属間化合物および
Ｖの合計含有量が０．１重蓋％以上、２．５重量％以下
であり、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少な
くとも′一種の含有量が０．１重量％以上、１５重量％
以下であることを第３の特徴とする。
Ｖの合計含有量が０．１重蓋％以上、２．５重量％以下
であり、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少な
くとも′一種の含有量が０．１重量％以上、１５重量％
以下であることを第３の特徴とする。
（２）作 用
第１〜第３の特徴において、Ｍｎおよび■は、ＴｉＡｌ
系金属間化合物の常温延性を向上させる化学成分である
が、この化学成分と共にＺｒ、ＮｂおよびＨｆから選択
される少なくとも一種を併用すると、ＴｉＡｌ１系金属
間化合物の熱間加工可能域であるβ相域を高Ａｌ側に、
且つ低温側に広げることが可能となり、これによりＴｉ
Ａｌ系金属間化合物の高温特性を損うことなく、その熱
間加工性を向上させることができる。
系金属間化合物の常温延性を向上させる化学成分である
が、この化学成分と共にＺｒ、ＮｂおよびＨｆから選択
される少なくとも一種を併用すると、ＴｉＡｌ１系金属
間化合物の熱間加工可能域であるβ相域を高Ａｌ側に、
且つ低温側に広げることが可能となり、これによりＴｉ
Ａｌ系金属間化合物の高温特性を損うことなく、その熱
間加工性を向上させることができる。
たりし、Ｍｎの含有量、■の含有量またはＭｎおよび■
の合計含有量が０．１重量％未満では常温延性向上効果
がなく、一方、Ｍｎの含有量が２．０重量％を超えるか
、■の含有量が２．５重量％を超えるか、またはＭｎお
よび■の合計含有量が２．５重量％を超えると、Ｔ ｉ
Ａ ｌ系金属間化合物の常温延性が低下する。
の合計含有量が０．１重量％未満では常温延性向上効果
がなく、一方、Ｍｎの含有量が２．０重量％を超えるか
、■の含有量が２．５重量％を超えるか、またはＭｎお
よび■の合計含有量が２．５重量％を超えると、Ｔ ｉ
Ａ ｌ系金属間化合物の常温延性が低下する。
またＺｒ等の含有量が０，１重量％未満であるか、また
は１５重量％を超えると、ＴｉＡｌ系金属間化合物の熱
間加工性が悪化する。
は１５重量％を超えると、ＴｉＡｌ系金属間化合物の熱
間加工性が悪化する。
（３）実施例
〔実施例Ｉ〕
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＺｒの含有
量を種々変化させてＭｎおよびＺｒを含むＴｊＡＩ！、
系金属間化合物Ｉを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は
５７重量％に設定され、またＺｒ含有量の変化に応じて
Ａｎ含有量を変化させた。
量を種々変化させてＭｎおよびＺｒを含むＴｊＡＩ！、
系金属間化合物Ｉを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は
５７重量％に設定され、またＺｒ含有量の変化に応じて
Ａｎ含有量を変化させた。
ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｉの製造に当っては、原材料
をアルゴンガス雰囲気下、非消耗電極を用いてアルゴン
アーク溶解を行うことによりインゴットを溶製し、次い
でそのインゴットに、１Ｏ−ＳＴｏｒｒにて１２５０℃
、“３時間の加熱、それに次ぐ窒素ガスによる急冷より
なる均質化処理を施す、といった方法が採用された。
をアルゴンガス雰囲気下、非消耗電極を用いてアルゴン
アーク溶解を行うことによりインゴットを溶製し、次い
でそのインゴットに、１Ｏ−ＳＴｏｒｒにて１２５０℃
、“３時間の加熱、それに次ぐ窒素ガスによる急冷より
なる均質化処理を施す、といった方法が採用された。
表Ｉは、ＴｉＡｌ１系金属間化合物■に対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに
、また圧縮速度は２０−／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表Ｉには、Ｍｎを含むがＺｒを含ま
ないＴｉＡｌｆｉ系金属間化合金属間化合物ある。
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに
、また圧縮速度は２０−／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表Ｉには、Ｍｎを含むがＺｒを含ま
ないＴｉＡｌｆｉ系金属間化合金属間化合物ある。
表 ■
表Ｉから明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％にお
いて、Ｚｒ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下
に設定したＴ ｉ Ａ ｅ基金属間化合物を用いると、
略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ること
ができ、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良
いことが判る。
いて、Ｚｒ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下
に設定したＴ ｉ Ａ ｅ基金属間化合物を用いると、
略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ること
ができ、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良
いことが判る。
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＺｒの含有量
を種々変化させてＶおよびＺｒを含むＴｉＡｌ系金属間
化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量
％に設定され、またＺｒ含有量の変化に応じてＡＩ！、
含有量を変化させた。ＴｉＡ７！系金属間化合物Ｈの製
造方法は実施例Ｉと同じである。
を種々変化させてＶおよびＺｒを含むＴｉＡｌ系金属間
化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量
％に設定され、またＺｒ含有量の変化に応じてＡＩ！、
含有量を変化させた。ＴｉＡ７！系金属間化合物Ｈの製
造方法は実施例Ｉと同じである。
表■は、ＴｉＡｊ２系金属間化合物Ｈに対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０■／ｓｅｃにそれぞれ設定された。
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０■／ｓｅｃにそれぞれ設定された。
なお゛、比較のため表■には、■を含むがＺｒを含まな
いＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。
いＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。
表 ■
表■から明らかなように、■含有量２．５重量％におい
て、Ｚｒ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下に
設定したＴｉＡｊ２系金属間他金属間化合物と、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属開化金物の熱間加工性の良いこと
が判る。
て、Ｚｒ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下に
設定したＴｉＡｊ２系金属間他金属間化合物と、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属開化金物の熱間加工性の良いこと
が判る。
の含有量を種々変化させてＭｎおよびＮｂを含むＴｉＡ
ｌｆｉ系金属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含
有量は５７重量％に設定され、またＮｂ含有量の変化に
応じて／ｌ含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合
物■の製造方法は実施例Ｉと同じである。
ｌｆｉ系金属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含
有量は５７重量％に設定され、またＮｂ含有量の変化に
応じて／ｌ含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合
物■の製造方法は実施例Ｉと同じである。
表■は、ＴｉＡｊ！系金属間化合物■に対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに
、また圧縮速度は２０閣／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表■には、Ｍｎを含むがＮｂを含ま
ないＴｉＡｊ２系金属間他金属間化合物である。
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに
、また圧縮速度は２０閣／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表■には、Ｍｎを含むがＮｂを含ま
ないＴｉＡｊ２系金属間他金属間化合物である。
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＮｂ表
■
表■から明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％にお
いて、Ｎｂ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下
に設定したＴｉｅｒ！系金属間他金属間化合物と、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。
いて、Ｎｂ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下
に設定したＴｉｅｒ！系金属間他金属間化合物と、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＮｂの含有量
を種々変化させてＶおよびＮｂを含むＴｉＡ１系金属間
化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量
％に設定され、またＮｂ含有量の変化に応じて／ｌ含有
量を変化させた。ＴｉＡ１系金属間化合物■の製造方法
は実施例Ｉと同じである。
を種々変化させてＶおよびＮｂを含むＴｉＡ１系金属間
化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量
％に設定され、またＮｂ含有量の変化に応じて／ｌ含有
量を変化させた。ＴｉＡ１系金属間化合物■の製造方法
は実施例Ｉと同じである。
表■は、ＴｉＡｌ系金属間化合物■に対する熱間鍛造結
果を示す。この場合の、熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定された。
果を示す。この場合の、熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定された。
なお、比較のため表■には、■を含むがＮｂを含まない
ＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。
ＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。
表 ■
表■から明らかなように、■含有量２．５重量％におい
て、Ｎｂ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下に
設定したＴｉＡｌ系金属間化合物を用いると、略３０％
以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ、
これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いことが
判る。
て、Ｎｂ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下に
設定したＴｉＡｌ系金属間化合物を用いると、略３０％
以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ、
これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いことが
判る。
〔実施例■〕
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＨｆの含有
量を種々変化させてＭｎおよびＨｆを含むＴｉＡｌｆｉ
系金属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は
５７重量％に設定され、またＨｆ含有量の変化に応じて
ＡＩ！、含有量を変化させた。ＴｉＡ１系金属間化合物
■の製造方法は実施例Ｉと同じである。
量を種々変化させてＭｎおよびＨｆを含むＴｉＡｌｆｉ
系金属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は
５７重量％に設定され、またＨｆ含有量の変化に応じて
ＡＩ！、含有量を変化させた。ＴｉＡ１系金属間化合物
■の製造方法は実施例Ｉと同じである。
表■は、ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｖに対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０ｔｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表Ｖには、Ｍｎを含むがＨｆを含ま
ないＴｉＡｊ２系金属間化合物も例示しである。
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０ｔｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表Ｖには、Ｍｎを含むがＨｆを含ま
ないＴｉＡｊ２系金属間化合物も例示しである。
表
■
表■から明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％にお
いて、Ｈｆ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下
に設定したＴｉＡｊｉ系金属間化合物を用いると、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。
いて、Ｈｆ含有量を０．１重量％以上、１５重量％以下
に設定したＴｉＡｊｉ系金属間化合物を用いると、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＨｆの含有量
を種々変化させて■およびＨｆを含むＴｉＡｌ系金属間
化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重置
％に設定され、またＨｆ含有量の変化に応じてＡｆ含有
量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の製造方法
は実施例■と同じである。
を種々変化させて■およびＨｆを含むＴｉＡｌ系金属間
化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重置
％に設定され、またＨｆ含有量の変化に応じてＡｆ含有
量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の製造方法
は実施例■と同じである。
表■は、ＴｉＡｌ系金属間化合物■に対する熱間鍛造結
果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに、
また圧縮速度は２０−／ｓｅｃにそれぞれ設定された。
果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに、
また圧縮速度は２０−／ｓｅｃにそれぞれ設定された。
なお、比較のため表■には、■を含むがＨｆを含まない
ＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。
ＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。
表 ■
表■から明らかなように、■含有量２．５重量％におい
て、Ｈｆ含有量を０１１重量％以上、１５重量％以下に
設定したＴｉＡｊｊ系金属間化合物を用いると、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこと
が判る。
て、Ｈｆ含有量を０１１重量％以上、１５重量％以下に
設定したＴｉＡｊｊ系金属間化合物を用いると、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこと
が判る。
Ｎｂの含有量を１５重量％に設定し、またＭｎＴｉＡｌ
系金属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は
５７重量％に設定され、またＭｎ含有量の変化に応じて
Ａ１含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の
製造方法は実施例Ｉと同じである。
系金属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は
５７重量％に設定され、またＭｎ含有量の変化に応じて
Ａ１含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の
製造方法は実施例Ｉと同じである。
表■は、ＴｉＡ／！系金属間化合物■に対する熱間鍛造
結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定された。
結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定された。
なお、比較のため表■には、Ｎｂを含むがＭｎを含まな
いＴｉＡｌｆｉ系金属間化合金属間化合物ある。
いＴｉＡｌｆｉ系金属間化合金属間化合物ある。
の含有量を種々変化させてＮｂおよびＭｎを含む表
■
表■から明らかなように、Ｎｂ含有量１５重量％におい
て、Ｍｎ含有量を０．１重量％以上、２．０重量％以下
に設定したＴｉＡｊ！系金属間他金属間化合物と、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。
て、Ｍｎ含有量を０．１重量％以上、２．０重量％以下
に設定したＴｉＡｊ！系金属間他金属間化合物と、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。
Ｚｒの含有量を１５重量％に設定し、またＭｎの含有量
を種々変化させてＺｒおよびＭｎを含むＴｉＡｌ系金属
間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重
量％に設定され、またＭｎ含有量の変化に応じてＡ２含
有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の製造方
法は実施例■と同じである。
を種々変化させてＺｒおよびＭｎを含むＴｉＡｌ系金属
間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重
量％に設定され、またＭｎ含有量の変化に応じてＡ２含
有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の製造方
法は実施例■と同じである。
表■は、ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物■に対する熱間鍛
造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００ ”
Ｃに、また圧縮速度は２０■／ｓｅｃにそれぞれ設定さ
れた。なお、比較のため表■には、Ｚｒを含むがＭｎを
含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。
造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００ ”
Ｃに、また圧縮速度は２０■／ｓｅｃにそれぞれ設定さ
れた。なお、比較のため表■には、Ｚｒを含むがＭｎを
含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しである。
表 ■
表■から明らかなように、Ｚｒ含有量１５重量％におい
て、Ｍｎ含有量を０．１重量％以上、２．０重量％以下
に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物を用いると、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこと
が判る。
て、Ｍｎ含有量を０．１重量％以上、２．０重量％以下
に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物を用いると、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこと
が判る。
Ｈｆの含有量を１５重量％に設定し、またＭｎの含有量
を種々変化させてＨｆおよびＭｎを含むＴｉＡｊ２系金
属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、またＭｎ含有量の変化に応じてＡＰ
含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の製造
方法は実施例Ｉと同じである。
を種々変化させてＨｆおよびＭｎを含むＴｉＡｊ２系金
属間化合物■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、またＭｎ含有量の変化に応じてＡＰ
含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物■の製造
方法は実施例Ｉと同じである。
表■は、ＴｉＡｉＡ系金属間化合物■に対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに
、また圧縮速度は２０■／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表■には、Ｈｆを含むがＭｎを含ま
ないＴｉＡｊ！系金属間他金属間化合物である。
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°Ｃに
、また圧縮速度は２０■／ｓｅｃにそれぞれ設定された
。なお、比較のため表■には、Ｈｆを含むがＭｎを含ま
ないＴｉＡｊ！系金属間他金属間化合物である。
表
■
表■から明らかなように、Ｈｆ含有量１５重量％におい
て、Ｍｎ含有量を０．１重量％以上、２．０重量％以下
に設定したＴ ｉ Ａ ｌ系金属間化合物を用いると、
略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ること
ができ、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良
いことが判る。
て、Ｍｎ含有量を０．１重量％以上、２．０重量％以下
に設定したＴ ｉ Ａ ｌ系金属間化合物を用いると、
略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ること
ができ、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良
いことが判る。
Ｎｂの含有量を１５重量％に設定し、またＶの含有量を
種々変化させてＮｂおよびＶを含むＴｉＡｌ系金属間化
合物Ｘを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％
に設定され、また■含有量の変化に応じてＡｆ含有量を
変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物Ｘの製造方法は実
施例■と同しである。
種々変化させてＮｂおよびＶを含むＴｉＡｌ系金属間化
合物Ｘを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％
に設定され、また■含有量の変化に応じてＡｆ含有量を
変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物Ｘの製造方法は実
施例■と同しである。
表Ｘは、ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｘに対する熱間鍛造
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０閣／ｓｅｃにそれぞれ設定された。
結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００℃に、
また圧縮速度は２０閣／ｓｅｃにそれぞれ設定された。
なお、比較のため表Ｘには、Ｎｂを含むが■を含まない
ＴｉＡ／ｌ！系金属間化合金属間化合物ある。
ＴｉＡ／ｌ！系金属間化合金属間化合物ある。
表 Ｘ
表Ｘから明らかなように、Ｎｂ含有量１５重量％におい
て、■含有量を０．１重量％以上、２．５重量％以下に
設定したＴｉＡ／！系金属間化合物を用いると、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこと
が判る。
て、■含有量を０．１重量％以上、２．５重量％以下に
設定したＴｉＡ／！系金属間化合物を用いると、略３０
％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることができ
、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこと
が判る。
Ｚｒの含有量を１５重量％に設定し、また■の含有量を
種々変化させてＺｒおよび■を含むＴｉＡｌｆｉ系金属
間化合物ＸＩを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、また■含有量の変化に応じてＡ２含
有量を変化させた。ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物ＸＩの
製造方法は実施例１と同じである。
種々変化させてＺｒおよび■を含むＴｉＡｌｆｉ系金属
間化合物ＸＩを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、また■含有量の変化に応じてＡ２含
有量を変化させた。ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物ＸＩの
製造方法は実施例１と同じである。
表ＸＩは、ＴｉＡｌ！系金属間化合物ＸＩに対する熱間
鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００
”Ｃに、また圧縮速度は２０ｗａ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＩには、Ｚｒを含むが
Ｖを含まないＴ ｉ Ａ ｌ系金属間化合物も例示しで
ある。
鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００
”Ｃに、また圧縮速度は２０ｗａ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＩには、Ｚｒを含むが
Ｖを含まないＴ ｉ Ａ ｌ系金属間化合物も例示しで
ある。
表
Ｘｌ
表ＸＩから明らかなように、Ｚｒ含有量１５重量％にお
いて、■含有量を０．１重量％以上、２．５重量％以下
に設定したＴｉＡｊ！系金属間化合物を用いると、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。
いて、■含有量を０．１重量％以上、２．５重量％以下
に設定したＴｉＡｊ！系金属間化合物を用いると、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の良いこ
とが判る。
〔実施例ＸＩＩ）
Ｈｆの含有量を１５重量％に設定し、また■の含有量を
種々変化させてＨｆおよび■を含むＴｉ／ｌ系金属間化
合物Ｘ■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量
％に設定され、また■含有量の変化に応じてＡｊｌ！含
有量を変化させた。ＴｉＡｊｌ！系金属間化合物Ｘ■の
製造方法は実施例Ｉと同じである。
種々変化させてＨｆおよび■を含むＴｉ／ｌ系金属間化
合物Ｘ■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量
％に設定され、また■含有量の変化に応じてＡｊｌ！含
有量を変化させた。ＴｉＡｊｌ！系金属間化合物Ｘ■の
製造方法は実施例Ｉと同じである。
表Ｘ■は、ＴｉＡｊ！系金属間化合物ＸＨに対する熱間
鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°
Ｃに、また圧縮速度は２０ｗｒ／ｓｅｃにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｈｆを含むが■
を含まないＴｉＡｌ！、系金属間化合物も例示しである
。
鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００°
Ｃに、また圧縮速度は２０ｗｒ／ｓｅｃにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｈｆを含むが■
を含まないＴｉＡｌ！、系金属間化合物も例示しである
。
表
Ｘ■
表Ｘ■から明らかなように、Ｈｆ含有量１５重量％にお
いて、■含有量を０．１重量％以上、２．５重量％以下
に設定したＴｉＡｊ２系金属間他金属間化合物と、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間〔実施例ＸＩ） Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（た＼し、Ｍ
ｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＨｆの含有量
を種々変化させてＭｎ、ＶおよびＨｆを含むＴｉＡｌ系
金属間化合物ＸＩＩＩを製造した。この場合、Ｔｉ含有
量は５７重量％に設定され、またＨｆ含有量の変化に応
じてＡｉ、含有量を変化させた。
いて、■含有量を０．１重量％以上、２．５重量％以下
に設定したＴｉＡｊ２系金属間他金属間化合物と、略３
０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得ることがで
き、これにより前記金属間〔実施例ＸＩ） Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（た＼し、Ｍ
ｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＨｆの含有量
を種々変化させてＭｎ、ＶおよびＨｆを含むＴｉＡｌ系
金属間化合物ＸＩＩＩを製造した。この場合、Ｔｉ含有
量は５７重量％に設定され、またＨｆ含有量の変化に応
じてＡｉ、含有量を変化させた。
ＴｊＡｆ！系金属間化合物Ｘ■の製造方法は実施例Ｉと
同じである。
同じである。
表Ｘ■は、ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｘ■に対する熱間
鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００℃
に、また圧縮速度は２０Ｉｌｌ／ｓｅｃにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｍｎおよび■を
含むがＨｆを含まないＴｉＡ１系金属間化合物も例示し
である。
鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００℃
に、また圧縮速度は２０Ｉｌｌ／ｓｅｃにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｍｎおよび■を
含むがＨｆを含まないＴｉＡ１系金属間化合物も例示し
である。
化合物の熱間加工性の良いことが判る。
表
Ｘ■
表ＸＩ［ｌから明らかなように、Ｍｎおよび■の合計含
有量２．５重量％において、Ｈｆ含有量を０．１重量％
以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌｆｉ系金属間
化合金属間化合物、略３０％以上の圧縮率の下で高品質
な鍛造品を得ることができ、これにより前記金属間化合
物の熱間加工性の良いことが判る。
有量２．５重量％において、Ｈｆ含有量を０．１重量％
以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌｆｉ系金属間
化合金属間化合物、略３０％以上の圧縮率の下で高品質
な鍛造品を得ることができ、これにより前記金属間化合
物の熱間加工性の良いことが判る。
〔実施例ＸＩＶ）
Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（た−し、Ｍ
ｎ：Ｖ＝１：１）に設定し、またＺｒの含有量を種々変
化させてＭｎ、■およびＺｒを含むＴｉＡｊ！系金属間
化合物ＸＩＶを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、またＺｒ含有量の変化に応じて、１
１含有量を変化させた。
ｎ：Ｖ＝１：１）に設定し、またＺｒの含有量を種々変
化させてＭｎ、■およびＺｒを含むＴｉＡｊ！系金属間
化合物ＸＩＶを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、またＺｒ含有量の変化に応じて、１
１含有量を変化させた。
ＴｉＡｊ！系金属間他金属間化合物ＸＲ７法は実施例■
と同じである。
と同じである。
表ＸＩＶは、ＴｉＡｊ２系金属間化合物ＸＩＶに対する
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０°Ｃに、また圧縮速度は２０ｗｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＩＶには、Ｍｎおよ
び■を含むがＺｒを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も
例示しである。
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０°Ｃに、また圧縮速度は２０ｗｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＩＶには、Ｍｎおよ
び■を含むがＺｒを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も
例示しである。
表 ＸＩＶ
表ＸＩＶから明らかなように、Ｍｎおよび■の合計含有
量２．５重量％において、Ｚｒ含有量を０．１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いこと〔実施例ＸＶ） Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（た−し、Ｍ
ｎ：Ｖ＝１：１）に設定し、またＮｂ１７）含有量を種
々変化させてＭｎ、■およびＮｂを含むＴｉＡｌ系金属
間化合物Ｘ■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、またＮｂ含有量の変化に応じてＡｊ
２含有量を変化させた。
量２．５重量％において、Ｚｒ含有量を０．１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いこと〔実施例ＸＶ） Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（た−し、Ｍ
ｎ：Ｖ＝１：１）に設定し、またＮｂ１７）含有量を種
々変化させてＭｎ、■およびＮｂを含むＴｉＡｌ系金属
間化合物Ｘ■を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７
重量％に設定され、またＮｂ含有量の変化に応じてＡｊ
２含有量を変化させた。
ＴｉＡｌ！系金属間化合物ＸＶの製造方法は実施例Ｉと
同じである。
同じである。
表ＸＶは、ＴｉＡｊ２系金属間化合物ＸＶに対する熱間
鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００°
Ｃに、また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定さ
れた。なお、比較のため表Ｘ■には、ＭｎおよびＶを含
むがＮｂを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しで
ある。
鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００°
Ｃに、また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ設定さ
れた。なお、比較のため表Ｘ■には、ＭｎおよびＶを含
むがＮｂを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しで
ある。
が判る。
表
Ｘｖ
表ＸＶから明らかなように、Ｍｎおよび■の合計含有量
２．５重量％において、Ｎｂ含有量を０．１重量％以上
、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ！。
２．５重量％において、Ｎｂ含有量を０．１重量％以上
、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ！。
系金属間化合物を用いると、略３０％以上の圧縮率の下
で高品質な鍛造品を得ることができ、これにより前記金
属間化合物の熱間加工性の良いことが判る。
で高品質な鍛造品を得ることができ、これにより前記金
属間化合物の熱間加工性の良いことが判る。
〔実施例ＸＶｆ）
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＨｆおよび
Ｚｒの合計含有量（た−し、Ｈｆ：Ｚｒ＝１：１）を種
々変化させてＭｎ、ＨｆおよびＺｒを含むＴｉＡｌ系金
属間化合物ＸＶＩを製造した。
Ｚｒの合計含有量（た−し、Ｈｆ：Ｚｒ＝１：１）を種
々変化させてＭｎ、ＨｆおよびＺｒを含むＴｉＡｌ系金
属間化合物ＸＶＩを製造した。
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＨ
ｆおよびＺｒの合計含有量の変化に応じてＡ！含有量を
変化させた。ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｘ■の製造方法
は実施例Ｉと同じである。
ｆおよびＺｒの合計含有量の変化に応じてＡ！含有量を
変化させた。ＴｉＡｊ！系金属間化合物Ｘ■の製造方法
は実施例Ｉと同じである。
表ＸＶＩは、ＴｉＡｊｌ！系金属間化合物ＸＶＩに対す
る熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３
００℃に、また圧縮速度は２０ｒｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＶＩには、Ｍｎを含
むがＨｆおよびＺｒを含まないＴｉＡｌｆｉ系金属間化
合金属間化合物ある。
る熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３
００℃に、また圧縮速度は２０ｒｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＶＩには、Ｍｎを含
むがＨｆおよびＺｒを含まないＴｉＡｌｆｉ系金属間化
合金属間化合物ある。
表 Ｘｖ
表ＸＶＩから明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％
において、ＨｆおよびＺｒの合計含有量を０゜１重量％
以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合
物を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛
造品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の
熱間加工性の良いことが判る。
において、ＨｆおよびＺｒの合計含有量を０゜１重量％
以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合
物を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛
造品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の
熱間加工性の良いことが判る。
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＮｂおよび
Ｈｆの合計含有量（た−゛し、Ｎｂ：Ｈｆ＝１：１）を
種々変化させてＭｎ、ＮｂおよびＨｆを含むＴ ｉ Ａ
Ｉ！、系金属間化合物Ｘ■を製造した。
Ｈｆの合計含有量（た−゛し、Ｎｂ：Ｈｆ＝１：１）を
種々変化させてＭｎ、ＮｂおよびＨｆを含むＴ ｉ Ａ
Ｉ！、系金属間化合物Ｘ■を製造した。
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＮ
ｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じて、４４含有量
を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物Ｘ■の製造方法
は実施例Ｉと同しである。
ｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じて、４４含有量
を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物Ｘ■の製造方法
は実施例Ｉと同しである。
表Ｘ■は、ＴｉＡｌ！系金属間化合物Ｘ■に対する熱間
鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００℃
に、また圧縮速度は２０閣／ｓｅｃにそれぞれ設定され
た。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｍｎを含むがＮｂお
よびＨｆを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しで
ある。
鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００℃
に、また圧縮速度は２０閣／ｓｅｃにそれぞれ設定され
た。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｍｎを含むがＮｂお
よびＨｆを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示しで
ある。
表
Ｘ■
表Ｘ■から明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％に
おいて、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いこ表 Ｘ■ 表Ｘ■から明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％に
おいて、ＺｒおよびＮｂの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いことが判る。
おいて、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いこ表 Ｘ■ 表Ｘ■から明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％に
おいて、ＺｒおよびＮｂの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いことが判る。
［実施例Ｘ■］
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＺｒおよび
Ｎｂの合計含有量（た−し、Ｚｒ：Ｎｂ＝１：１）を種
々変化させてＭｎ、ＺｒおよびＮｂを含むＴｉＡｊ！系
金属間化合物Ｘ■を製造した。
Ｎｂの合計含有量（た−し、Ｚｒ：Ｎｂ＝１：１）を種
々変化させてＭｎ、ＺｒおよびＮｂを含むＴｉＡｊ！系
金属間化合物Ｘ■を製造した。
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＺ
ｒおよびＮｂの合計含有量の変化に応じてＡＩ！、含有
量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物Ｘ■の製造方
法は実施例■と同じである。
ｒおよびＮｂの合計含有量の変化に応じてＡＩ！、含有
量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物Ｘ■の製造方
法は実施例■と同じである。
表Ｘ■は、ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物Ｘ■に対する熱
間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００
℃に、また圧縮速度は２０１ｓ／ｓｅｅにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｍｎを含むがＺ
ｒおよびＮｂを含まないＴｉ／ｌ系金属間化合物も°例
示しである。
間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００
℃に、また圧縮速度は２０１ｓ／ｓｅｅにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表Ｘ■には、Ｍｎを含むがＺ
ｒおよびＮｂを含まないＴｉ／ｌ系金属間化合物も°例
示しである。
とが判る。
〔実施例ＸＩＸ）
Ｍｎの含有量を２．０重量％に設定し、またＺｒ、Ｎｂ
およびＨｆの合計含有量（た−し、Ｚｒ：Ｎｂ：Ｈｆ＝
１：１：１）を種々変化させてＭｎ、Ｚｒ５Ｎｂおよび
Ｈｆを含むＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＩＸを製造した。
およびＨｆの合計含有量（た−し、Ｚｒ：Ｎｂ：Ｈｆ＝
１：１：１）を種々変化させてＭｎ、Ｚｒ５Ｎｂおよび
Ｈｆを含むＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＩＸを製造した。
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＺ
ｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じてＡ！含
有量を変化させた。ＴｉＡｌｇ系金属間化合物ＸＩＸの
製造方法は実施例Ｉと同じである。
ｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じてＡ！含
有量を変化させた。ＴｉＡｌｇ系金属間化合物ＸＩＸの
製造方法は実施例Ｉと同じである。
表ＸＩＸは、ＴｉＡｊ２系金属間化合物ＸＩＸに対する
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０℃に、また圧縮速度は２０ｕｎ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＩＸには、Ｍｎを含む
がＺｒ’、ＮｂおよびＩｆを含まないＴｉＡｌ！系金属
間他金属間化合物である。
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０℃に、また圧縮速度は２０ｕｎ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＩＸには、Ｍｎを含む
がＺｒ’、ＮｂおよびＩｆを含まないＴｉＡｌ！系金属
間他金属間化合物である。
表
ＸＩＸ
表ＸＩＸから明らかなように、Ｍｎ含有量２．０重量％
において、Ｚｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０．１
重量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属
間化合物を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品
質な鍛造品を得ることができ、これにより前記金属間化
合物の熱間加工性の良いことが判る。
において、Ｚｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０．１
重量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属
間化合物を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品
質な鍛造品を得ることができ、これにより前記金属間化
合物の熱間加工性の良いことが判る。
〔実施例ＸＸ）
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＨｆおよびＺ
ｒの合計含有量（た＼し、Ｈｆ ：Ｚｒ−１：１）を種
々変化させて■、ＨｆおよびＺｒを含むＴｉＡｊ！系金
属間化合物ＸＸを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５
７重量％に設定され、またＨｆおよびＺｒの合計含有量
の変化に応じてＡ！含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金
属間化合物ＸＸの製造方法は実施例Ｉと同じである。
ｒの合計含有量（た＼し、Ｈｆ ：Ｚｒ−１：１）を種
々変化させて■、ＨｆおよびＺｒを含むＴｉＡｊ！系金
属間化合物ＸＸを製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５
７重量％に設定され、またＨｆおよびＺｒの合計含有量
の変化に応じてＡ！含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金
属間化合物ＸＸの製造方法は実施例Ｉと同じである。
表ＸＸは、ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物ＸＸに対する熱
間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００
°Ｃに、また圧縮速度は２０ｗｍ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＸには、■を含むがＨ
ｆおよびＺｒを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示
しである。
間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３００
°Ｃに、また圧縮速度は２０ｗｍ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＸには、■を含むがＨ
ｆおよびＺｒを含まないＴｉＡｌ系金属間化合物も例示
しである。
表 ＸＸ
表ＸＸから明らかなように、■含有量２．５重量％にお
いて、ＨｆおよびＺｒの合計含有量を０．１重量％以上
、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物を
用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品
を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱間
加工性の良いことが判る。
いて、ＨｆおよびＺｒの合計含有量を０．１重量％以上
、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物を
用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品
を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱間
加工性の良いことが判る。
〔実施例ＸＸＩ）
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＮｂおよびＨ
ｆの合計含有量（た−゛し、Ｎｂ：Ｈｆ−１：１）を種
々変化させて■、ＮｂおよびＨｆを含むＴｉＡｊ！系金
属間化合物ＸＸＩを製造した。
ｆの合計含有量（た−゛し、Ｎｂ：Ｈｆ−１：１）を種
々変化させて■、ＮｂおよびＨｆを含むＴｉＡｊ！系金
属間化合物ＸＸＩを製造した。
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＮ
ｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じてＡｊ！含有量
を変化させた。ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物ＸＸＴの製
造方法は実施例Ｉと同じである。
ｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じてＡｊ！含有量
を変化させた。ＴｉＡｌｆｉ系金属間化合物ＸＸＴの製
造方法は実施例Ｉと同じである。
表ＸＸＩは、Ｔｉ／’１系金属間化合物ＸＸＩに対する
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０°Ｃに、また圧縮速度は２０ｍｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸＩには、■を含む
がＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｌ！、系金属間化合
物も例示しである。
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０°Ｃに、また圧縮速度は２０ｍｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸＩには、■を含む
がＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｌ！、系金属間化合
物も例示しである。
表
ＸＸＩ
表ＸＸＩから明らかなように、■含有量２．５重量％に
おいて、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いことが判る。
おいて、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｌ系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いことが判る。
〔実施例ＸＸＩ［）
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＺｒおよびＮ
ｂの合計含有量（た＼し、Ｚｒ：Ｎｂ＝１：１）を種々
変化させて■、ＺｒおよびＮｂを含むＴｉＡｌ系金属間
化合物ＸＸ■を製造した。
ｂの合計含有量（た＼し、Ｚｒ：Ｎｂ＝１：１）を種々
変化させて■、ＺｒおよびＮｂを含むＴｉＡｌ系金属間
化合物ＸＸ■を製造した。
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＺ
ｒおよびＮｂの合計含有量の変化に応じてＡＩ！、含有
量を変化させた。ＴｒＡｌ系金属間化合物ＸＸＨの製造
方法は実施例Ｉと同じである。
ｒおよびＮｂの合計含有量の変化に応じてＡＩ！、含有
量を変化させた。ＴｒＡｌ系金属間化合物ＸＸＨの製造
方法は実施例Ｉと同じである。
表ｘｘｎは、ＴｉＡｊｉ系金属間化合物ｘｘｎに対する
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０℃に、また圧縮速度は２０履／ｓｅｃにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表ＸＸｌ７には、■を含むが
ＺｒおよびＮｂを含まないＴｉＡｊ２系金属間化゛合物
も例示しである。
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０℃に、また圧縮速度は２０履／ｓｅｃにそれぞれ設定
された。なお、比較のため表ＸＸｌ７には、■を含むが
ＺｒおよびＮｂを含まないＴｉＡｊ２系金属間化゛合物
も例示しである。
表 ＸＸ■
表ＸＸ■から明らかなように、■含有量２．５重量％に
おいて、ＺｒおよびＮｂの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡ１系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いことが判る。
おいて、ＺｒおよびＮｂの合計含有量を０゜１重量％以
上、１５重量％以下に設定したＴｉＡ１系金属間化合物
を用いると、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造
品を得ることができ、これにより前記金属間化合物の熱
間加工性の良いことが判る。
〔実施例ＸＸＩ［［）
■の含有量を２．５重量％に設定し、またＺｒ、Ｎｂお
よびＨｆの合計含有量（た＼し、Ｚｒ ：Ｎｂ：Ｈｆ＝
１ ： １ ： ｌ）を種々変化させて■、Ｚｒ、Ｎｂ
およびＨｆを含むＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＩ［［を
製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定さ
れ、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応
じてＡ２含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物
ＸＸ■の製造方法は実施例■と同じである。
よびＨｆの合計含有量（た＼し、Ｚｒ ：Ｎｂ：Ｈｆ＝
１ ： １ ： ｌ）を種々変化させて■、Ｚｒ、Ｎｂ
およびＨｆを含むＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＩ［［を
製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定さ
れ、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応
じてＡ２含有量を変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物
ＸＸ■の製造方法は実施例■と同じである。
表ＸＸ■は、ＴｊＡｊ！系金属間化合物ＸＸ■に対する
熱間鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３０
０℃に、また圧縮速度は２０ｔｍ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＸ■には、■を含むが
Ｚ’ｒ、ＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｊｉ系金属間
他金属間化合物である。
熱間鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３０
０℃に、また圧縮速度は２０ｔｍ／ｓｅｃにそれぞれ設
定された。なお、比較のため表ＸＸ■には、■を含むが
Ｚ’ｒ、ＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｊｉ系金属間
他金属間化合物である。
表
ＸＸ■
表ＸＸ■から明らかなように、■含有量２．５重量％に
おいて、Ｚｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０．１重
量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｊｉ系金属
間他金属間化合物と、略３ｏ％以上の圧縮率の下で高品
質な鍛造品を得ることができ、これにより前記金属間化
合物の熱間加工性の良いことが判る。
おいて、Ｚｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量を０．１重
量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡｊｉ系金属
間他金属間化合物と、略３ｏ％以上の圧縮率の下で高品
質な鍛造品を得ることができ、これにより前記金属間化
合物の熱間加工性の良いことが判る。
〔実施例ＸＸＩＶ）
Ｍｎおよび■の合計含有量を′２．．５重量％（た−し
、Ｍｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＺｒおよ
びＮｂの合計含有量（た＼゛シ、Ｚｒ ：Ｎｂ＝１ ：
ｌ）を種々変化させてＭｎ、Ｖ、ＺｒおよびＮｂを含む
ＴｊＡｆ系金属間化合物ＸＸＩＶを製造した。
、Ｍｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＺｒおよ
びＮｂの合計含有量（た＼゛シ、Ｚｒ ：Ｎｂ＝１ ：
ｌ）を種々変化させてＭｎ、Ｖ、ＺｒおよびＮｂを含む
ＴｊＡｆ系金属間化合物ＸＸＩＶを製造した。
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＺ
ｒおよびＮｂの合計含有量の変化に応じてＡｆｆｉ含有
量を変化させた。 Ｔ ｉ Ａ ｌ基金属間化合物ＸＸ
ＩＶの製造方法は実施例Ｉと同しである。
ｒおよびＮｂの合計含有量の変化に応じてＡｆｆｉ含有
量を変化させた。 Ｔ ｉ Ａ ｌ基金属間化合物ＸＸ
ＩＶの製造方法は実施例Ｉと同しである。
表ＸＸＩＶは、ＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＩＶに対す
る熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３
００°Ｃに、また圧縮速度は２０ｔｘｍ／ｓｅｅにそれ
ぞれ設定された。なお、比較のため表ＸＸ■には、Ｍｎ
および■“を含むがＺｒおよびＮｂを含まないＴｒＡｌ
系金属間化合物も例示しである。
る熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３
００°Ｃに、また圧縮速度は２０ｔｘｍ／ｓｅｅにそれ
ぞれ設定された。なお、比較のため表ＸＸ■には、Ｍｎ
および■“を含むがＺｒおよびＮｂを含まないＴｒＡｌ
系金属間化合物も例示しである。
表 ＸＸｒＶ
表ＸＸＩＶから明らかなように、ＭｎおよびＶの合計含
有量２．５重量％において、ＺｒおよびＮｂの合計含有
量を０．１重量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉ
ＡＪ！系金属間他金属間化合物と、略３０％以上の圧縮
率の下で高品質な鍛造品を得ることができ、これにより
前記金属間化合物の熱間加工性の良いことが判る。
有量２．５重量％において、ＺｒおよびＮｂの合計含有
量を０．１重量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉ
ＡＪ！系金属間他金属間化合物と、略３０％以上の圧縮
率の下で高品質な鍛造品を得ることができ、これにより
前記金属間化合物の熱間加工性の良いことが判る。
〔実施例ＸＸＶ）
Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（た＼し、Ｍ
ｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＮｂおよびＨ
ｆの合計含有量（た＼し、Ｎｂ：Ｈｆ＝１１）を種々変
化させてＭｎ、■、ＮｂおよびＨｆを含むＴｉＡｌ系金
属間化合物ＸＸＶを製造した。
ｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＮｂおよびＨ
ｆの合計含有量（た＼し、Ｎｂ：Ｈｆ＝１１）を種々変
化させてＭｎ、■、ＮｂおよびＨｆを含むＴｉＡｌ系金
属間化合物ＸＸＶを製造した。
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＮ
ｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じてＡ２含有量を
変化させた。ＴｉＡ／！系金属間化合物ＸＸＶの製造方
法は実施例Ｉと同じである。
ｂおよびＨｆの合計含有量の変化に応じてＡ２含有量を
変化させた。ＴｉＡ／！系金属間化合物ＸＸＶの製造方
法は実施例Ｉと同じである。
表ＸＸＶは、ＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＶに対する熱
間鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００
°Ｃに、また圧縮速度は２０ＩＩｌ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸＶには、Ｍｎおよ
び■を含むがＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｊ！系金
属間他金属間化合物てある。
間鍛造結果を示す、この場合の熱間鍛造温度は１３００
°Ｃに、また圧縮速度は２０ＩＩｌ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸＶには、Ｍｎおよ
び■を含むがＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｊ！系金
属間他金属間化合物てある。
ることができ、これにより前記金属間化合物の熱表
Ｘｖ
表ｘＸＶから明らかなように、ＭｎおよびＶの合計含有
量２．５重量％において、ＮｂおよびＨｆの合計含有量
を０．１重量％以上、１５重量％以下に設定したＴ ｉ
Ａ １２系金属間化合物を用いると、略３０％以上の
圧縮率の下で高品質な鍛造品を得間加工性の良いことが
判る。
量２．５重量％において、ＮｂおよびＨｆの合計含有量
を０．１重量％以上、１５重量％以下に設定したＴ ｉ
Ａ １２系金属間化合物を用いると、略３０％以上の
圧縮率の下で高品質な鍛造品を得間加工性の良いことが
判る。
〔実施例ＸＸＶ［）
ＭｎおよびＶの合計含有量を２．５重量％（た＼し、Ｍ
ｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＨｆおよびＺ
ｒの合計含有量（た’Ｌ、Ｈｆ ： Ｚｒ＝１ ：１）
を種々変化させてＭｎ、Ｖ、ＨｆおよびＺｒを含むＴｉ
Ａｌ！系金属間化合物ＸＸ■を製造した。
ｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＨｆおよびＺ
ｒの合計含有量（た’Ｌ、Ｈｆ ： Ｚｒ＝１ ：１）
を種々変化させてＭｎ、Ｖ、ＨｆおよびＺｒを含むＴｉ
Ａｌ！系金属間化合物ＸＸ■を製造した。
この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定され、またＨ
ｆおよびＺｒの合計含有量の変化に応してＡｆ含有量を
変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＶＩの製造方
法は実施例Ｉと同じである。
ｆおよびＺｒの合計含有量の変化に応してＡｆ含有量を
変化させた。ＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＶＩの製造方
法は実施例Ｉと同じである。
表ＸＸＶＩは、ＴｉＡｌ系金属間化合物ＸＸＶＩに対す
る熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３
００℃に、また圧縮速度は２０ｙｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸ■には、Ｍｎおよ
びＶを含むがＨｆおよびＺｒを含まないＴｉＡｌｉ系金
属間他金属間化合物である。
る熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３
００℃に、また圧縮速度は２０ｙｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸ■には、Ｍｎおよ
びＶを含むがＨｆおよびＺｒを含まないＴｉＡｌｉ系金
属間他金属間化合物である。
表 ＸＸＶＩ
表ＸＸ■から明らかなように、ＭｎおよびＶの合計含有
量２．５重量％において、ＨｆおよびＺｒの合計含有量
を０．１重量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡ
ｊｉ系金属間化合物を用いると、略３０％以上の圧縮率
の下で高品質な鍛造品を得ることかでき、これにより前
記金属間化合物の熱間加工性の良いことが判る。
量２．５重量％において、ＨｆおよびＺｒの合計含有量
を０．１重量％以上、１５重量％以下に設定したＴｉＡ
ｊｉ系金属間化合物を用いると、略３０％以上の圧縮率
の下で高品質な鍛造品を得ることかでき、これにより前
記金属間化合物の熱間加工性の良いことが判る。
Ｍｎおよび■の合計含有量を２．５重量％（たヌ゛し、
Ｍｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＺｒ、Ｎｂ
およびＨｆの合計含有量（た＼゛し、Ｚｒ：Ｎｂ：Ｈｆ
＝１：１：ｌ）を種々変化させてＭｎ、■、Ｚｒ、Ｎｂ
およびＨｆを含むＴ ｉ Ａ ｌ基金属間化合物ＸＸ■
を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定
され、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量の変化に
応じてＡｆ含有量を変化させた。ＴｉＡｌ！、系金属間
化合物ＸＸ■の製造方法は実施例Ｉと同じである。
Ｍｎ ： Ｖ＝１ ： １）に設定し、またＺｒ、Ｎｂ
およびＨｆの合計含有量（た＼゛し、Ｚｒ：Ｎｂ：Ｈｆ
＝１：１：ｌ）を種々変化させてＭｎ、■、Ｚｒ、Ｎｂ
およびＨｆを含むＴ ｉ Ａ ｌ基金属間化合物ＸＸ■
を製造した。この場合、Ｔｉ含有量は５７重量％に設定
され、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆの合計含有量の変化に
応じてＡｆ含有量を変化させた。ＴｉＡｌ！、系金属間
化合物ＸＸ■の製造方法は実施例Ｉと同じである。
表ＸＸ■は、ＴｉＡ／！系金属間化合物ＸＸ■に対する
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０°Ｃ°に、また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸ側には、Ｍｎおよ
び■を含むがＺｒ、ＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｌ
ｆｉ系金属間化合物も例示しである。
熱間鍛造結果を示す。この場合の熱間鍛造温度は１３０
０°Ｃ°に、また圧縮速度は２０ｍ／ｓｅｃにそれぞれ
設定された。なお、比較のため表ＸＸ側には、Ｍｎおよ
び■を含むがＺｒ、ＮｂおよびＨｆを含まないＴｉＡｌ
ｆｉ系金属間化合物も例示しである。
ＸＸ側
％以下に設定したＴｉＡ／！系金属間他金属間化合物と
、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得るこ
とができ、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の
良いことが判る。
、略３０％以上の圧縮率の下で高品質な鍛造品を得るこ
とができ、これにより前記金属間化合物の熱間加工性の
良いことが判る。
Ｃ０発明の効果
本発明によれば、前記のように特定の化学成分を特定量
含有させることによって、優れた熱間加工性を有するＴ
ｉＡｊｉ系金属間他金属間化合物ることができる。
含有させることによって、優れた熱間加工性を有するＴ
ｉＡｊｉ系金属間他金属間化合物ることができる。
特許
出
願人
本田技研工業株式会社
Claims (3)
- （１）Ｍｎの含有量が０．１重量％以上、２．０重量％
以下であり、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される
少なくとも一種の含有量が０．１重量％以上、１５重量
％以下であることを特徴とする、熱間加工性の優れたＴ
ｉＡｌ系金属間化合物。 - （２）Ｖの含有量が０．１重量％以上、２．５重量％以
下であり、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆから選択される少
なくとも一種の含有量が０．１重量％以上、１５重量％
以下であることを特徴とする、熱間加工性の優れたＴｉ
Ａｌ系金属間化合物。 - （３）ＭｎおよびＶの合計含有量が０．１重量％以上、
２．５重量％以下であり、またＺｒ、ＮｂおよびＨｆか
ら選択される少なくとも一種の含有量が０．１重量％以
上、１５重量％以下であることを特徴とする、熱間加工
性の優れたＴｉＡｌ系金属間化合物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2178345A JPH0466630A (ja) | 1990-07-05 | 1990-07-05 | 熱間加工性の優れたＴｉＡｌ系金属間化合物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2178345A JPH0466630A (ja) | 1990-07-05 | 1990-07-05 | 熱間加工性の優れたＴｉＡｌ系金属間化合物 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0466630A true JPH0466630A (ja) | 1992-03-03 |
Family
ID=16046874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2178345A Pending JPH0466630A (ja) | 1990-07-05 | 1990-07-05 | 熱間加工性の優れたＴｉＡｌ系金属間化合物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0466630A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0542357U (ja) * | 1991-11-06 | 1993-06-08 | 北海道パイプライン工業株式会社 | 管の掃除弾 |
| JPH0712056U (ja) * | 1993-08-02 | 1995-02-28 | 武盛 豊永 | 圧縮空気ワッシャー |
| US6669791B2 (en) | 2000-02-23 | 2003-12-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | TiAl based alloy, production process therefor, and rotor blade using same |
| JP2019516010A (ja) * | 2016-04-20 | 2019-06-13 | アーコニック インコーポレイテッドＡｒｃｏｎｉｃ Ｉｎｃ． | アルミニウム、チタン、及びジルコニウムのｈｃｐ材料ならびにそれから作製される製品 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01287243A (ja) * | 1988-05-13 | 1989-11-17 | Nippon Steel Corp | Ｍｎ、Ｎｂを含有するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物とその製造方法 |
| JPH03226538A (ja) * | 1990-01-30 | 1991-10-07 | Nkk Corp | ＴｉＡｌ基耐熱合金及びその製造方法 |
-
1990
- 1990-07-05 JP JP2178345A patent/JPH0466630A/ja active Pending
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH01287243A (ja) * | 1988-05-13 | 1989-11-17 | Nippon Steel Corp | Ｍｎ、Ｎｂを含有するＴｉ−Ａｌ系金属間化合物とその製造方法 |
| JPH03226538A (ja) * | 1990-01-30 | 1991-10-07 | Nkk Corp | ＴｉＡｌ基耐熱合金及びその製造方法 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0542357U (ja) * | 1991-11-06 | 1993-06-08 | 北海道パイプライン工業株式会社 | 管の掃除弾 |
| JPH0712056U (ja) * | 1993-08-02 | 1995-02-28 | 武盛 豊永 | 圧縮空気ワッシャー |
| US6669791B2 (en) | 2000-02-23 | 2003-12-30 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | TiAl based alloy, production process therefor, and rotor blade using same |
| JP2019516010A (ja) * | 2016-04-20 | 2019-06-13 | アーコニック インコーポレイテッドＡｒｃｏｎｉｃ Ｉｎｃ． | アルミニウム、チタン、及びジルコニウムのｈｃｐ材料ならびにそれから作製される製品 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5124121A (en) | Titanium base alloy for excellent formability | |
| JP2017186651A (ja) | ＡＬＭ構造体の一体構成のためのスカンジウムを有するＡｌ−Ｍｇ−Ｚｎ合金 | |
| US5256369A (en) | Titanium base alloy for excellent formability and method of making thereof and method of superplastic forming thereof | |
| JPH01298127A (ja) | 金属間化合物ＴｉＡｌ基軽量耐熱合金 | |
| CA1272432A (en) | Titanium engine valve and method of making | |
| US4729546A (en) | Titanium engine valve and method of making | |
| US5362441A (en) | Ti-Al-V-Mo-O alloys with an iron group element | |
| US4944914A (en) | Titanium base alloy for superplastic forming | |
| US3666453A (en) | Titanium-base alloys | |
| JPH0466630A (ja) | 熱間加工性の優れたＴｉＡｌ系金属間化合物 | |
| US5417779A (en) | High ductility processing for alpha-two titanium materials | |
| JPS6156269A (ja) | 超塑性Ａｌ−Ｌｉ系合金の製造方法 | |
| JPH01272743A (ja) | 耐熱性に優れた高力アルミニウム合金 | |
| JP2728305B2 (ja) | 金属間化合物ＴｉＡ▲ｌ▼基合金の熱間加工法 | |
| JPS63161137A (ja) | 耐熱性に優れた高力アルミ合金 | |
| JPH06228685A (ja) | 高強度高延性ＴｉＡｌ系金属間化合物およびその製造方法 | |
| JPH11293433A (ja) | クロミウム及びニオビウムで改良したチタニウム−アルミニウムの処理方法 | |
| JPS636625B2 (ja) | ||
| US4067753A (en) | Process for the manufacture of shaped parts from multi-component silver-copper alloys | |
| US20250019798A1 (en) | Titanium alloys | |
| JPH0819503B2 (ja) | 超塑性加工性に優れたチタン合金及びその製造方法、並びにチタン合金の超塑性加工方法 | |
| JPH03219034A (ja) | 耐酸化性に優れた金属間化合物ＴｉＡｌ基合金 | |
| JPS6256552A (ja) | 鍛造用Ａｌ−Ｚｎ−Ｍｇ系合金 | |
| IE41814B1 (en) | Aluminium based alloy | |
| JPH04218649A (ja) | Ｔｉ−Ａｌ系金属間化合物型合金の製造方法 |