JPH0468358B2 - - Google Patents
Info
- Publication number
- JPH0468358B2 JPH0468358B2 JP6575785A JP6575785A JPH0468358B2 JP H0468358 B2 JPH0468358 B2 JP H0468358B2 JP 6575785 A JP6575785 A JP 6575785A JP 6575785 A JP6575785 A JP 6575785A JP H0468358 B2 JPH0468358 B2 JP H0468358B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lubricant
- workpiece
- plug
- weight
- guide shoe
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Landscapes
- Lubricants (AREA)
Description
産業上の利用分野
本発明は継目無鋼管を熱間で製造する際に使用
するプラグ或いはガイドシユーの如き加工用工具
と、丸又は角鋼片の如き管材或いは素管等の被加
工材との間の潤滑剤に関する。 従来の技術 継目無鋼管を熱間にて製造する傾斜ロール穿孔
機、又はプラグミルの如き延伸圧延機において
は、1200℃前後に加熱された被加工材を傾斜ロー
ル等により前進駆動力を付与し、穿孔圧延又は延
伸圧延するものである。穿孔機の主要部分は第３
図並びに第４図に示すように、２個の樽型ロール
７，８と、芯金２の先端に支えられた略胞弾型を
なしたプラグ１と、被加工材３を挟持して該被加
工材３が傾斜ロールからはみだして穿孔又は延伸
圧延作業が不安定になるのを防止するための一対
のガイドシユー１１，１２とからなり、前記２個
の樽型ロール７，８は同一方向に同一速度で回転
しており、ロール軸は水平方向に対して６〜７度
又は10〜13度の傾斜をしている。このため、該ロ
ール７，８と被加工材３の表面との間の摩擦力は
被加工材３を、該ロール７，８とともに回転させ
ると同時に、軸方向に前進させる働きをもつ。 例えば、穿孔作業においては、被加工材３は前
記ロール７，８に噛み込まれてからプラグ１の先
端に達するまでに前記ロール７，８によつて強く
連続的な半径方向の圧縮力と前記ロール７，８に
直角方向の引張り力を受けて、被加工材３の中心
部はいわゆるもみ割れ現象といわれる孔があき易
い状態になつているところへ、プラグ１を押し当
て、所定の外径並びに肉厚を有する継目無鋼管の
素管を製造する。 前述の如き用途に用いられるプラグ１は一般に
は第３図に示すように略砲弾型で、静止している
芯金２に固着されており、穿孔作業において前記
被加工材３の軸の廻りを高速で自転しつつ前進す
る赤熱した被加工材３の軸芯に強く押付けられて
いるので、前記プラグ１の先端部は摩耗、溶損、
割れ又は焼付きを起こし、また胴部は変形を起す
等の問題が発生し、プラグ１の寿命が短かいとい
う欠点がある。また穿孔作業の次工程のプラグミ
ルによる穿孔作業においても同様の状態が発生し
て前記プラグ１の寿命が短かいだけでなく、製品
の疵発生の原因にもなり、特に高合金鋼、特殊鋼
を対象とする製管の際、大きな問題となつてい
る。前述のプラグ１とともに、傾斜ロール穿孔機
及び延伸圧延機に用いられる加工用工具として重
要なものにガイドシユー１１，１２がある。ガイ
ドシユー１１，１２は一般に穿孔又は延伸圧延中
の被加工材３と対向している面が凹面状をした板
状体で前記被加工材３を挟持拘束し、前記傾斜ロ
ールからはみだして穿孔又は延伸圧延作業が不安
定になるのを防止し、或いは拡管径を必要に応じ
て抑制せしめて、所定の外径の中空素管を得るよ
うにするためのものである。従つて、前記ガイド
シユー１１，１２は、前記被加工材３の穿孔或い
は延伸圧延中は絶えず赤熱した被加工材３に数十
トンの圧力で押し付けられており、また被加工材
３が数ｍ／秒の速度で前記ガイドシユー１１，１
２表面を摺動するため、該ガイドシユー１１，１
２と該被加工材３との接触面は約1300℃の高温に
達し、ガイドシユー１１，１２の被加工材３との
接触面が摩耗し易くまた焼付を生じて、製品の表
面にガイドシユーマークと呼ばれる疵が発生する
ことがある。また最近ガイドシユーの形状を前記
被加工材３と対向する外周面を凹状溝にした円盤
状となしたガイド（以下デイスク型ガイドシユー
という）が実用化された。 該デイスク型ガイドシユーは、上下対をなした
凹状溝で前記被加工材３を挟持拘束し、穿孔又は
延伸圧延中において被加工材３の移動速度に対応
した速度で前記デイスク型ガイドシユーを回転せ
しめて、被加工材３とガイドシユーとの摩擦を軽
減させ、ガイドシユーの摩耗、焼付を抑制するこ
とをねらつたものであるが、このようなデイスク
型ガイドシユーを使用しても、９％クロム鋼、13
％クロム鋼、又はステンレス鋼の如き難加工性鋼
材の加工の際には前記ガイドシユー表面に激しい
焼付を生じ、製品の品質の低下を招来しているの
が現状である。 したがつて、従来にあつてはこれら継目無鋼管
を製造するための穿孔又は延伸圧延用のプラグの
寿命延長のために、種々プラグ材質についての研
究がなされ、例えば、Ｃ：0.1〜0.5％、Mo：3.0
〜7.0％、Cr：1.5〜3.5％を含む工具鋼が特開昭55
−110762号公報で提案されており、またプラグ表
面に耐剥離性の高い酸化スケールを生成させる方
法が、特開昭54−17363号公報、特開昭56−62922
号公報で提案されている。前記酸化スケールはプ
ラグの表面をおおう断熱層となつてプラグの溶損
及び熱亀裂の発生の予防をねらいとすると共に、
1300℃以上の高温にさらされた際は溶融し、被加
工材とプラグとの境界部で流体潤滑剤となつてプ
ラグへの被加工材の焼付の予防をねらつたもので
ある。 しかしながら前述のような従来の技術では２％
Cr鋼、或いはJIS STPA20〜25の如きCr−Mo鋼
のような低合金鋼の穿孔又は延伸圧延の際には或
る程度の効果はあるものの、前記低合金鋼の被加
工材に較べ、高温かつ高圧下となる、９％Cr鋼、
13％Cr鋼又は高Niステンレス鋼の如き高合金鋼
（以下単に、高合金鋼と称す）の被加工材の穿孔
又は延伸圧延に使用する場合には、プラグの寿命
は著しく低下し、一回の使用で再使用不能となる
場合も頻発している。 前述のプラグ自体の改良のほかに、プラグと被
加工材との間の潤滑を行なつてプラグの寿命の延
長を計らんとする試みがなされており、潤滑剤と
して黒鉛、食塩、硼砂、低融点フラツクス、石
灰、ガラス等を単独又は複数の種類混合して用い
る研究がなされているが未だ満足すべき結果が得
られていない。 また、前記ガイドシユーに関しても従来、特開
昭52−150357号公報で各種塩とその塩を保持する
バインダーとからなる焼付防止剤をガイドシユー
内面に塗着して穿孔を行なう焼付防止方法が提案
されており、特開昭57−165106号公報でガイドシ
ユーと被加工材との間にミルスケールを介在させ
て圧延するガイドシユー疵防止方法が提案されて
いるが、いづれも、前記高合金鋼の穿孔或いは延
伸圧延の際には満足すべき効果を奏していないの
が現状である。 発明が解決しようとする問題点 前述の如く、種々の提案がなされて来たが、い
ずれの方法も、高合金鋼の被加工材の穿孔又は延
伸圧延に際して、プラグと被加工材或いはガイド
シユーと被加工材との間の焼付、摩耗、溶損等を
防止する有効な手段とはなつておらず、従つて、
焼付、溶損の結果製品に疵が発生して製品歩留が
低下し、また、ガイドシユーの摩耗、焼付、溶損
等の結果、ガイドシユーの取替のために稼働率が
低下するという問題があつた。 本発明の目的はかゝる問題点を解決し得る新規
な潤滑剤を提供することにある。 問題点を解決するための手段 本発明は酸化鉄粉末10〜80重量％、珪酸化合物
20〜90重量％からなる鋼材の熱間加工用潤滑剤
（第１発明品）、並びに酸化鉄粉末10〜80重量％、
珪酸化合物10〜80重量％、及びアルキレン系重合
体又は共重合体10〜80重量％からなる鋼材の熱間
加工用潤滑剤（第２発明品）である。 本発明品に用いられる酸化鉄粉末は325メツシ
ユ以上の粒子が５％以下であるもので、より好ま
しくは325メツシユ以上の粒子が１％以下である
ものがよく、一般には弁柄と呼ばれるものが最適
である。 本発明品に用いられ珪酸化合物はメタ珪酸ナト
リウム並びにオルソ珪酸ナトリウムの如く二酸化
珪酸と金属酸化物とからなる塩類、水ガラスのよ
うなアルカリ珪酸系ガラスの濃厚水溶液類、無水
珪酸の超微粒子を水中に分散させたようなコロイ
ダルシリカ類、雲母のようなアルミノ珪酸塩類、
フイロ珪酸塩類が使用される。 更に本発明品に用いられるアルキレン系重合体
又は共重合体はアクリル酸又はエステル類の重合
体又は共重合体、酢酸ビニールやエチレン酢酸ビ
ニールのようなビニールエステル類の重合体又は
共重合体、スチレンマレイン酸共重合体、マレイ
ン酸エステル類の重合体等の如く、水に溶けない
性質を備えた微粒子状のものを乳状にしたものが
適している。 本発明の潤滑剤の組成のうち、第１発明品およ
び第２発明品ともに酸化鉄粉末は10〜80重量％、
好ましくは20〜40重量％である。酸化鉄粉末は少
な過ぎると潤滑効果を低下させ、また逆に多過ぎ
るとバインダー中に均質に混合分散させることが
困難となり、図示しない潤滑剤の塗布装置の中の
該潤滑剤を送給するための導管の中で酸化鉄粉末
が詰まる等のトラブルを招来するのみならず、塗
布した潤滑剤塗膜に酸化鉄粉末の濃淡のムラが生
じ、潤滑効果の低下をも招来することになる。 珪酸化合物の含有量は、第１発明品の場合20〜
90重量％、第２発明品の場合10〜80重量％が良
く、好ましくはいづれの場合も30〜60重量％であ
る。珪酸化合物の量が多過ぎると前記工具の表面
に生成している酸化スケールを溶解せしめ、その
結果前記工具の寿命の低下を招き、逆に少な過ぎ
ると、穿孔又は延伸圧延中に高温の被加工材と接
触している前記工具の表面から酸化鉄粉末が剥脱
するのを抑制できなくなり、潤滑効果の低下を招
来する。 更に第２発明品に添加されるアルキレン系重合
体又は共重合体の添加量は10〜80重量％がよく、
さらに好ましくは30〜50重量％である。このアル
キレン系重合体又は共重合体は塗布した塗膜の水
使用環境下における耐剥離性向上のためのもの
で、少な過ぎると塗膜の耐水性、並びに耐剥離性
が悪くなり、逆に多過ぎると潤滑剤の粘度が高く
なるため、前記工具への該潤滑剤の塗布がしにく
くなつたり、図示していない潤滑剤の塗布装置の
中の該潤滑剤を送給するための導管の中で潤滑剤
が詰まる等のトラブルを招来する。 作 用 前記工具の使用に先立ち、第１発明品たる酸化
鉄粉末10〜80重量％、珪酸化合物20〜90重量％か
らなる潤滑剤を該工具に塗布して使用に供し、高
温、高圧下での被加工材と該工具との間に酸化鉄
粉末及び珪酸化合物を介在させて、穿孔又は延伸
圧延することによつて、酸化鉄粉末は断熱効果並
びに潤滑効果を奏する。珪酸化合物は前記潤滑剤
が高温の被圧延材に接触した際に酸化鉄粉末の塗
膜が前記工具表面から剥離脱落するのを防止する
とともに、1200乃至1300℃の高温下での前記酸化
鉄粉末の溶融を促進して高温液状化して潤滑作用
を発揮せしめて、工具の摩耗、焼付、溶損或いは
変形を防止する効果を奏する。 また第２発明品たるアルキレン系重合体又は共
重合体を添加した、酸化鉄粉末10〜80重量％、珪
酸化合物10〜80重量％及びアルキレン系重合体又
は共重合体10〜80重量％からなる潤滑剤となした
ことにより、前記工具に本発明品を塗布して使用
に供せんとする際の常温下での耐水性或いは耐剥
離性を向上せしめ、潤滑剤の塗膜が穿孔又は延伸
圧延における使用に供する以前に、冷却水にさら
され或いは、工具同士の接触等により剥離、脱落
するのを防止する作用がある。 実施例 次に実施例に基づき、本発明の熱間加工用潤滑
剤の効果について説明する。 実施例 １ 第１図は本発明の潤滑剤をマンネスマン穿孔機
のプラグの潤滑に使用して13％Crステンレス丸
鋼の穿孔のテストを行つた場合の概念図である。
常温（約20℃）下で保管していた複数個の新品の
プラグに潤滑剤をはけ塗りで塗布した後、ブロワ
ーによつて熱風を吹付けて十分乾燥させた。乾燥
後の潤滑塗膜の厚さは略100〜500μmであつた。
１本の被加工材の穿孔に使用する毎に検査をし、
再使用可能と判断されたプラグは水槽にどぶ漬し
て、プラグの胴部の温度が100℃〜200℃になるま
で冷却した後、潤滑剤の塗布を行ない、上述と同
様の方法で乾燥した後再使用に供した。かように
して使用後の検査の結果、再使用不能として廃却
されてしまうまで、前述のテストを繰返した。そ
の結果を第１表に示す。 本テストで使用した弁柄１は粒度325メツシユ
以上のものが01％以下のものであり、弁柄２は粒
度325メツシユ以上のものが５％のものであつた。
するプラグ或いはガイドシユーの如き加工用工具
と、丸又は角鋼片の如き管材或いは素管等の被加
工材との間の潤滑剤に関する。 従来の技術 継目無鋼管を熱間にて製造する傾斜ロール穿孔
機、又はプラグミルの如き延伸圧延機において
は、1200℃前後に加熱された被加工材を傾斜ロー
ル等により前進駆動力を付与し、穿孔圧延又は延
伸圧延するものである。穿孔機の主要部分は第３
図並びに第４図に示すように、２個の樽型ロール
７，８と、芯金２の先端に支えられた略胞弾型を
なしたプラグ１と、被加工材３を挟持して該被加
工材３が傾斜ロールからはみだして穿孔又は延伸
圧延作業が不安定になるのを防止するための一対
のガイドシユー１１，１２とからなり、前記２個
の樽型ロール７，８は同一方向に同一速度で回転
しており、ロール軸は水平方向に対して６〜７度
又は10〜13度の傾斜をしている。このため、該ロ
ール７，８と被加工材３の表面との間の摩擦力は
被加工材３を、該ロール７，８とともに回転させ
ると同時に、軸方向に前進させる働きをもつ。 例えば、穿孔作業においては、被加工材３は前
記ロール７，８に噛み込まれてからプラグ１の先
端に達するまでに前記ロール７，８によつて強く
連続的な半径方向の圧縮力と前記ロール７，８に
直角方向の引張り力を受けて、被加工材３の中心
部はいわゆるもみ割れ現象といわれる孔があき易
い状態になつているところへ、プラグ１を押し当
て、所定の外径並びに肉厚を有する継目無鋼管の
素管を製造する。 前述の如き用途に用いられるプラグ１は一般に
は第３図に示すように略砲弾型で、静止している
芯金２に固着されており、穿孔作業において前記
被加工材３の軸の廻りを高速で自転しつつ前進す
る赤熱した被加工材３の軸芯に強く押付けられて
いるので、前記プラグ１の先端部は摩耗、溶損、
割れ又は焼付きを起こし、また胴部は変形を起す
等の問題が発生し、プラグ１の寿命が短かいとい
う欠点がある。また穿孔作業の次工程のプラグミ
ルによる穿孔作業においても同様の状態が発生し
て前記プラグ１の寿命が短かいだけでなく、製品
の疵発生の原因にもなり、特に高合金鋼、特殊鋼
を対象とする製管の際、大きな問題となつてい
る。前述のプラグ１とともに、傾斜ロール穿孔機
及び延伸圧延機に用いられる加工用工具として重
要なものにガイドシユー１１，１２がある。ガイ
ドシユー１１，１２は一般に穿孔又は延伸圧延中
の被加工材３と対向している面が凹面状をした板
状体で前記被加工材３を挟持拘束し、前記傾斜ロ
ールからはみだして穿孔又は延伸圧延作業が不安
定になるのを防止し、或いは拡管径を必要に応じ
て抑制せしめて、所定の外径の中空素管を得るよ
うにするためのものである。従つて、前記ガイド
シユー１１，１２は、前記被加工材３の穿孔或い
は延伸圧延中は絶えず赤熱した被加工材３に数十
トンの圧力で押し付けられており、また被加工材
３が数ｍ／秒の速度で前記ガイドシユー１１，１
２表面を摺動するため、該ガイドシユー１１，１
２と該被加工材３との接触面は約1300℃の高温に
達し、ガイドシユー１１，１２の被加工材３との
接触面が摩耗し易くまた焼付を生じて、製品の表
面にガイドシユーマークと呼ばれる疵が発生する
ことがある。また最近ガイドシユーの形状を前記
被加工材３と対向する外周面を凹状溝にした円盤
状となしたガイド（以下デイスク型ガイドシユー
という）が実用化された。 該デイスク型ガイドシユーは、上下対をなした
凹状溝で前記被加工材３を挟持拘束し、穿孔又は
延伸圧延中において被加工材３の移動速度に対応
した速度で前記デイスク型ガイドシユーを回転せ
しめて、被加工材３とガイドシユーとの摩擦を軽
減させ、ガイドシユーの摩耗、焼付を抑制するこ
とをねらつたものであるが、このようなデイスク
型ガイドシユーを使用しても、９％クロム鋼、13
％クロム鋼、又はステンレス鋼の如き難加工性鋼
材の加工の際には前記ガイドシユー表面に激しい
焼付を生じ、製品の品質の低下を招来しているの
が現状である。 したがつて、従来にあつてはこれら継目無鋼管
を製造するための穿孔又は延伸圧延用のプラグの
寿命延長のために、種々プラグ材質についての研
究がなされ、例えば、Ｃ：0.1〜0.5％、Mo：3.0
〜7.0％、Cr：1.5〜3.5％を含む工具鋼が特開昭55
−110762号公報で提案されており、またプラグ表
面に耐剥離性の高い酸化スケールを生成させる方
法が、特開昭54−17363号公報、特開昭56−62922
号公報で提案されている。前記酸化スケールはプ
ラグの表面をおおう断熱層となつてプラグの溶損
及び熱亀裂の発生の予防をねらいとすると共に、
1300℃以上の高温にさらされた際は溶融し、被加
工材とプラグとの境界部で流体潤滑剤となつてプ
ラグへの被加工材の焼付の予防をねらつたもので
ある。 しかしながら前述のような従来の技術では２％
Cr鋼、或いはJIS STPA20〜25の如きCr−Mo鋼
のような低合金鋼の穿孔又は延伸圧延の際には或
る程度の効果はあるものの、前記低合金鋼の被加
工材に較べ、高温かつ高圧下となる、９％Cr鋼、
13％Cr鋼又は高Niステンレス鋼の如き高合金鋼
（以下単に、高合金鋼と称す）の被加工材の穿孔
又は延伸圧延に使用する場合には、プラグの寿命
は著しく低下し、一回の使用で再使用不能となる
場合も頻発している。 前述のプラグ自体の改良のほかに、プラグと被
加工材との間の潤滑を行なつてプラグの寿命の延
長を計らんとする試みがなされており、潤滑剤と
して黒鉛、食塩、硼砂、低融点フラツクス、石
灰、ガラス等を単独又は複数の種類混合して用い
る研究がなされているが未だ満足すべき結果が得
られていない。 また、前記ガイドシユーに関しても従来、特開
昭52−150357号公報で各種塩とその塩を保持する
バインダーとからなる焼付防止剤をガイドシユー
内面に塗着して穿孔を行なう焼付防止方法が提案
されており、特開昭57−165106号公報でガイドシ
ユーと被加工材との間にミルスケールを介在させ
て圧延するガイドシユー疵防止方法が提案されて
いるが、いづれも、前記高合金鋼の穿孔或いは延
伸圧延の際には満足すべき効果を奏していないの
が現状である。 発明が解決しようとする問題点 前述の如く、種々の提案がなされて来たが、い
ずれの方法も、高合金鋼の被加工材の穿孔又は延
伸圧延に際して、プラグと被加工材或いはガイド
シユーと被加工材との間の焼付、摩耗、溶損等を
防止する有効な手段とはなつておらず、従つて、
焼付、溶損の結果製品に疵が発生して製品歩留が
低下し、また、ガイドシユーの摩耗、焼付、溶損
等の結果、ガイドシユーの取替のために稼働率が
低下するという問題があつた。 本発明の目的はかゝる問題点を解決し得る新規
な潤滑剤を提供することにある。 問題点を解決するための手段 本発明は酸化鉄粉末10〜80重量％、珪酸化合物
20〜90重量％からなる鋼材の熱間加工用潤滑剤
（第１発明品）、並びに酸化鉄粉末10〜80重量％、
珪酸化合物10〜80重量％、及びアルキレン系重合
体又は共重合体10〜80重量％からなる鋼材の熱間
加工用潤滑剤（第２発明品）である。 本発明品に用いられる酸化鉄粉末は325メツシ
ユ以上の粒子が５％以下であるもので、より好ま
しくは325メツシユ以上の粒子が１％以下である
ものがよく、一般には弁柄と呼ばれるものが最適
である。 本発明品に用いられ珪酸化合物はメタ珪酸ナト
リウム並びにオルソ珪酸ナトリウムの如く二酸化
珪酸と金属酸化物とからなる塩類、水ガラスのよ
うなアルカリ珪酸系ガラスの濃厚水溶液類、無水
珪酸の超微粒子を水中に分散させたようなコロイ
ダルシリカ類、雲母のようなアルミノ珪酸塩類、
フイロ珪酸塩類が使用される。 更に本発明品に用いられるアルキレン系重合体
又は共重合体はアクリル酸又はエステル類の重合
体又は共重合体、酢酸ビニールやエチレン酢酸ビ
ニールのようなビニールエステル類の重合体又は
共重合体、スチレンマレイン酸共重合体、マレイ
ン酸エステル類の重合体等の如く、水に溶けない
性質を備えた微粒子状のものを乳状にしたものが
適している。 本発明の潤滑剤の組成のうち、第１発明品およ
び第２発明品ともに酸化鉄粉末は10〜80重量％、
好ましくは20〜40重量％である。酸化鉄粉末は少
な過ぎると潤滑効果を低下させ、また逆に多過ぎ
るとバインダー中に均質に混合分散させることが
困難となり、図示しない潤滑剤の塗布装置の中の
該潤滑剤を送給するための導管の中で酸化鉄粉末
が詰まる等のトラブルを招来するのみならず、塗
布した潤滑剤塗膜に酸化鉄粉末の濃淡のムラが生
じ、潤滑効果の低下をも招来することになる。 珪酸化合物の含有量は、第１発明品の場合20〜
90重量％、第２発明品の場合10〜80重量％が良
く、好ましくはいづれの場合も30〜60重量％であ
る。珪酸化合物の量が多過ぎると前記工具の表面
に生成している酸化スケールを溶解せしめ、その
結果前記工具の寿命の低下を招き、逆に少な過ぎ
ると、穿孔又は延伸圧延中に高温の被加工材と接
触している前記工具の表面から酸化鉄粉末が剥脱
するのを抑制できなくなり、潤滑効果の低下を招
来する。 更に第２発明品に添加されるアルキレン系重合
体又は共重合体の添加量は10〜80重量％がよく、
さらに好ましくは30〜50重量％である。このアル
キレン系重合体又は共重合体は塗布した塗膜の水
使用環境下における耐剥離性向上のためのもの
で、少な過ぎると塗膜の耐水性、並びに耐剥離性
が悪くなり、逆に多過ぎると潤滑剤の粘度が高く
なるため、前記工具への該潤滑剤の塗布がしにく
くなつたり、図示していない潤滑剤の塗布装置の
中の該潤滑剤を送給するための導管の中で潤滑剤
が詰まる等のトラブルを招来する。 作 用 前記工具の使用に先立ち、第１発明品たる酸化
鉄粉末10〜80重量％、珪酸化合物20〜90重量％か
らなる潤滑剤を該工具に塗布して使用に供し、高
温、高圧下での被加工材と該工具との間に酸化鉄
粉末及び珪酸化合物を介在させて、穿孔又は延伸
圧延することによつて、酸化鉄粉末は断熱効果並
びに潤滑効果を奏する。珪酸化合物は前記潤滑剤
が高温の被圧延材に接触した際に酸化鉄粉末の塗
膜が前記工具表面から剥離脱落するのを防止する
とともに、1200乃至1300℃の高温下での前記酸化
鉄粉末の溶融を促進して高温液状化して潤滑作用
を発揮せしめて、工具の摩耗、焼付、溶損或いは
変形を防止する効果を奏する。 また第２発明品たるアルキレン系重合体又は共
重合体を添加した、酸化鉄粉末10〜80重量％、珪
酸化合物10〜80重量％及びアルキレン系重合体又
は共重合体10〜80重量％からなる潤滑剤となした
ことにより、前記工具に本発明品を塗布して使用
に供せんとする際の常温下での耐水性或いは耐剥
離性を向上せしめ、潤滑剤の塗膜が穿孔又は延伸
圧延における使用に供する以前に、冷却水にさら
され或いは、工具同士の接触等により剥離、脱落
するのを防止する作用がある。 実施例 次に実施例に基づき、本発明の熱間加工用潤滑
剤の効果について説明する。 実施例 １ 第１図は本発明の潤滑剤をマンネスマン穿孔機
のプラグの潤滑に使用して13％Crステンレス丸
鋼の穿孔のテストを行つた場合の概念図である。
常温（約20℃）下で保管していた複数個の新品の
プラグに潤滑剤をはけ塗りで塗布した後、ブロワ
ーによつて熱風を吹付けて十分乾燥させた。乾燥
後の潤滑塗膜の厚さは略100〜500μmであつた。
１本の被加工材の穿孔に使用する毎に検査をし、
再使用可能と判断されたプラグは水槽にどぶ漬し
て、プラグの胴部の温度が100℃〜200℃になるま
で冷却した後、潤滑剤の塗布を行ない、上述と同
様の方法で乾燥した後再使用に供した。かように
して使用後の検査の結果、再使用不能として廃却
されてしまうまで、前述のテストを繰返した。そ
の結果を第１表に示す。 本テストで使用した弁柄１は粒度325メツシユ
以上のものが01％以下のものであり、弁柄２は粒
度325メツシユ以上のものが５％のものであつた。
【表】
【表】
摘要 ◎ 良好 ○ やゝ良好 △ やゝ不良 ×
不良
第１表から明らかなように、弁柄10〜80重量
％、メタ珪酸ナトリウム、水ガラス、コロイダル
シリカ、又は雲母等の珪酸化合物20〜90重量％か
らなる潤滑剤を使用し、ロール冷却水を停止して
穿孔した場合のプラグの寿命は、通常の穿孔時の
如くロール冷却水を流して穿孔した場合に較べ２
〜３パス増加となる。 次に弁柄10〜80重量％、メタ珪酸ナトリウム、
水ガラス、コロイダルシリカ、又は雲母10〜80重
量％、アクリル酸重合物樹脂、酢酸ビニール重合
物樹脂、又はスチレンマレイン酸重合物樹脂10〜
80重量％からなる潤滑剤を使用した場合は寿命の
短かいもので４〜５パス、寿命の長いものは６〜
８パスという結果が出ており、従来品の２〜３パ
スに比較して、寿命延長の効果は顕著である。 実施例 ２ 次に本発明の潤滑剤を前記マンネスマン穿孔機
のデイスク型ガイドシユーの潤滑に使用して、13
％Crステンレス丸鋼の穿孔のテストを行つた。
第２図に従つてその概要を説明する。 テストに当つては、よく整備された上下一対の
デイスク型ガイドシユー５，６を取付け、該デイ
スク型ガイドシユー５，６は、図示していない減
速機を介してモーターによつて、前記被加工材３
の移動速度に対応した速度で回転されている。ま
た該デイスク型ガイドシユー５，６には、潤滑剤
供給装置９からノズル１０を経て、潤滑剤が該デ
イスク型ガイドシユー５，６の外周の溝部に供
給、塗布されると該デイスク型ガイドシユー５，
６の保有熱によつて瞬時に乾燥されて、該デイス
ク型ガイドシユー５，６と前記被加工材３との潤
滑に供される。第２図には、下側のデイスク型ガ
イドシユー６用の潤滑剤供給装置並びにノズルの
図示を省略したが、下側のデイスク型ガイドシユ
ー６にも上側のデイスク型ガイドシユー５と同様
に、潤滑剤が供給されるよう構成されている。 本テストでは、穿孔中はロール冷却水は絞り気
味にし、前記ガイドシユー５，６用の冷却水は停
止して穿孔した。その結果を第２表に示す。
不良
第１表から明らかなように、弁柄10〜80重量
％、メタ珪酸ナトリウム、水ガラス、コロイダル
シリカ、又は雲母等の珪酸化合物20〜90重量％か
らなる潤滑剤を使用し、ロール冷却水を停止して
穿孔した場合のプラグの寿命は、通常の穿孔時の
如くロール冷却水を流して穿孔した場合に較べ２
〜３パス増加となる。 次に弁柄10〜80重量％、メタ珪酸ナトリウム、
水ガラス、コロイダルシリカ、又は雲母10〜80重
量％、アクリル酸重合物樹脂、酢酸ビニール重合
物樹脂、又はスチレンマレイン酸重合物樹脂10〜
80重量％からなる潤滑剤を使用した場合は寿命の
短かいもので４〜５パス、寿命の長いものは６〜
８パスという結果が出ており、従来品の２〜３パ
スに比較して、寿命延長の効果は顕著である。 実施例 ２ 次に本発明の潤滑剤を前記マンネスマン穿孔機
のデイスク型ガイドシユーの潤滑に使用して、13
％Crステンレス丸鋼の穿孔のテストを行つた。
第２図に従つてその概要を説明する。 テストに当つては、よく整備された上下一対の
デイスク型ガイドシユー５，６を取付け、該デイ
スク型ガイドシユー５，６は、図示していない減
速機を介してモーターによつて、前記被加工材３
の移動速度に対応した速度で回転されている。ま
た該デイスク型ガイドシユー５，６には、潤滑剤
供給装置９からノズル１０を経て、潤滑剤が該デ
イスク型ガイドシユー５，６の外周の溝部に供
給、塗布されると該デイスク型ガイドシユー５，
６の保有熱によつて瞬時に乾燥されて、該デイス
ク型ガイドシユー５，６と前記被加工材３との潤
滑に供される。第２図には、下側のデイスク型ガ
イドシユー６用の潤滑剤供給装置並びにノズルの
図示を省略したが、下側のデイスク型ガイドシユ
ー６にも上側のデイスク型ガイドシユー５と同様
に、潤滑剤が供給されるよう構成されている。 本テストでは、穿孔中はロール冷却水は絞り気
味にし、前記ガイドシユー５，６用の冷却水は停
止して穿孔した。その結果を第２表に示す。
【表】
本テストに使用した弁柄は粒度325メツシユ以
上のものが0.1％以下のものを使用した。 第２表から明らかに本発明の潤滑剤はガイドシ
ユーの焼付の防止に顕著な効果を奏するものであ
る。 本実施例では本発明の潤滑剤を丸鋼の穿孔に用
いたが丸鋼に限られるものではなく、角鋼片から
直接継目無鋼管用の中空素管を製造するための穿
孔に用いても同様の効果を奏する。 本実施例では酸化鉄粉末として弁柄を使用し、
珪酸化合物としてはメタ珪酸ナトリウム、水ガラ
ス、コロイダルシリカ、又は雲母を使用し、アル
キレン系重合体又は共重合体としてはアクリル酸
重合物樹脂、酢酸ビニル重合物樹脂、又はスチレ
ンマレイン酸重合物樹脂を使用したが、本発明の
潤滑剤は、本実施例の組成に限定されるものでは
なく、本発明の要旨を変更しない範囲において、
種々の組合せが可能であることは言うまでもな
い。 発明の効果 傾斜ロール穿孔機又は延伸圧延機を用いて継目
無鋼管を熱間で製造する際に使用するプラグ或い
はデイスク形または板状ガイドシユーの如き加工
用工具と被加工材との接触面での潤滑剤として本
発明の潤滑剤を使用することにより、該接触面で
の焼付き、溶損の防止、摩耗の抑制に顕著な効力
があるので前記加工用工具寿命が大幅に延長さ
れ、しかも製品の疵の発生が減少し、その効果は
絶大である。
上のものが0.1％以下のものを使用した。 第２表から明らかに本発明の潤滑剤はガイドシ
ユーの焼付の防止に顕著な効果を奏するものであ
る。 本実施例では本発明の潤滑剤を丸鋼の穿孔に用
いたが丸鋼に限られるものではなく、角鋼片から
直接継目無鋼管用の中空素管を製造するための穿
孔に用いても同様の効果を奏する。 本実施例では酸化鉄粉末として弁柄を使用し、
珪酸化合物としてはメタ珪酸ナトリウム、水ガラ
ス、コロイダルシリカ、又は雲母を使用し、アル
キレン系重合体又は共重合体としてはアクリル酸
重合物樹脂、酢酸ビニル重合物樹脂、又はスチレ
ンマレイン酸重合物樹脂を使用したが、本発明の
潤滑剤は、本実施例の組成に限定されるものでは
なく、本発明の要旨を変更しない範囲において、
種々の組合せが可能であることは言うまでもな
い。 発明の効果 傾斜ロール穿孔機又は延伸圧延機を用いて継目
無鋼管を熱間で製造する際に使用するプラグ或い
はデイスク形または板状ガイドシユーの如き加工
用工具と被加工材との接触面での潤滑剤として本
発明の潤滑剤を使用することにより、該接触面で
の焼付き、溶損の防止、摩耗の抑制に顕著な効力
があるので前記加工用工具寿命が大幅に延長さ
れ、しかも製品の疵の発生が減少し、その効果は
絶大である。
第１図は本発明の潤滑剤をマンネスマン穿孔機
のプラグの潤滑に使用して穿孔する場合の概念
図、第２図は本発明の潤滑剤をマンネスマン穿孔
機のデイスク型ガイドシユーの潤滑に使用して穿
孔テストを行つた際の縦断正面図、第３図は傾斜
ロール穿孔機の平面図、第４図は第３図のＸ−Ｘ
線矢視図である。 図中、１……プラグ、２……芯金、３……被加
工材、５，６……デイスク型ガイドシユー、７，
８……ロール、９……潤滑剤供給装置、１０……
ノズル。
のプラグの潤滑に使用して穿孔する場合の概念
図、第２図は本発明の潤滑剤をマンネスマン穿孔
機のデイスク型ガイドシユーの潤滑に使用して穿
孔テストを行つた際の縦断正面図、第３図は傾斜
ロール穿孔機の平面図、第４図は第３図のＸ−Ｘ
線矢視図である。 図中、１……プラグ、２……芯金、３……被加
工材、５，６……デイスク型ガイドシユー、７，
８……ロール、９……潤滑剤供給装置、１０……
ノズル。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 酸化鉄粉末10〜80重量％、珪酸化合物20〜90
重量％からなる鋼材の熱間加工用潤滑剤。 ２ 酸化鉄粉末10〜80重量％、珪酸化合物10〜80
重量％、およびアルキレン系重合体又は共重合体
10〜80重量％からなる鋼材の熱間加工用潤滑剤。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6575785A JPS61223096A (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 鋼材の熱間加工用潤滑剤 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6575785A JPS61223096A (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 鋼材の熱間加工用潤滑剤 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS61223096A JPS61223096A (ja) | 1986-10-03 |
| JPH0468358B2 true JPH0468358B2 (ja) | 1992-11-02 |
Family
ID=13296219
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6575785A Granted JPS61223096A (ja) | 1985-03-28 | 1985-03-28 | 鋼材の熱間加工用潤滑剤 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS61223096A (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1991014757A1 (en) * | 1990-03-28 | 1991-10-03 | Nisshin Steel Co., Ltd. | Hot rolling lubricant for stainless steel |
| JPH07112564B2 (ja) * | 1987-09-28 | 1995-12-06 | 日新製鋼株式会社 | ステンレス鋼の熱間圧延用潤滑剤 |
| JPH0813980B2 (ja) * | 1988-06-14 | 1996-02-14 | 協同油脂株式会社 | 鋼の熱間圧延潤滑剤組成物 |
| JP2556142B2 (ja) * | 1989-09-04 | 1996-11-20 | 陽光薬化工業株式会社 | 潤滑剤 |
| JP2591558B2 (ja) * | 1992-02-03 | 1997-03-19 | 新日鐵化学株式会社 | 高温用潤滑剤組成物 |
| US7956019B2 (en) | 2006-03-14 | 2011-06-07 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Lubricant for a hot plastic working |
-
1985
- 1985-03-28 JP JP6575785A patent/JPS61223096A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS61223096A (ja) | 1986-10-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH0468358B2 (ja) | ||
| JP4967974B2 (ja) | 熱間押出用ガラス潤滑剤、並びにこれを用いる金属材料の熱間押出方法および金属管の製造方法 | |
| CN104364413B (zh) | 穿轧用芯棒的制造方法 | |
| CN103269809B (zh) | 无缝钢管的制造方法 | |
| CN105728605A (zh) | 一种铝合金锥筒环件径向热轧成形方法 | |
| JP5691937B2 (ja) | 継目無鋼管穿孔圧延用工具の使用方法 | |
| JPH0325241B2 (ja) | ||
| JPH0569075A (ja) | 短円筒の転造加工方法 | |
| JP2013043214A (ja) | 穿孔圧延用工具の表面保護剤 | |
| JP2846497B2 (ja) | 熱間圧延方法及び表面処理剤 | |
| JPH02224808A (ja) | 継目無鋼管の傾斜圧延方法 | |
| JPS63234092A (ja) | 継目無鋼管造管用きず発生防止剤および継目無鋼管のきず防止方法 | |
| CN104817857B (zh) | 防止高Cr、高Ni合金钢在热轧过程中产生粘钢缺陷的涂料 | |
| JPS60161011A (ja) | 溶接管内面ビ−ドの切削細断装置 | |
| JP2586280B2 (ja) | 熱間圧延材の潤滑方法 | |
| RU2814881C2 (ru) | Способ винтовой прошивки и устройство для его осуществления | |
| JPS60108497A (ja) | 継目無鋼管製造用固体潤滑剤 | |
| JPH0230311A (ja) | 継目無鋼管の傾斜圧延方法 | |
| JPH04182010A (ja) | クラッド鋼管の製造方法 | |
| JP2012040585A (ja) | 環状素形材の製造方法 | |
| JPH07284817A (ja) | 継ぎ目無し鋼管の圧延方法 | |
| JP3800970B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法 | |
| JP3528163B2 (ja) | 熱間加工用潤滑剤組成物 | |
| JPH03124305A (ja) | 継目無合金鋼管の押込み穿孔圧延方法 | |
| JP2001340904A (ja) | 継目無鋼管の穿孔圧延方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |