JPH0468371B2 - - Google Patents

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JPH0468371B2
JPH0468371B2 JP63265202A JP26520288A JPH0468371B2 JP H0468371 B2 JPH0468371 B2 JP H0468371B2 JP 63265202 A JP63265202 A JP 63265202A JP 26520288 A JP26520288 A JP 26520288A JP H0468371 B2 JPH0468371 B2 JP H0468371B2
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SHIMU BOKUZU SOC
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    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C27/00—Alloys based on rhenium or a refractory metal not mentioned in groups C22C14/00 or C22C16/00
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C1/00—Making non-ferrous alloys
    • C22C1/04—Making non-ferrous alloys by powder metallurgy
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/16—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of other metals or alloys based thereon
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Description

【発明の詳細な説明】
本発明は、極めて高い機械的強度特性値をもつ
タングステン−ニツケル鉄重合及びその製造方法
に係る。 つり合いおもり、振動吸収用またはＸ線、α
線、β線もしくはγ線吸収用の遮蔽、または貫通
能力の高い弾丸の製造に使用される材料が比較的
大きい密度をもつ必要があることは当業者に周知
である。 従つて、上記のごとき材料を製造するために、
通常はニツケル及び鉄のごとき結合用元素によつ
て形成された金属マトリツクス中に均質分散した
タングステンを主として含有する所謂「重合金
（heavy alloy）が使用されている。多くの場合、
これらの合金はタングステンを90〜98重量％含有
し15.6〜18の密度をもつ。これらの合金は主とし
て粉末冶金によつて製造される。即ち、その成分
を粉末状態で使用し、適当な形状に圧縮し、機械
的強度を与えるために焼結及び安定化する。また
任意に、所望用途に適した強度、伸び率及び硬さ
等の機械的特性値を与える加工及び熱処理を行な
う。 かかる合金は例えば米国特許第3979234号に開
示されている。該特許に記載されたＷ−Ni−Fe
合金の製造方法は、 −85〜96重量％のタングステンと、残りの％に相
当しNi／Feの重量比5.5〜8.2のニツケル及び鉄と
を含有する粉末の均質混合物を調製し、 −混合物をコンパクト（compacted item）の形
状に圧縮し、 −還元雰囲気下に1200℃を上回り且つ液相出現温
度を下回る温度で、理論密度の95％以上の密度を
もつ製品が得られるために十分な時間にわたつて
コンパクトを焼結し、 −液相出現温度より0.1〜20℃高い温度で、液相
出現には十分であるが製品の変形には十分でない
長さの時間にわたつて製品を加熱し、 −減圧下に700〜1420℃でガス抜きに十分な時間
にわたつて製品を加熱し、 −任意に製品の強度を増加させる少くとも１回の
加工パスに通した後に製品を所望寸法に工作する
工程を含む。 上記方法よれば、加工後に得られた製品は例え
ば、比表面積が31％減少し、極限引張強さRMが
1220MPa、降伏強さP0.2が1180MPa、伸び率Ｅ
が7.8％及びロツクウエルＣ硬さHRcが41である。
これらの特性値はいくつかの用途には十分である
がより高いレベルの負荷がかかり極限引張強さの
レベルが1600MPa以上、好ましは2000MPaにも
達することが必要な用途においては十分でない。 本発明は、密度15.6〜18をもち、タングステン
80〜99重量％と、Ni／Fe重量比1.5以上のニツケ
ル及び鉄と、任意にモリブデン、チタン、アルミ
ニウム、マンガン、コバルト及びレニウムのごと
き別の元素とを含有し、極めて高い機械的特性値
をもち特に１％以上の伸び率に対して2000MPa
に達し得る極限引張強さをもつ重合金に係る。 上記のごとき本発明の重合金の特徴は、該合金
の組織中で加工方向に交差する方向で、タングス
テンα相が、0.01〜1μmの寸法の転位セルをも
ち、その長軸の一端の近傍で楕円二つづつを該軸
間が鋭角をなすように結合させた楕円の形態であ
り、また結合γ相が、15μm未満の、γ相の２つ
の連続するゾーンがある所定の方向に分離されて
いる距離の平均として定義される平均自由行程を
もつことである。 タングステン−ニツケル−鉄合金が、焼結処理
中に多少とも球状化してα相を構成する純粋タン
グステンのノジユールから形成される組織をも
ち、該ノジユールが該ノジユール間の結合機能を
果たす合金の３つの元素から成るγ相によつて包
囲されていることは当業者に周知である。 出願人等は、極めて高い機械的特性値を得るた
めにはタングステン合金が特別な組織をもつ必要
があることを知見した。 従つて、かかる合金から得られた試験片の加工
方向に交差する表面を形態学的に観察する。その
結果、 −α相は球状でなく楕円状であり、各一対の楕円
が楕円の長軸の一端の近傍で該長軸間に鋭角を形
成して互いに結合しており、この配置はより一般
的に「蝶羽」形と指称される、また、 −結合用γ相の平均自由行程は特に極限引張強さ
の増加に比例して減少しており、従つて、15μm
以下で1600MPaを上回る値が得られる ことが判明した。 平均自由行程なる用語は、γ相の２つの連続す
るゾーンが、タングステン粒子のα相によつて、
ある所定の方向（例えば、加工方向に直角の方
向）に分離されている距離の平均を意味する。 薄片を用いてミクロ組織を観察すると、α相に
存在する寸法0.01μm〜1μmの転位セルが材料の
機械的特性値の増加に比例して減少していること
が知見された。この増加に伴つて、セル相互の配
向ずれ（disorientation）も観察される。これら
のセルがかかる合金の変形に必要な塑性を合金に
与えると考えられる。更に、試験片の加工方向に
平行な表面を観察すると、機械的特性値の増加に
比例して繊維状組織が顕著になることが判明す
る。これらの繊維の特徴は、ミラー指数によれば
試験片の中央部で極｛110｝の方向＜110＞に対応
する特定配向をもつことである。 更に、1500MPaのレベルを上回る機械的特性
値の増加は、α相の多角形化に起因する。更に、
α相のノジユールに隣接の領域でγ相の析出格子
が発達している。 本発明はまた、かかる組織をもつ合金を製造し
且つ所要の機械的特性の値を所望通りに調整し特
に2000MPaに近い値の破壊強さを与えることが
可能な方法に係る。 この目的を達成するために、本発明者等は、通
常の脆性であるが高い弾性限界をもつα相の塑性
変形を促進し得る合金処理方法を開発した。 本発明方法は公知の以下の段階を含む。 −各々がフイツシヤーふるい分け器で測定した直
径１〜15μmをもつ合金の各元素の粉末を使用し、 −前記粉末を所望合金の組成に対応する割合で混
合し、 −前記粉末をコンパクトの形状に圧縮し、 −コンパクトを1490℃〜1650℃の温度で２〜５時
間焼結し、 −焼結コンパクトを1000℃〜1300℃で真空下処理
し、 −処理したコンパクトを１回以上の加工パスに通
す。 本発明方法の特徴は、真空下処理後のコンパク
トを、３回以上の処理サイクルで処理し、各処理
サイクルが加工及び熱処理を順次に含むことであ
る。 即ち本発明は、一連のサイクルから成り、機械
的特性値の向上に応じてサイクル回数を増加させ
る。即ち、３つのサイクルで得られる極限引張強
さは1400〜1450MPaであるが４つのサイクルの
終了後に得られる極限引張強さは1850MPaに近
い値である。各サイクルは、焼結コンパクトの表
面積をある程度例えば10〜50％縮小させる槌打と
不活性雰囲気下の炉で1300℃未満の温度で４〜20
時間加熱する焼鈍処理とを順次に含む。 好ましくは最初の２回のサイクルでは以後のサ
イクルよりも加工度が低く温度が高い。４回目の
サイクルでは例えば熱処理以前に槌打装置で連続
２回以上のパスを行なうことによつて適正加工度
を達成する。 ところで、本発明において、ニツケルと鉄の合
計量が１重量％未満である場合には、焼結中に、
α相を構成することになる圧縮タングステン粉末
の空孔中へのニツケルと鉄の拡散が不十分となる
ため、γ相の結合作用が十分に得られず、機械的
強度が著しく低下する。 一方、タングステン含量が80重量％未満、すな
わちニツケルと鉄の合計量が20重量％を超える場
合には、「蝶羽」形と指称される特異的な組織の
α相は生成しなくなり、機械的強度も有意に低下
する。 タングステン93重量％とニツケル５重量％と鉄
２重量％とを含有する合金を示す添付図面に基づ
いて本発明を以下に説明する。ただし、図中
「Ｇ」は「拡大倍率」を意味する。 第１図において白色部分はタングステンα相の
ノジユール組織と平均自由行程約20μmの結合γ
相を示す。 第２図は平均自由行程が約10〜14μmに短縮さ
れた蝶羽形の形成を示す。 第３図は第２図の傾向が促進され平均自由行程
が３〜7μmである。 第４図では合金の破壊が主としてインターノジ
ユラーでありγ相の処でカツプ状である。 第５図及び第６図は、第４図の試験片よりも高
い特性値をもつ試験片に対応する。全体的な破壊
モードがトランスノジユラーでありインターノジ
ユラー破壊の起点は減少している。α相のミクロ
組織のレベルでサブ組織状態が発達している。 第７図は0.4〜0.8μmのサイズの再配列セルを含
む復元組織を示す。 第８図は最高の特性値を得るために必要な多角
形化段階を示す。 第９図は0.05〜0.01μmの転位ミクロンセルが発
達した最高特性値の組織の典型例を示す。 本発明を以下の実施例で説明する。 FISHER直径1.4〜10μmの元素粉末を混合し、
W93重量％−Ni5重量％−Fe2重量％の組成物を
得る。 圧力230MPaで等圧（isostatique）圧縮し、直
径90mm及び長さ500mmのコンパクトを製造し、こ
れをトンネル炉で温度1490℃で５時間焼結し、次
に900〜1300℃に加熱した炉で減圧下に25時間維
持した。 上記で得られた製品を次に本発明によつて処理
した。種々の処理サイクルにおいて、各サイクル
で使用した特定条件と得られた特性値、即ちRm
（極限引張強さ）、R0.2（0.2％伸び率での降伏強
さ）、Ｅ（伸び率）、VH30（ビツカース硬さ）及び
RHc（ロツクウエル硬さ）を次表にまとめる。な
お、表中、熱処理温度の欄に700／1200，500／
1100，500／1000、及び500／900とあるは、それ
ぞれ熱処理温度の範囲が700〜1200，500〜1100，
500〜1000、及び500〜900℃であることを示すも
のである。
【表】 これらの結果、破壊強さはサイクル数の増加に
伴つて実質的に増加すること、伸び率は合金の変
態を生じるのに十分な程度に維持されることが判
明した。
【図面の簡単な説明】
第１図、第２図及び第３図は、夫々1100、1540
及び1850MPaの引張強さをもつ試験片の横断面
の金属組織の200倍の顕微鏡写真、第４図、第５
図及び第６図は、同じ試験片の引張破断面の金属
ミクロ組織の夫々1000，1000及び2600倍の顕微鏡
写真、第７図、第８図及び第９図は所望特性値が
得られるα相の詳細な状態を示す薄片の金属ミク
ロ組織の夫々35000，30000及び60000倍の電子顕
微鏡写真である。

Claims (1)

  1. 【特許請求の範囲】 １ α相を構成するノジユールの形態のタングス
    テン80〜99重量％と共に、結合剤の機能を果たし
    γ相を構成するNi／Fe重量比２以上のニツケル
    及び鉄を含有し、加工方向に交差する方向で、α
    相が、0.01〜1μmの寸法の転位セルをもち、その
    長軸の一端の近傍で楕円二つづつを該軸間が鋭角
    をなすように結合させた楕円の形態であり、また
    結合γ相が、15μm未満の、γ相の２つの連続す
    るゾーンがある所定の方向に分離されている距離
    の平均として定義される平均自由行程をもつこと
    を特徴とする、極めて高い機械的強度を持つ密度
    15.6〜18のＷ−Ni−Fe合金。 ２ 加工方向でのα相が方向＜110＞の繊維状組
    織をもつことを特徴とする請求項１に記載の合
    金。 ３ 1500MPa程度の極限引張強さを得るために、
    加工方向でのα相が多角形化されていることを特
    徴とする請求項１に記載の合金。 ４ γ相が、α相のノジユールに隣接する領域で
    析出格子を形成していることを特徴とする請求項
    １に記載の合金。 ５ −フイツシヤーふるい分け器で測定した直径
    １〜15μmをもつ各元素の粉末を使用し、 −前記粉末を所望合金の組成に対応する割合で混
    合し、 −前記粉末をコンパクトの形態に圧縮し、 −コンパクトを1490℃〜1650℃の温度で２〜５時
    間焼結し、 −焼結コンパクトを1000℃〜1300℃で真空下に処
    理し、 −真空処理後のコンパクトを少なくとも３回の操
    作サイクルに処すること、各々のサトクルは１回
    の加工ステツプとそれに続く熱処理を含むこと、 (i) 第一のサイクルでは、加工度が10〜20％であ
    り、続いて700〜1200℃、４〜８時間の処理を
    行い、 (ii) 第二のサイクルでは、加工度が10〜15％であ
    り、続いて500〜1100℃、４〜８時間の処理を
    行い、 (iii) 第三のサイクルでは、加工度が20〜50％であ
    り、続いて500〜1000℃、４〜８時間の処理を
    行う、 というように、初めの２回のサイクルでは引き続
    くサイクルよりも加工度が低く、熱処理温度が高
    いことを特徴とする加工操作に処する、 というステツプを含む、タングステン80〜99重量
    ％と、残余がNi／Fe重量比２以上のニツケル及
    び鉄であり、極めて高い機械的強度を持つ密度
    15.6〜18の請求項１に記載のＷ−Ni−Fe合金の
    製造方法。 ６ 第四のサイクルにおいて、加工操作を、500
    〜900℃で４〜８時間の熱処理前に、加工度40〜
    60％の第一のパス、加工度30〜50％の第二のパ
    ス、の少なくとも２回のパスで行うことを特徴と
    する請求項５に記載の方法。
JP63265202A 1987-10-23 1988-10-20 極めて高い機械的特性値をもつタングステン―ニツケル―鉄重合金及びかかる合金の製造方法 Granted JPH01142048A (ja)

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ZA (1) ZA887893B (ja)

Families Citing this family (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4986961A (en) * 1988-01-04 1991-01-22 Gte Products Corporation Fine grain tungsten heavy alloys containing additives
FR2633205B1 (fr) * 1988-06-22 1992-04-30 Cime Bocuze Procede de mise en forme directe et d'optimisation des caracteristiques mecaniques de projectiles perforants en alliage de tungstene a haute densite
AT392432B (de) * 1989-05-03 1991-03-25 Plansee Metallwerk Verfahren zur herstellung von warmkriechfesten halbfabrikaten oder formteilen aus hochschmelzenden metallen
US5603073A (en) * 1991-04-16 1997-02-11 Southwest Research Institute Heavy alloy based on tungsten-nickel-manganese
US5713981A (en) * 1992-05-05 1998-02-03 Teledyne Industries, Inc. Composite shot
US5527376A (en) * 1994-10-18 1996-06-18 Teledyne Industries, Inc. Composite shot
DE4318827C2 (de) * 1993-06-07 1996-08-08 Nwm De Kruithoorn Bv Schwermetallegierung und Verfahren zu ihrer Herstellung
US5760317A (en) * 1995-10-27 1998-06-02 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army Flow softening tungsten based composites
CN1061698C (zh) * 1997-06-10 2001-02-07 郭庆虎 钨镍铁系高比重合金及其制法
KR100255356B1 (ko) * 1997-08-12 2000-05-01 최동환 텅스텐기 소결합금의 열처리방법
US6136105A (en) * 1998-06-12 2000-10-24 Lockheed Martin Corporation Process for imparting high strength, ductility, and toughness to tungsten heavy alloy (WHA) materials
US6270549B1 (en) 1998-09-04 2001-08-07 Darryl Dean Amick Ductile, high-density, non-toxic shot and other articles and method for producing same
US6527880B2 (en) 1998-09-04 2003-03-04 Darryl D. Amick Ductile medium-and high-density, non-toxic shot and other articles and method for producing the same
US7267794B2 (en) * 1998-09-04 2007-09-11 Amick Darryl D Ductile medium-and high-density, non-toxic shot and other articles and method for producing the same
US6464433B1 (en) * 1998-12-10 2002-10-15 Kennametal Pc Inc. Elongate support member and method of making the same
US6248150B1 (en) 1999-07-20 2001-06-19 Darryl Dean Amick Method for manufacturing tungsten-based materials and articles by mechanical alloying
US6447715B1 (en) 2000-01-14 2002-09-10 Darryl D. Amick Methods for producing medium-density articles from high-density tungsten alloys
CA2334552C (en) * 2000-02-07 2007-04-24 Halliburton Energy Services, Inc. High performance powdered metal mixtures for shaped charge liners
KR100363395B1 (ko) * 2000-04-17 2002-12-02 국방과학연구소 기계적 합금화와 이단계 급속소결에 의한 초미세결정립텅스텐 중합금의 제조방법
KR100390173B1 (ko) * 2000-12-28 2003-07-10 주식회사 래피더스 내환경성이 우수한 고연성 텅스텐 중합금의 제조방법
US7217389B2 (en) 2001-01-09 2007-05-15 Amick Darryl D Tungsten-containing articles and methods for forming the same
FR2830022B1 (fr) * 2001-09-26 2004-08-27 Cime Bocuze Alliage base tungstene fritte a haute puissance
WO2003064961A1 (en) * 2002-01-30 2003-08-07 Amick Darryl D Tungsten-containing articles and methods for forming the same
US6749802B2 (en) 2002-01-30 2004-06-15 Darryl D. Amick Pressing process for tungsten articles
KR100467393B1 (ko) * 2002-07-13 2005-01-24 주식회사 풍산 파편확산 관통형 텅스텐 중합금 관통자 소재 및 그 제조방법
US7059233B2 (en) * 2002-10-31 2006-06-13 Amick Darryl D Tungsten-containing articles and methods for forming the same
US7000547B2 (en) 2002-10-31 2006-02-21 Amick Darryl D Tungsten-containing firearm slug
WO2004092427A2 (en) * 2003-04-11 2004-10-28 Amick Darryl D System and method for processing ferrotungsten and other tungsten alloys articles formed therefrom and methods for detecting the same
US7422720B1 (en) 2004-05-10 2008-09-09 Spherical Precision, Inc. High density nontoxic projectiles and other articles, and methods for making the same
US20100034686A1 (en) * 2005-01-28 2010-02-11 Caldera Engineering, Llc Method for making a non-toxic dense material
US8122832B1 (en) 2006-05-11 2012-02-28 Spherical Precision, Inc. Projectiles for shotgun shells and the like, and methods of manufacturing the same
FR2958391B1 (fr) 2010-03-30 2012-07-27 Nexter Munitions Penetrateur a energie cinetique.
FR2958392A1 (fr) * 2010-03-30 2011-10-07 Nexter Munitions Penetrateur a energie cinetique a profil etage.
JP5805213B2 (ja) * 2011-12-07 2015-11-04 株式会社アライドマテリアル タングステン焼結合金
US9046328B2 (en) 2011-12-08 2015-06-02 Environ-Metal, Inc. Shot shells with performance-enhancing absorbers
FR3039266B1 (fr) * 2015-07-22 2017-09-01 Cime Bocuze Penetrateur comportant un coeur entoure d'une gaine ductile et procede de fabrication d'un tel penetrateur
CN105154700A (zh) * 2015-09-24 2015-12-16 瑞声精密制造科技(常州)有限公司 高比重钨合金的烧结工艺
US10690465B2 (en) 2016-03-18 2020-06-23 Environ-Metal, Inc. Frangible firearm projectiles, methods for forming the same, and firearm cartridges containing the same
US10260850B2 (en) 2016-03-18 2019-04-16 Environ-Metal, Inc. Frangible firearm projectiles, methods for forming the same, and firearm cartridges containing the same
CN107058841B (zh) * 2017-06-29 2018-12-21 浙江创特新材科技有限公司 一种高机械强度钨合金材料及其制备方法
CN109518054A (zh) * 2019-01-15 2019-03-26 株洲市美力迪实业有限公司 一种拉刀材料及其制备方法和拉刀
JP2025032769A (ja) * 2023-08-28 2025-03-12 アンリツ株式会社 Ｘ線遮蔽材及びこれを備えたｘ線検査装置、並びにｘ線遮蔽材の製造方法
JP2025032770A (ja) * 2023-08-28 2025-03-12 アンリツ株式会社 Ｘ線遮蔽材及びこれを備えたｘ線検査装置、並びにｘ線遮蔽材の製造方法
CN119121091B (zh) * 2024-09-13 2025-10-17 中南大学 一种提升钨钽镍钛合金力学性能的热处理工艺

Family Cites Families (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1558821B2 (de) * 1967-03-25 1975-10-02 Veb Keramische Werke Hermsdorf, X 6530 Hermsdorf Verfahren zur Erhöhung der Duktilität von aus Wolfram oder Wolframlegierungen bestehendem Halbzeug
FR2225980A5 (ja) * 1969-10-28 1974-11-08 Onera (Off Nat Aerospatiale)
US3888636A (en) * 1971-02-01 1975-06-10 Us Health High density, high ductility, high strength tungsten-nickel-iron alloy & process of making therefor
US3988118A (en) * 1973-05-21 1976-10-26 P. R. Mallory & Co., Inc. Tungsten-nickel-iron-molybdenum alloys
US4090875A (en) * 1973-10-01 1978-05-23 The United States Of America As Represented By The Department Of Energy Ductile tungsten-nickel-alloy and method for manufacturing same
US3979234A (en) * 1975-09-18 1976-09-07 The United States Of America As Represented By The United States Energy Research And Development Administration Process for fabricating articles of tungsten-nickel-iron alloy
US4458599A (en) * 1981-04-02 1984-07-10 Gte Products Corporation Frangible tungsten penetrator
JPS5913037A (ja) * 1982-07-09 1984-01-23 Sumitomo Electric Ind Ltd Ｗ−Ｎｉ−Ｆｅ焼結合金の製造方法
DE3336516C2 (de) * 1983-10-07 1985-09-05 Bayerische Metallwerke GmbH, 7530 Pforzheim Auskleidung und Belegung für Hohl-, Flach- und Projektilladungen
DE3672915D1 (de) * 1985-07-10 1990-08-30 Gte Prod Corp Herstellungsverfahren fuer ein langgestrecktes produkt aus wolframhartmetall.
JP2531623B2 (ja) * 1986-02-12 1996-09-04 三菱マテリアル株式会社 高靱性を有するｗ基焼結合金製飛翔体の製造方法
US4851042A (en) * 1987-05-12 1989-07-25 Rensselaer Polytechnic Institute Hardness and strength of heavy alloys by addition of tantalum
US4762559A (en) * 1987-07-30 1988-08-09 Teledyne Industries, Incorporated High density tungsten-nickel-iron-cobalt alloys having improved hardness and method for making same

Also Published As

Publication number Publication date
IL88062A0 (en) 1989-06-30
EP0313484B1 (fr) 1992-03-04
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KR950008693B1 (ko) 1995-08-04
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BR8805467A (pt) 1989-07-04

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