JPH0470546B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 (イ) 産業上の利用分野 本発明は３個の蒸発器を備えた低温シヨーケー
スに関する。

(ロ) 従来の技術 低温シヨーケースの除霜時、貯蔵室の温度上昇
の抑制を図るために、少なくとも２個の蒸発器を
備え、一方の蒸発器の除霜を行なう間、他方の蒸
発器の冷却を行なう除霜、冷却併用方式がとられ
るものが多くなつてきた。

この除霜、冷却併用方式としては、相互に並列
接続された複数個の蒸発器の総べてを冷気流循環
用の内層に配置する方式があり、かゝる方式は特
公昭62−25952号公報、特開昭60−256773号公報、
米国特許第4633677号で採用されている。

(ハ) 発明が解決しようとする問題点 上記特公昭62−25952号公報に示された低温シ
ヨーケースは、３個の蒸発器を前後方向に重ね合
わせ夫々空気入口面及び空気出口面が同じ高さに
なるように内層に配置している関係上、設計時、
低温シヨーケースの奥行幅が決まつている場合に
は、内層によつて貯蔵室の奥行幅が減る問題点が
ある上、１個の蒸発器の除霜運転の間、隣接する
他方の蒸発器を冷却運転するために、各蒸発器が
相互に他方の蒸発器の温度の影響を受けやすくな
る。このため貯蔵室の設定温度を０℃以下とした
場合には、商品収納及び取出用の開口を閉塞する
エアーカーテンが昇温することを考慮して冷却運
転される蒸発器の冷媒蒸発温度を−10℃以下に設
定する必要があり、従つて、除霜運転されている
蒸発器で熱交換され過冷却液となる高圧液冷媒を
除霜熱源とするには、冷却運転されている蒸発器
の温度が低いために、除霜熱源の熱量が不足し、
設定された除霜時間例えば20分間中に除霜運転さ
れている蒸発器の霜を完全に除去することができ
ない問題点が生じた。又、霜残りの他の原因とし
ては、３個の蒸発器を冷却運転した後に、２個の
蒸発器の冷却運転を接続したまゝ、１個の蒸発器
を除霜運転に切り換えて冷却運転される蒸発器の
個数を減らすために、冷却運転中の蒸発器の冷媒
蒸発温度が極端に低下して冷却運転中の蒸発器へ
の着霜量が多くなることに併わせ、除霜熱源とな
る高圧液冷媒の熱量が不足し、除霜運転中の蒸発
器に霜残りが発生することになる。

又、特開昭60−256773号公報及び米国特許第
4633677号に示された低温シヨーケースは共に内
層の１部を内側路と外側路とに分け、相互に並列
接続された２個の蒸発器のうち一方を内側路に、
他方を外側路に夫々配置し、２個の蒸発器を冷却
運転した後、一方の蒸発器の冷却運転を接続した
まゝ、他方の蒸発器を除霜運転に切り換えるため
に、上記特公昭62−25952号公報と同様に冷却運
転中の蒸発器の冷媒蒸発温度が極端に低下して冷
却運転中の蒸発器への着霜量が多くなることに併
わせ、除霜熱源となる高圧液冷媒の熱量が不足
し、除霜運転中の蒸発器に霜残りが発生する問題
点が生じる。

因に低温シヨーケースの周囲温度27℃、周囲湿
度70％の条件下で、第１、第２両蒸発器の冷媒蒸
発温度を−13℃とし、両蒸発器に源圧液冷媒を供
給して冷却作用をさせた後、一方の蒸発器に継続
して減圧液冷媒を供給すると共に、他方の蒸発器
への減圧液冷媒の供給中断を交互に繰り返すと、
第８図に示す如く減圧液冷媒が供給されている蒸
発器の冷媒蒸発温度が−20℃程度に低下するため
に冷却作用中の蒸発器の着霜量が増加するばりで
なく、循環される冷気流も低温となるために、減
圧液冷媒の供給を中断された除霜作用中の蒸発器
の除霜も進行せず、総体的に見れば低温シヨーケ
ースの着霜量が増えるという問題点が生じる。

(ニ) 問題点を解決するための手段 本発明は上記問題点を解決することを目的とす
るもので、その手段として相互に並列接続された
第１乃至第３蒸発器を備え、第１蒸発器が除霜さ
れているときには、第２、第３両蒸発器が冷却作
用をなし、第２蒸発器が除霜されているときには
第１、第３両蒸発器が冷却作用をなす冷凍装置
と、送風フアンを備え、その１部が分割板にて内
外に分けられ、前記第１蒸発器が配置される内側
路、前記第２蒸発器が配置される外側路を有する
内層と、送風フアン及び前記第３蒸発器を備えた
外層とを具備してなり、前記第２蒸発器は第１蒸
発器と、第３蒸発器との間に位置し、且つ内側半
分が第１蒸発器の外側半分に重なり、外側半分が
第３蒸発器の内側半分に重なるように配置されて
いる低温シヨーケースを提供する。

(ホ) 作 用 実施例によれば、第１蒸発器１４の除霜開始に
伴ない第１電気ヒータ１６の加熱によつて内側路
２８の空気温度Ａのみが急激に上昇するが、内側
路２８を通過することにより第１電気ヒータ１６
で加熱され温度上昇した空気と、外側路２９を通
過することより第２蒸発器１５で冷却され温度低
下した空気とが内層６内で合流する関係上、エア
ーカーテンGAとして開口２に吹き出される冷気
流の温度は除霜の初期から中期にかけて０℃以下
に抑制されるので空気温度(A)も０℃以下に抑制さ
れ、しかも除霜の中期から後期にかけて第３蒸発
器１９を通過した空気が０℃以下の冷気流として
開口２に吹き出されてエアーカーテンCAの温度
を引き下げるガードエアーカーテンGAとして作
用する関係上、空気温度(A)の上昇を０℃を跨がる
温度−℃〜１℃に抑制できる。

又、仕切板４及び分割板２７には共に同じ方向
に傾斜部２１，３０が形成されている関係上、第
１乃至第３各蒸発器１４，１５，１９の配置状態
を平面的に見ると、第３蒸発器１９の前半分に第
２蒸発器１５の後半分が重なり、第２蒸発器１５
の前半分に第１蒸発器１４の後半分が重なること
になり、３個の蒸発器１４，１５，１９が配置さ
れているにもかゝわらず、実質上２個の蒸発器１
４，１９の配置スペースで３個の蒸発器１４，１
５，１９を配置できることになる。

(ヘ) 実施例 以下図面に基づいて本発明の実施例を説明する
と、第１図に示す１は前面に商品収納及び取出用
の開口２を形成した断熱壁３にて本体を構成して
なる低温シヨーケースで、前記断熱壁３の内壁よ
り適当間隔を存して第１、第２両仕切板４，５を
順次配設することにより、冷気流循環用の内層６
と、保護気流循環用の外層７と、複数枚の棚８を
備えた貯蔵室９と、前記開口２の上縁長手方向に
沿う前記内外両層６，７の吹出口１０，１１と、
前記開口２の下縁長手方向に沿い前記吹出口１
０，１１に相対する前記内外両層６，７の吸込口
１２，１３とが形成される。

前記内層６にはプレートフイン形をなし熱交換
容量が共に同じ第１、第２両蒸発器１４，１５
と、この両蒸発器の空気入口側の面となる下面に
設けられ、対応する蒸発器１４，１５の除霜時に
通電される第１、第２電気ヒータ１６，１７と、
第１図実線矢印の如く内層６の冷気流を強制循環
する軸流形の第１送風フアン１８とが配置され、
又前記外層７にはプレートフイン形をなす第３蒸
発器１９と、第１図１点鎖線矢印の如く外層７の
保護気流を強制循環する軸流形の第２送風フアン
２０とが配置されている。前記第１、第２両送風
フアン１８，２０は常時運転され、第２送風フア
ン２０よりも第１送風フアン１８の送風量を多
く、且つ風速を速くするため、第１送風フアン１
８の個数を第２送風フアン２０よりも多くしてい
る。

前記第１仕切板４の背部部分には後下がりに傾
斜する傾斜部２１が形成され、又底壁部分には垂
直な立上部２２が形成されている関係上、前記内
外両層６，７内の背部区域及び底部区域には通路
幅が広くなる拡路２３，２４，２５，２６が形成
され、前記内層６の背部区域の拡路２３には第
１、第２両蒸発器１４，１５、前記外層７の背部
区域の拡路２４には第３蒸発器１９、前記内層６
の底部区域の拡路２５には第１送風フアン１８、
前記外層７の底部区域の拡路２６には第２送風フ
アン２０が夫々配置されている。

２７は前記内層６の拡路２３内に配置され、こ
の拡路２３を内側路２８と外側路２９とに内外２
分するステンレス等金属製の分割板で、その中央
には後下がりに傾斜する傾斜部３０が形成され、
又前記第１電気ヒータ１６よりも下方に延びる下
部には、前記第１蒸発器１４の下面と相対するフ
ランジ３１を有する延出部３２が形成されてい
る。この分割板２７が傾斜部３０を形成したこと
により、内側路２８の下部及び外側路２９の上部
は前記第１、第２両蒸発器１４，１５を配置する
ための拡幅路３３，３４となる一方で、内側路２
８の上部及び外側路２９の下部は冷気流を絞るた
めの狭幅路３５，３６となる。又前記分割板２７
により内側路２８の入口幅は外側路２９の入口幅
の約２倍となる一方で、外側路２９の出口幅は内
側路２８の出口幅の約２倍となつており、着霜の
ない状態における両蒸発器１４，１５の通風量を
一定としている。

前記第１仕切板４及び分割板２７には共に同じ
方向に傾斜部２１，３０が形成されている関係
上、第１乃至第３各蒸発器１４，１５，１９の配
置状態を平面的に見ると、第３蒸発器１９の前半
分に第２蒸発器１５の後半分が重なり、第２蒸発
器１５の前半分に第１蒸発器１４の後半分が重な
ることになり、３個の蒸発器１４，１５，１９が
配置されているにもかゝわらず、実質上２個の蒸
発器１４，１９の配置スペースで３個の蒸発器１
４，１５，１９を配置できる構成となつている。

３７は前記第１蒸発器１４の前面に配置された
ステンレス等金属製の第３仕切板で、この仕切板
の配置に伴ない、前記第２仕切板５の背壁３８下
部との間に上部が開口し、下部が閉塞された側路
３９が形成される。４０は前記背壁３８下部に形
成され、前記側路３９と貯蔵室９の下部区域とを
連通させる多数の通孔である。

第２図は前記低温シヨーケース１を冷却するた
めの冷凍装置を示し、この冷凍装置は冷媒圧縮機
４１、空冷式凝縮器４２、受液器４３、乾燥器４
４、サイトグラス４５、第１乃至第３各電磁弁４
６，４７，４８、減圧装置である第１乃至第３各
膨張弁４９，５０，５１、前記第１乃至第３各蒸
発器１４，１５，１９、気液分離器５２を高圧ガ
ス管５３、高圧液管５４、この高圧液管に入口が
接続される３本の高圧液技管５５，５６，５７、
３本の低圧液管５８，５９，６０、３本の低圧ガ
ス枝管６１，６２，６３、この各低圧ガス枝管の
出口が接続される低圧ガス管６４を環状に接続す
ることにより、前記第１乃至第３各蒸発器１４，
１５，１９が対応する第１乃至第３各電磁弁４
６，４７，４８及び膨張弁４９，５０，５１と直
列関係をなし、且つ相互に並列関係をなす閉回路
として構成されている。

第３図は冷凍装置の他の実施例を示し、上記第
２図で示した第１乃至第３各電磁弁４６，４７，
４８及び第１乃至第３各膨張弁４９，５０，５１
の代わりに開閉機能及び減圧機能を備えステツピ
ングモータにより弁軸を上下方向進退自在となす
第１乃至第３各電子膨張弁６５，６６，６７を用
いてもよい。

第４図は前記冷凍装置を作動させるための電気
回路で、３相200V電源のＲ、Ｓ、Ｔ各相には後
述する圧縮機用電磁接触器５２Ｃの接点５２Ca
を介して圧縮機モータCMが接続されている。前
記Ｓ相には運転スイツチSWが接続され、又Ｒ、
Ｓ両相間にはデユーテイサイクル用（以下Ｄ用と
いう）タイマＴが接続されている。このＤ用タイ
マＴは例えば30分用のサイクルタイマであつて、
駆動開始から25分間その接点Taを閉じ、残りの
５分間前記接点Taを開き、この５分が経過する
と初期状態にリセツトされる機構となつている。
尚、前記接点Taの閉、開両時間は制御対象とな
る貯蔵室９の設定温度に応じてその長さを任意に
変更できる。THは前記貯蔵室９の温度を制御す
るサーモスタツト等の温度スイツチで、前記接点
Ta及びリレーＸと直列回路を構成する一方、前
記Ｄ用タイマＴに並列接続されている。この温度
スイツチTHは例えば−６℃〜＋５℃の範囲で±
0.5℃のデイフアレンシヤルをもつて開閉される
機構となつているが、温度スイツチTHの特性か
ら冷気温度の変化に即座に追従できない関係上、
設定温度を−３℃（下限設定温度−3.5℃、上限
設定温度−2.5℃）としても実験は−４℃で開動
作、−１℃で閉動作を行ない、貯蔵室９を約−３
℃の平均温度に制御する。５２Ｃは圧縮機モータ
CMを駆動させるための電磁接触器で、前記冷凍
装置の高圧、低圧両スイツチ６３Ｈ，６３Ｌと直
列回路を構成する一方、前記Ｄ用タイマＴに対し
て並列接続されている。STは霜取用（以下Ｓ用
という）タイマで、第１乃至第４各常開接点
STa₁，STa₂，STa₃，STa₄と、第１、第２両常
閉接点STb₁，STb₂とを備えている。このＳ用タ
イマSTは例えば６時間タイマからなるもので、
駆動開始から２時間45分経過すると、15分間第１
常閉接点STb₁を開、第１、第３両常開接点
STa₁，STa₃を閉とする第１出力を出し、駆動開
始から５時間45分経過すると、15分間第２常閉接
点STb₂を開、第２、第４両常開接点STa₂，
STa₄を閉とする第２出力を出し、６時間経過す
ると初期状態にリセツトされ、以降同様に第１、
第２両出力を出す機構となつている。前記第１電
磁弁４６は前記Ｓ用タイマSTの第１常閉接点
STb₁及び前記リレーＸの常開接点Xaと直列回路
を構成しており、又前記第２電磁弁４７は前記Ｓ
用タイマSTの第２常閉接点STb₂と直列接続され
ると共に、前記第１常閉接点STb₁及び第１電磁
弁４６に対して並列接続されている。又前記第３
電磁弁４８は前記リレーＸの常閉接点Xbと直列
接続されている。この常閉接点Xbには前記Ｓ用
タイマSTの第３、第４両常開接点STa₃，STa₄
が並列接続されている。又、前記第１電気ヒータ
１６は前記Ｓ用タイマSTの第１常開接点STa₁及
び第１蒸発器１４の温度乃至はこの蒸発器１４を
通過した空気の温度に基づいて開閉される第１高
温復帰サーモスイツチDT₁と直列接続され、又前
記第２電気ヒータ１７は前記Ｓ用タイマSTの第
２常開接点STa₂及び第３蒸発器１５の温度乃至
はこの蒸発器を通過した空気の温度に基づいて開
閉される第２高温復帰サーモスイツチDT₂と直列
接続されている。前記第１、第２両高温復帰サー
モスイツチDT₁，DT₂は５℃以上で開となつて第
１、第２両電気ヒータ１６，１７を遮断状態と
し、又５℃未満で閉となつて第１、第２両電気ヒ
ータ１６，１７を通電可能状態となすものであ
る。尚、前記第１、第２両送風フアン１８，２０
は運転スイツチSWの投入に伴ない連続運転され
るように接続されている。

次に第１図乃至第４図を参照して低温シヨーケ
ース１の運転について説明する。

運転スイツチ（SW）を閉じると、Ｄ用タイマ
Ｔ及びＳ用タイマSTが駆動されることに併わせ、
電磁接触器５２Ｃが励磁され、更に第１、第２両
送風フアン１８，２０が運転される。前記電磁接
触器５２Ｃの励磁に伴ない接点５２Caが閉じて
圧縮機モータCMが駆動されて圧縮機４１が運転
され、冷媒循環が開始される。又、前記Ｄタイマ
Ｔへの通電と同時に接点Taが閉じ、この接点Ta
及び温度スイツチTHを通してリレーＸが励磁さ
れて常開接点Xaが閉じると共に、常閉接点Xbが
開き、第１、第２両電磁弁４６，４７は第１、第
２両常閉接点STb₁，STb₂及び常開接点Xaを通
して通電開放されると共に、第３電磁弁４８は非
通電となつて閉鎖される。前記第１、第２両電磁
弁４６，４７の開放に伴ない第１、第２両蒸発器
１４，１５の冷却運転即ち第１モードが開始さ
れ、第１、第２両膨張弁４９，５０を夫々通して
第１、第２両蒸発器１４，１５に減圧液冷媒が供
給されて内層６を強制循環されている冷気流と熱
交換される。この熱交換を繰り返すうことにより
冷気流の温度は徐々に下がり、この冷気流により
第１図に示す如く開口２に形成されるエアーカー
テンCAも冷たくなる。尚、第３蒸発器１９には
減圧液冷媒が供給されないので、外層７を強制循
環されている保護気流は、前記エアーカーテン
CAの外側にガードエアーカーテンGAとして形
成されたときに前記冷気流の影響により若干温度
を引き下げられることになる。前記第１、第２両
蒸発器１４，１５の冷却運転中、冷気温度が温度
スイツチTHの下限設定地に達して温度スイツチ
THが開となるサーモオフ時間のとき、又はＤ用
タイマＴのヂユーテイオフ時間となつて接点Ta
が開となつた第２モードのときには、リレーＸが
非励磁となつて常開接点Xaが開、常閉接点Xbが
閉となり、この開閉動作に伴ない第１、第２両電
磁弁４６，４７が非通電となつて共に閉鎖される
一方、第３電磁弁４８は常閉接点Xbを通して通
電開放される。前記第１、第２両電磁弁４６，４
７の閉鎖に伴ない第１、第２両蒸発器１４，１５
への減圧液冷媒の供給が中断され、代わりに第３
蒸発器１９に減圧液冷媒が供給されて外層７を強
制循環されている保護気流と熱交換される。この
熱交換をサーモオフ時間又はデユーテイオフ時間
の間、繰り返すことにより保護気流の温度は徐々
に下がり、この保護気流でもつて形成されるガー
ドエアーカーテンGAも冷たくなり、冷気流によ
るエアーカーテンGAの温度に近づくことにな
る。この間、第１、第２両蒸発器１４，１５は第
１送風フアン１８によつて強制循環される冷気流
でもつてオフサイクル除霜される。尚、第３蒸発
器１９に付着した霜はサーモオン時間及びデユー
テイオン時間に保護気流によつてオフサイクル除
霜される。

そして冷気温度が温度スイツチTHの上限設定
地に達して温度スイツチTHが閉となり、且つデ
ユーテイオン時間となつて接点Taが閉となつた
ときには、リレーＸが励磁され常開接点Xaが閉、
常閉接点Xbが開となつて第１、第２両電磁弁４
６，４７が通電開放される一方、第３電磁弁４８
が非通電閉鎖され、上述した第１、第２両蒸発器
１４，１５による冷却運転即ち第１モードに復帰
する。尚、この冷却運転中にも上述した第２モー
ド即ちサーモオフ時間又はデユーテイオフ時間が
数回とられる。

冷却運転が進行して第１、第２両蒸発器１４，
１５の冷却運転の開始、即ち前記Ｓ用タイマST
の駆動から２時間45分経過すると、Ｓ用タイマ
STから15分間第１、第３両常開接点STa₁，
STa₃を閉、第１常閉接点STb₁を開とする第１出
力が出され、第１電気ヒータ１６が通電されると
共に、第３常開接点STa₃を通して第３電磁弁４
８が通電開放される反面、第１電磁弁４６が非通
電閉鎖となつて第１蒸発器１４への減圧液冷媒の
供給が中断され、第１蒸発器１４の除霜運転即ち
第３モードとなる。この除霜運転の間、Ｄ用タイ
マＴの動作に関係なく第３電磁弁４８が開放され
て第３蒸発器１９が冷却運転されると共に、引き
続き第２蒸発器１５も冷却運転され、外層７を強
制循環されている保護気流と、内層６の外側路２
９を通過中の冷気流と冷却され、又、第１蒸発器
１４の配置された内層６の内側路２８を通過中の
冷気流は第１電気ヒータ１６の加熱によつて徐々
に昇温する。即ち第１蒸発器１４の除霜運転に伴
ない、第２、第３両蒸発器１５，１９が冷却運転
されることになり、この間、Ｄ用タイマＴの開動
作は有効に作用しない。

この第１蒸発器１４の除霜運転が進行して第１
蒸発器１４を通過した冷気流の温度が５℃に達す
ると、第１高温復帰サーモスイツチDT₁が開とな
つて第１電気ヒータ１６が非通電となり、この後
の除霜終了時刻迄はドレンを排出するための水切
り時間となる。設定された除霜時間が過ぎると、
第１蒸発器１４に減圧液冷媒が供給され、第１、
第２両蒸発器１４，１５双方の冷却運転即ち第１
モードとなる一方で、第３蒸発器１９は減圧液冷
媒の供給を中断されることになり、第３蒸発器１
９に付着した霜はサーモオン及びデユーテイオン
時間中に保護気流によつてオフサイクル除霜され
ることになる。尚、この冷却運転中にも上述した
第２モード即ちサーモオフ又はデユーテイオフ時
間が数回とられることになる。

更に冷却運転が進行して第１、第２両蒸発器１
４，１５の冷却運転の開始、即ち前記Ｓ用タイマ
STの駆動から５時間45分経過すると、Ｓ用タイ
マSTから15分間第２、第４両常開接点STa₂，
STa₄を閉、第２常閉接点STb₂を開とする第２出
力が出され、第２電気ヒータ１７が通電されると
共に、第４常開接点STa₄を通して第３電磁弁４
８が通電開放される反面、第２電磁弁４７が非通
電閉鎖となつて第２蒸発器１５への減圧液冷媒の
供給が中断され、第２蒸発器１５の除霜運転即ち
第４モードとなる。この除霜運転の間、Ｄ用タイ
マＴの動作に関係なく第３電磁弁４８が開放され
て第３蒸発器１９が冷却運転されると共に、引き
続き第１蒸発器１４も冷却運転され、外層７を強
制循環されている保護気流と、内層６の内側路２
８を通過中の冷気流とが冷却され、又、第２蒸発
器１５の配置された内層６の外側路２９を通過中
の冷気流は第２電気ヒータ１７の加熱によつて
徐々に昇温する。即ち第２蒸発器１５の除霜運転
に伴ない、第１、第３両蒸発器１４，１９が冷却
運転されることになり、この間、Ｄ用タイマＴの
開動作は有効に作用しない。

この第２蒸発器１５の除霜運転が進行して第２
蒸発器１５を通過した冷気流の温度が５℃に達す
ると、第２高温復帰サーモスイツチDT₂が開とな
つて第２電気ヒータ１７が非通電となり、この後
の除霜終了時刻迄はドレンを排出するための水切
り時間となる。設定された除霜時間が過ぎると、
第２蒸発器１５に減圧液冷媒が供給され、第１、
第２両蒸発器１４，１５双方の冷却運転即ち第１
モードとなる一方で、第３蒸発器１９は減圧液冷
媒の供給を中断させることになり、第３蒸発器１
９に付着した霜はサーモオン及びデユーテイオン
時間中に保護気流によつてオフサイクル除霜され
ることになる。尚、この冷却運転中にも上述した
第２モード即ちサーモオフ又はデユーテイオフ時
間が数回とられることになる。

第２蒸発器１５の除霜時間が終了すると、Ｓ用
タイマSTが初期状態にリセツトされ、上述した
第１モード、第３モード、第１モード、第４モー
ドの繰り返しが行なわれ、第１モードの中で第２
モードが行なわれ、第５図に示すタイムチヤート
となる。

前記低温シヨーケース１の周囲温度27℃、周囲
湿度70％の条件下で、第１、第２両蒸発器１４，
１５の冷却蒸発温度を−13℃、第３蒸発器１９の
冷却蒸発温度を−８℃、貯蔵室９の設定温度を−
３℃（上限設定温度−2.5℃、下限設定温度−3.5
℃）として運転すると、第１モードでは各蒸発器
１４，１５，１９の蒸発温度は第６図に示す特性
となる。即ち、第１、第２両蒸発器１４，１５は
減圧液冷媒が供給されているサーモオン及びデユ
ーテイオン時間には−13℃迄引き下げられる反
面、減圧液冷媒の供給が中断されるサーモオフ又
はデユーテイオン時間には−２℃迄上昇する。一
方、第３蒸発器１９は減圧液冷媒が供給されてい
るサーモオフ及びデユーテイオフ時間には−８℃
迄引き下げられる反面、減圧液冷媒の供給が中断
されるサーモオン及びデユーテイオン時間には＋
1.5℃迄上昇する。

前記第３蒸発器１９は第１、第２両蒸発器１
４，１５に比べ蒸発温度を高く設定されることに
併わせ、第３蒸発器１９への減圧液冷媒の供給時
間が第１、第２両蒸発器１４，１５への減圧液冷
媒の供給時間よりも短かくなつている関係上、第
１、第２両蒸発器１４，１５の蒸発温度よりも第
３蒸発器１９の蒸発温度が低くなることはない
が、仮に第３蒸発器１９の蒸発温度が第１、第２
両蒸発器１４，１５の蒸発温度よりも低くなつた
としても第３蒸発器１９が外層７に配置されてお
り、外層７を通過する保護気流の温度を引き下げ
る点から見れば好ましい状態となる。

第７図は前述した周囲温度27℃、周囲湿度70％
の条件下における第３モード、即ち第１蒸発器１
４の除霜時の空気温度特性を示し、Ａは貯蔵室９
の空気温度、Ｂは第１蒸発器１４を通過直後の空
気温度、Ｃは第２蒸発器１５を通過直後の空気温
度、Ｄは第３蒸発器１９を通過して開口２に吹き
出された空気温度である。図によれば空気温度Ａ
及びＢは第３モードの開始前には第１、第２両蒸
発器１４，１５が冷却作用をなす第１モードであ
るため−５℃であるが、第３モードの開始に伴な
い第１電気ヒータ１６の加熱によつて空気温度Ａ
のみが急激に上昇するが、内側路２８を通過する
こにより第１電気ヒータ１６で加熱され温度上昇
した空気と、外側路２９を通過することにより第
２蒸発器１５で冷却され温度低下した空気とが内
層６内で合流する関係上、エアーカーテンCAと
して開口２に吹き出される冷気流の温度は第３モ
ードの初期から中期にかけて０℃以下に抑制され
るので空気温度Ａも０℃以下に抑制される。又、
第３モードの中期から後期にかけて第３蒸発器１
９を通過した空気が０℃以下の冷気流として開口
２に吹き出されてエアーカーテンCAの温度を引
き下げるガードエアーカーテンGAとして作用す
る関係上、空気温度Ａの上昇を０℃を跨がる温度
−１℃〜１℃に抑制できる。

即ち、第１電気ヒータ１６の潜熱は第３モード
の初期から中期にかけて第１蒸発器１４の霜を解
かすために多く費やされる反面、内側路２８を通
過する空気を加熱するための量は僅かであること
に加え、霜が流路抵抗となるために内側路２８を
通過する空気の量は外側２９を通過する空気の量
に比べて少ない関係上、内側路２８を通過した空
気と、外側路２９を通過した空気とを内層６で合
流させることにより、０℃以下の冷気流とできる
ので、空気温度Ａを０℃以下に抑制できる。又、
第１電気ヒータ１６の潜熱は第３モードの中期か
ら後期にかけて第１蒸発器１４の霜を解かす量よ
りも第１蒸発器１４を通過する空気を緩める量の
方が徐々に多くなることに併わせ、霜が徐々に解
けることに伴ない内側路２８を通過する空気の量
が徐々に増す関係上、外側路２９を通過した空気
を合流させることにより、内層６を通過する冷気
流の温度の上昇を初期から中期程に抑制できない
が、外層７から開口２に吹き出されガードエアー
カーテンGAを形成する保護気流が０℃以下であ
るために開口２においてエアーカーテンCAを冷
却できるためにエアーカーテンCAで冷却される
貯蔵室９の空気温度Ａの上昇を抑制することがで
きる。

又、内層６内に内側路２８と外側路２９とが
夫々独立して形成され、この内側路、外側路を通
過した空気の合流区域の上流側に第１、第２両高
温復帰サーモスイツチDT₁，DT₂が設けられてい
る関係上、第３モードの後期において第１高温復
帰サーモスイツチDT₁が５℃に達して開となり第
１電気ヒータ１６の通電を遮断した時には、内層
６から吹き出される冷気流の温度は第１高温復帰
サーモスイツチDT₁の温度より低く、従つて第１
モードに復帰した場合には、貯蔵室９の温度を設
定温度に引き下げる迄の時間が早くなる。

尚、第２蒸発期１５が除霜される第４モードの
際も第７図で示す温度特性と同様の特性が得られ
る。

(ト) 発明の効果 上述した本発明によれば、次に列挙する効果が
生じる。

第１、第２両蒸発器に減圧液冷媒を供給して
２個の蒸発器が冷却作用しているときと、第１
蒸発器が除霜作用、第２、第３両蒸発器が冷却
作用をしているとき、及び第２蒸発器が除霜作
用、第１、第３両蒸発器が冷却作用をしている
ときとは、共に２個の蒸発器に常に減圧液冷媒
が供給されている関係上、冷凍装置における減
圧液冷媒の供給量が略一定となり、その結果、
１個の蒸発器が除霜作用、２個の蒸発器が冷却
作用しているときにおいても冷却作用中の蒸発
器に極端な冷媒蒸発温度の低下及びこの冷媒蒸
発温度の低下が起因する着霜の大幅な増加を未
然に回避できることに併わせ、１個の蒸発器の
除霜時における貯蔵室の温度上昇を抑制するこ
とができる。

第１乃至第３各蒸発器の配置状態を平面的に
見ると、第３蒸発器の前半分に第２蒸発器の後
半分が重なり、第２蒸発器の前半分に第１蒸発
器の後半分が重なることになり、３個の蒸発器
が配置されているにもかゝわらず、実質上２個
の蒸発器の配置スペースで３個の蒸発器を配置
できる構成となつている関係上、定温シヨーケ
ース全体の奥行幅を蒸発器１個分丈狭くするこ
とができる。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第７図は本発明低温シヨーケースに
かゝる実施例を示し、第１図は縦断側面図、第２
図は冷媒回路図、第３図は他の実施例を示す冷媒
回路図、第４図は電気回路図、第５図は運転タイ
ムチヤート、第６図は冷媒蒸発温度を示す特性
図、第７図は１個の蒸発器を除霜、２個の蒸発器
を冷却としたときにおける定温シヨーケースの空
気温度を示す特性図、第８図は第６図に対応する
従来技術の特性図である。 ６……内層、７……外層、１４……第１蒸発
器、１５……第２蒸発器、１８……送風フアン、
１９……第３蒸発器、２０……送風フアン、２７
……分割板、２８……内側路、２９……外側路。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １ 相互に並列接続された第１乃至第３蒸発器を
   備え、第１蒸発器が除霜されているときには、第
   ２、第３両蒸発器が冷却作用をなし、第２蒸発器
   が除霜されているときには第１、第３両蒸発器が
   冷却作用をなす冷凍装置と、送風フアンを備え、
   その１部が分割板にて内外に分けられ、前記第１
   蒸発器が配置される内側路、前記第２蒸発器が配
   置される外側器を有する内層と、送風フアン及び
   前記第３蒸発器を備えた外層とを具備してなり、
   前記第２蒸発器は第１蒸発器と、第３蒸発器との
   間に位置し、且つ内側半分が第１蒸発器の外側半
   分に重なり、外側半分が第３蒸発器の内側半分に
   重なるように配置されている低温シヨーケース。