JPH01131877A - 低温ショーケースの冷却方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （イ）産業上の利用分野 本発明は内層に２個の蒸発器、外層に１個の蒸発器を備
えた冷気強制循環式低温ショーケースの冷却方法に関す
る。

（ロ）従来の技術 低温ショーケースの除霜時、貯蔵室の温度上昇の抑制を
図るために、少なくとも２個の蒸発器を備え、一方の蒸
発器の除霜を行なう間、他方の蒸発器の冷却を行なう除
霜、冷却併用方式がとられるものが多くなってきた。

この除霜、冷却併用方式としては、相互に並列接続され
た複数個の蒸発器の総べてを冷気流循環用の内層に配置
する方式及び、一方の蒸発器を内層に、他方の蒸発器を
保護気流循環用の外層に配置する方式がある。

前者の方式とし・ては特公昭６２−２５９５２号公報、
特開昭６０−２５６７７３号公報、米国特許第４６３３
６７７号、後者の方式としては特公昭６０−１２５４２
号公報、米国特許第４６４８２４７号公報がある。

（ハ）発明が解決しようとする問題点 上記特公昭６２−２５９５２号公報に示された低温ショ
ーケースは、３個の蒸発器を前後方向に重ね合わせ夫々
の空気入口面及び空気出口面が同じ高さになるよう内層
に配置している関係上、１個の蒸発器の除霜運転の間、
隣接する他方の蒸発器を冷却運転するために、各蒸発器
が相互に他方の蒸発器の温度の影響を受けやすくなる。

このため貯蔵室の設定温度を０°Ｃ以下とした場合には
、商品収納及び取出用の開口を閉室するエアーカーテン
が昇温することを考慮して冷却運転される蒸発器の冷媒
蒸発温度を一１０℃以下に設定する必要があり、従って
、除霜運転されている蒸発器で熱交換され過冷却液とな
る高圧液冷媒を除霜熱源とちるには、冷却運転されてい
る蒸発器の温度が低いために、除霜熱源の熱量が不足し
、設定された除霜時間例えば２０分間中に除霜運転きれ
ている蒸発器の霜を完全に除去することができない問題
点が生じた。又、霜残りの他の原因としては、３個の蒸
発器を冷却運転した後に、２個の蒸発器の冷却運転を継
続したま〜、１個の蒸発器を除霜運転に切り換えて冷却
運転される蒸発器の個数を減らすために、冷却運転中の
蒸発器の冷媒蒸発温度が極端に低下して冷却運転中の蒸
発器への着霜量が多くなることに併わせ、除霜熱源とな
る高圧液冷媒の熱量が不足し、除霜運転中の蒸発器に霜
残りが発生することになる。

又、特開昭６０−２５６７７３号公報及び米国特許第４
６３３６７７号に示された低温ショーケースは共に内層
の１部を内側路と外側路とに分け、相互に並列接続され
た２個の蒸発器のうち一方を内側路に、他方を外側路に
夫々配置し、２個の蒸発器を冷却運転した後、−力の蒸
発器の冷却運転を継続したま〜、他方の蒸発器を除霜運
転に切り換えるために、上記特公昭６２−２５９５２号
公報と同様に冷却運転中の蒸発器の冷媒蒸発温度が極端
に低下して冷却運転中の蒸発器への着霜量が多くなるこ
とに併わせ、除霜熱源となる高圧液冷媒の熱量が不足し
、除霜運転中の蒸発器に霜残りが発生する問題点が生じ
る。

又、上記特公昭６０−１２５４２号公報及び米国特許第
４６４８２４７号に示された低温ショーケースは、相互
に並列接続された２個の蒸発器のうち一方を内層に、他
方を外層に配置し、内層の蒸発器の除霜熱源としてホッ
トガス又は高圧液冷媒等の高圧冷媒を用いて熱交換させ
た後、この冷媒を減圧して冷却運転中の外層の蒸発器に
導くようにしているが、季節即ち低温ショーケースが設
置された周囲条件の温度変化に応じて冷媒の凝縮温度も
変化するために、除霜熱源から蒸発器に与えられる単位
時間当りの熱量が冬期等の外気温度の低い季節によって
は少なくなり、除霜時間内に蒸発器の霜を完全に除去す
ることができない問題点があり、又逆に夏期等外気温度
の高い季節には除霜熱源から蒸発器に与えられる単位当
りの熱量が増えるために、霜が解けて蒸発器の表面が循
環気流に晒される除霜後期には、除霜熱源の方が冷却熱
源の熱量よりも多くなり、貯蔵室の温度が急激に上昇す
る問題点が生じた。

因に例えば低温ショーケースの周囲温度２７°Ｃ１周囲
湿度７０％の条件下で、内層に前後に重ねて配置された
第１．第２両蒸発器の冷媒蒸発温度を一１３°Ｃとし、
両蒸発器に減圧液冷媒を供給して冷却作用をさせた後、
一方の蒸発器に継続して減圧液冷媒を供給すると共に、
他方の蒸発器への減圧液冷媒の供給を中断を交互に繰り
返すと、第８図に示す如く、減圧液冷媒が供給されてい
る蒸発器の冷媒蒸発温度が一２０″Ｃ程度に低下するた
めに冷却作用中の蒸発器の着霜量が増加するばかりでな
く、循環される冷気流も低温となるために、減圧液冷媒
の供給中断された除霜作用中の蒸発器の除霜も進行せず
、総体的に見れば低温ショーケースの着霜量が増えると
いう問題点が生じる。

（ニ）問題点を解決するための手段 本発明は上記問題点を解決することを目的とするもので
、その手段として相互に並列接続された第１乃至第３蒸
発器を備え、第１蒸発器が除霜されているときには、第
２．第３両前発器が冷却作用をなし、第２蒸発器が除霜
されているときには第１．第３両蒸発器が冷却作用をな
す冷凍装置と、常時運転される送風ファンを備え、その
１部が分割板にて内外に分けられ、前記第１蒸発器が配
置される内側路、前記第２蒸発器が配置される外側路を
有する内層と、常時運転される送風ファン及び前記第３
蒸発器を備えた外層とを具備し、第１蒸発器の除霜時に
は、内層の第２蒸発器と外層の第３蒸発器とで夫々熱交
換冷却された冷気流でもって貯蔵室を冷却し、第２蒸発
器の除霜時には、内層の第１蒸発器と外層の第３蒸発器
とで夫々熱交換冷却された冷気流でもって貯蔵室を冷却
してなる低温ショーケースの冷却方法を提供する。

（ネ）作用 内層に配置された第１．第２両蒸発器に減圧液冷媒を供
給してこの２個の蒸発器が冷却作用しているときと、第
１蒸発器が除霜作用、第２．第３両蒸発器が冷却作用を
しているとき、及び第２蒸発器が除霜作用、第１．第３
両蒸発器が冷却作用をしているときとは、共に２個の蒸
発器に常に減圧液冷媒が供給されている関係上、冷凍装
置における減圧液冷媒の供給量が略一定となる。

又、内層の何れか一方の蒸発器の除霜中、他方の蒸発器
と外層の第３蒸発器とが冷却作用を行なっている関係上
、内層、外層を強制循環される空気流は共に冷却され、
開口において接触することになるので、２Ｍのエアーカ
ーテンを冷気流にて形成でき、従って貯蔵室の温度上昇
を抑制できる。

（へ）実施例 以下図面に基づいて本実施例の実施例を説明すると、第
１図に示す（１）は前面に商品収納及び取出用の開口（
２）を形成した断熱壁（３）にて本体を構成してなる低
温ショーケースで、前記断熱壁（３）の内壁より適当間
隔を存して第１．第２両仕切板（４）＜５＞を順次配設
することにより、冷気流循環用の内層（６）と、保護気
流循環用の外層（７〉と、複数枚の棚（８）を備えた貯
蔵室（９）と、前記間ｒｉ（２＞の上縁長手方向に沿う
前記内外周Ｊ！ｔ（６）（７）の吹出口（１０）（１１
）と、前記開口（２）の下縁長手方向に沿い前記吹出口
（１０）（１１）に相対する前記内外両層（６）（７）
の吸込口（１２）（１３）とが形成される。

前記内層（６）にはプレートフィン形をなし熱交換容量
が共に同じ第１．第２両蒸発器（１４）（１５）と、こ
の両蒸発器の空気入口側の面となる下面に設けられ、対
応する蒸発器（１４）（１５）の除霜時に通電される第
１．第２電気ヒータ（１６）（１７）と、第１図実線矢
印の如く内Ｊ！１（６）の冷気流を強制循環する軸流形
の第１送風フアン（１８）とが配置され、又前記外Ｂ　
（７）にはプレートフィン形をなす第３蒸発器（１９）
と、第１図１点鎖線矢印の如く外Ｂ（７）の保護気流を
強制循環する軸流形の第２送風フアン（２０）とが配置
きれている。前記第１．第２両送風ファン（１８）（２
０）は常時運転され、第２送風フアン（２０）よりも第
１送風フアン（１８）の送風量を多く、且つ風速を速く
するために、第１送風フアン（１８）の個数を第２送風
フアン（２０）よりも多くしている。

前記第１仕切板（４）の背部部分には後下がりに傾斜す
る傾斜部（２１）が形成され、又底壁部分には垂直な立
上部（２２）が形成されている関係上、前記内外両層（
６）（７）内の背部区域及び底部区域には通路幅が広く
なる旅路（２３）（２４）（２５）（２６）が形成され
、前記内層（６）の背部区域の旅路（２３）には第１、
第２両蒸発器（１４）（１５）、前記外層（７）の背部
区域の旅路（２４）には第３蒸発器（１９）、前記内層
（６）の底部区域の旅路（２５）には第１送風フアン（
１８）、前記外層（７）の底部区域の旅路（２６）には
第２送風フアン（２０）が夫々配置されている。

（２７）は前記内層（６）の旅路（２３）内に配置され
、この旅路（２３）を内側路（２８）と外側路（２９）
とに内外２分するステンレス等金属製の分割板で、その
中央には後下がりに傾斜する傾斜部（３０）が形成され
、又前記第１電気ヒータ（１６）よりも下方に延びる下
部には、前記第１蒸発器（１４）の下面と相対するフラ
ンジ（３１）を有する延田部（３２）が形成されている
。この分割板（２７）が傾斜部（３０）を形成したこと
により、内側路（２８）の下部及び外側路（２９）の上
部は前記第１．第２両蒸発器（１４）（１５）を配置す
るための拡幅路（３３）（３４）となる一方で、内側路
（２８）の上部及び外側路（２９）の下部は冷気流を絞
るための狭幅路（３５）（３６）となる。又前記分割板
（２７）により内側路（２８）の入口幅は外側路（２９
）の入口幅の約２倍となる一方で、外側路（２９）の出
口幅は内側路（２８）の出口幅の約２倍となっており、
若布のない状態における両蒸発器（１４＞（１５）の通
風量を一定としている。

前記第１仕切板（４）及び分割板（２７）には共に同じ
方向に傾斜部＜２１）（３０）が形成されている関係上
、第１乃至第３各蒸発器（１４）（１５）（１９）の配
置状態を平面的に見ると、第３蒸発器（１９）の前半分
に第２蒸発器（１５）の後半分が重なり、第２蒸発器（
１５）の前半分に第１蒸発器（１４）の後半分が重なる
ことになり、３個の蒸発器（１４）（１５）（１９）が
配置されているにもか〜わらず、実質上２個の蒸発器（
１４）（１９）の配置スペースで３個の蒸発器（１４）
（１５）（１９）を配置できる構成となっている。

（３７）は前記第１蒸発器（１４）の前面に配置された
ステンレス等金属製の第３仕切板で、この仕切板の配置
に伴ない、前記第２仕切板（５）の背壁（３８）下部と
の間に上部が開口し、下部が閉室された側路（３９）が
形成される。（４０）は前記背壁（３８）下部に形成さ
れ、前記側路（３９）と貯蔵室（９）の下部区域とを連
通させる多数の通孔である。

第２図は前記低温ショーケース（１）を冷却するための
冷凍装置を示し、この冷凍装置は冷媒圧縮機（４１）、
空冷式凝縮器（４２）、受液器（４３）、乾燥器（４４
）、サイトグラス（４５）、第１乃至第３各電磁弁（４
６）　＜４７）（４ｇ）、減圧装置である第１乃至第３
各膨張弁（４９）（５０）（５１）、前記第１乃至第３
各蒸発器（１４）（１５）（１９）、気液分離器（５２
）を高圧ガス管（５３）、高圧液管（５４）、この高圧
液管に入口が接続される３木の高圧液枝管（５５）（５
６）（５７）、３本の低圧液管（５８）（５９）（６０
）、３木の低圧ガス枝管（６１）（６２）　＜６３）、
この各低圧ガス枝管の出口が接続される低圧ガス管（６
４）を環状に接続することにより、前記第１乃至第３各
蒸発器（１４）（１５）（１９）が対応する第１乃至第
３各電磁弁（４６）　（４７）（４８）及び膨張弁（４
９）（５０）（５１）と直列関係をなし、且つ相互に並
列関係をなす閉回路として構成されている。

第３図は冷凍装置の他の実施例を示し、上記第２図で示
した第１乃至第３各電磁弁（４６＞（４７）（４８）及
び第１乃至第３各膨張弁（４９）（５０）（５１）の代
わりに開閉機能及び減圧機能を備えステッピングモータ
により弁軸を上下方向進退自在となす第１乃至第３各電
子膨張弁（６５）（６６）（６７）を用いてもよい。

第４図は前記冷凍装置を作動させるための電気回路で、
３相２００■電源のＲ，Ｓ、Ｔ各相には後述する圧縮機
用電磁接触器（５２Ｃ）の接点（５２Ｃａ）を介して圧
縮機モータ（ＣＭ）が接続されている。前記Ｓ相には運
転スイッチ（ＳＷ）が接続きれ、ヌＲ１Ｓ両相間にはデ
ユーティサイクル用（以下り用という）タイマ（Ｔ）が
接続されている。このＤ用タイマ　（Ｔ）ハ例えば３０
分用のサイクルタイマであって、駆動開始から２５分間
その接点（Ｔａ）を閉じ、残りの５分間前記接点（Ｔａ
）を開き、この５分が経過すると初期状態にリセットさ
れる機構となっている。尚、前記接点（Ｔａ）の閉、間
両時間は制御対象となる貯蔵室（９）の設定温度に応じ
てその長さを任意に変更できる。（ＴＨ）は前記貯蔵室
（９）の温度を制御するサーモスタット等の温度スイッ
チで、前記接点（Ｔａ）及びリレー（Ｘ）と直列回路を
構成する一方、前記り用タイマ（Ｉ）に並列接続されて
いる。この温度スイッチ（ＴＩ）は例えば−６°Ｃ〜＋
５℃の範囲で±０．５℃のディファレンシャルをもって
開閉される機構となっているが、温度スイッチ（ＴＨ）
の特性から冷気温度の変化に即座に追従できない関係上
、設定温度を一３°Ｃ（下限設定温度−３，５°Ｃ１上
限設定温度−２，５°Ｃ）としても実際は一４°Ｃで開
動作、−１°Ｃで閉動作を行ない、貯蔵室（９）を約−
３°Ｃの平均温度に制御する。（５２Ｃ）は圧縮機モー
タ（ＣＭ）を駆動させるための電磁接触器で、前記冷凍
装置の高圧、低圧両スイッチ（６３Ｈ）（６３Ｌ）と直
列回路を構成する一方、前記り用タイマ（Ｔ）に対して
並列接続されている。

（ＳＴ）は霜取用（以下Ｓ用という）タイマで、第１乃
至第４各常間接点（ＳＴａ、　）（ＳＴａ、　）（ＳＴ
ａ、　）（ＳＴａ　４）と、第１．第２両市閉接点（Ｓ
Ｔｂ　＋　）　（ＳＴｂ　２　）　トを備えている。こ
のＳ用タイマ（ＳＴ）は例えば６時間タイマからなるも
ので、駆動開始から２時間４５分経過すると、１５分間
第１常閉接点（ＳＴｂｌ）を開、第１、第３両市間接点
（ＳＴａ　＋　）　（ＳＴａ　ｓ　）を閉とする第１出
力を出し、駆動開始から５時間４５分経過すると、１５
分間第２常閉接点（ｓｒｂｘ）を開、第２．第４両市間
接点（ＳＴａ　＊　）　＜ＳＩａ　ａ　）を閉とする第
２出力を出し、６時間経過すると初期状態にリセットさ
れ、以降同様に第１．第２両出力を出す機構となってい
る。前記第１電磁弁（４６）は前記Ｓ用タイマ（ＳＴ）
の第１常閉接点（ＳＴｂ、）及び前記リレー（Ｘ）の常
開接点（Ｘａ）と直列回路を構成しており、又前記第２
電磁弁（４７〉は前記Ｓ用タイマ（ＳＴ）の第２常閉接
点（ＳＴｂｊ）と直列接続されると共に、前記第１常閉
接点（ＳＴｂｌ）及び第１電磁弁（４６）に対して並列
接続されている。又前記第３電磁弁（４８）は前記リレ
ー（Ｘ）の常閉接点（ｘｂ）と直列接続されている。こ
の常閉接点（Ｘｂ）には前記Ｓ用タイマ（ＳＴ）の第３
．第４両市間接点（ＳＴａｓ　）（ＳＩ’ａ４）が並列
接続されている。又、前記第１電気ヒータ（１６）は前
記Ｓ用タイマ（ＳＴ）の第１常間接点（ＳＴａｔ）及び
第１蒸発器（１４）の温度乃至はこの蒸発器（１４）を
通過した空気の温度に基づいて開閉される第１高温復帰
サーモスイツチ（ＤＴＩ＞と直列接続され、又前記第２
電気ヒータ（１７）は前記Ｓ用タイマ（ＳＴ）の第２常
開接点（ＳＴａｔ）及び第３蒸発器（１５）の温度乃至
はこの蒸発器を通過した空気の温度に基づいて開閉され
る第２高温復帰サーモスイツチ（ｏ’ｒ、）と直列接続
されている。前記第１．第２両高温復帰サーモスイッチ
（ＤＴ、　）（ＤＴハは５°Ｃ以上で開となって第１．
第２両電気ヒータ（１６）（１７）を遮断状態とし、又
５°Ｃ未満で閉となって第１．第２両電気ヒータ（１６
）（１７）を通電可能状態となすものである。尚、前記
第１、第２両送風ファン（１８）（２０）は運転スイッ
チ（ＳＷ）の投入に伴ない連続運転されるように接続さ
れている。

次に第１図乃至第４図を参照して低温ショーケース（１
）の運転について説明する。

運転スイッチ（ＳＷ）を閉じると、Ｄ用タイマ（Ｔ）及
びＳ用タイマ（ＳＴ’）が駆動されることに併わせ、電
磁接触器（５２Ｃ）が励磁され、更に第１．第２両送風
ファン（１８）（２０）が運転される。前記電磁接触器
（５２Ｃ）の励磁に伴ない接点（５２Ｃａ）が閉じて圧
縮機モータ（ＣＭ）が駆動されて圧縮機（４１）が運転
され、冷媒循環が開始される。又、前記Ｄタイマ（Ｔ）
への通電と同時に接点（Ｔａ）が閉じ、この接点（Ｔａ
）及び温度スイッチ（ＩＨ）を通してリレー（Ｘ）が励
磁されて常開接点（Ｘａ）が閉じると共に、常閉接点（
Ｘｂ）が開き、第１．第２両電磁弁（４６）（４７）は
第１゜第２両電磁弁点（ＳＴｂｌバＳＴｂ＊）及び常開
接点（Ｘａ）を通して通電開放されると共に、第３電磁
弁（４８）は非通電となって閉鎖される。前記第１．第
２両電磁弁（４６）（４７＞の開放に伴ない第１．第２
両蒸発器（１４＞（１５）の冷却運転即ち第１モードが
開始され、第１．第２両膨張弁（４９）（５０）を夫々
通して第１゜第２両蒸発器（１４）（１５）に減圧液冷
媒が供給されて内層（６）を強制循環きれている冷気流
と熱交換される。この熱交換を繰り返すことにより冷気
流の温度は徐々に下がり、この冷気流により第１図に示
す如く開口（２）に形成されるエアーカーテン（ＣＡ）
も冷たくなる。尚、第３蒸発器（１９）には減圧液冷媒
が供給されていないので、外Ｈ（７）を強制循環されて
いる保護気流は、前記エアーカーテン（ＣＡ）の外側に
ガードエアーカーテン（ＧＡ）として形成されたときに
前記冷気流の影響により若干温度を引き下げられること
になる。前記第１．第２両蒸発器（１４）（１５）の冷
却運転中、冷気温度が温度スイッチ（ＴＩ）の下限設定
値に達して温度スイッチ（ＴＨ）が開となるサーモオフ
時間のとき、又はＤ用タイマ（Ｔ）のデユーティオフ時
間となって接点（Ｔａ）が開となった第２モードのとき
には、リレー（Ｘ）が非励磁となって常開接点（Ｘａ）
が開、常閉接点（Ｘｂ）が閉となり、この開閉動作に伴
ない第１．第２両電磁弁（４６）（４７）が非通電とな
って共に閉鎖される一方、第３電磁弁（４８）は常閉接
点（ｘｂ）を通して通電開放される。前記第１．第２両
電磁弁（４６）（４７）の閉鎖に伴ない第１．第２両蒸
発器（１４）（１５）への減圧液冷媒の供給が中断され
、代わりに第３蒸発器（１９）に減圧液冷媒が供給され
て外層（７）を強制循環されている保護気流と熱交換さ
れる。この熱交換をサーモオフ時間又はデユーティオフ
時間の間、繰り返すことにより保護気流の温度は徐々に
下がり、この保護気流でもって形成されるガードエアー
カーテン（ＧＡ）も冷たくなり、冷気流によるエアーカ
ーテン（ＣＡ）の温度に近づくことになる。

この間、第１．第２両蒸発器（１４）（１５）は第１送
風フアン（１８）によって強制循環される冷気流でもっ
てオフサイクル除霜される。尚、第３蒸発器（１９）に
付着した霜はサーモオン時間及びデユーティオン時間に
保護気流によってオフサイクル除Ｔｉ８れる。

そして冷気温度が温度スイッチ（ＴＩ）の上限設定値に
達して温度スイッチ（ＴＨ）が閉となり、且つデユーテ
ィオン時間となって接点（Ｔａ）が閉となったときには
、リレー（Ｘ）が励磁され常閉接点（Ｘａ）が閉、常閉
接点（ｘｂ）が開となって第１．第２両電磁弁（４６）
＜４７）が通電開放される一方、第３電磁弁（４８）が
非通電閉鎖され、上述した第１．第２両蒸発器（１４）
（１５）による冷却運転即ち第１モードに復帰する。尚
、この冷却運転中にも上述した第２モード即ちサーモオ
フ時間又はデユーティオフ時間が数回とられる。

冷却運転が進行して第１．第２両蒸発器（１４）（１５
）の冷却運転の開始、即ち前記Ｓ用タイマ（ＳＴ）の駆
動から２時間４５分経過すると、Ｓ用タイマ（ＳＴ）か
ら１５分間第１．第３両市間接点（ＳＴａ　Ｉ）　（Ｓ
Ｔａ３）を閑、第１常閉接点（ｓｒｂ＋）を開とする第
１出力が出され、第１電気ヒータ（１６）が通電される
と共に、第３常間接点（ＳＴａｓ）を通して第３電磁弁
（４８）が通電開放される反面、第１電磁弁（４６）が
非通電閉鎖となって第１蒸発器（１４）への減圧液冷媒
の供給が中断され、第１蒸発器（１４）の除霜運転即ち
第３モードとなる。この除霜運転の間、Ｄ用タイマ（Ｔ
）の動作に関係なく第３電磁弁（４８）が開放されて第
３蒸発器（１９）が冷却運転されると共に、引き続き第
２蒸発器（１５）も冷却運転され、外層（７）を強制循
環されている保護気流と、内Ｊｆｆｌ（６）の外側路（
２９）を通過中の冷気流とが冷却され、又、第１蒸発器
（１４）の配置された内Ｊ？！（６）の内側路（２８）
を通過中の冷気流は第１電気ヒータ（１６）の加熱によ
って徐々に昇温する。即ち第１蒸発器（１４）の除霜運
転に伴ない、第２．第３両蒸発器（１５）（１９）が冷
却運転されることになり、この間、Ｄ用タイマ（Ｔ）の
開動作は有効に作用しない。

この第１蒸発器（１４）の除霜運転が進行して第１蒸発
幸（１４）を通過した冷気流の温度が５℃に達すると、
第１高温復帰サーモスイツチ（ＤＴＩ）が開となって第
１電気ヒータ（１６）が非通電となり、この後の除霜終
了時刻迄はドレンを排出するための水切り時間となる。

設定された除霜時間が過ぎると、第１蒸発器（１４）に
減圧液冷媒が供給され、第１、第２両蒸発器（１４）（
１５）双方の冷却運転即ち第１モードとなる一方で、第
３蒸発器（１９）は減圧液冷媒の供給を中断されること
になり、第３蒸発器（１９）に付着した霜はサーモオン
及びデユーティオン時間中に保護気流によってオフサイ
クル除霜されることになる。尚、この冷却運転中にも上
述した第２モード即ちサーモオフ又はデユーティオフ時
間が数回とられることになる。

更に冷却運転が進行して第１．第２両蒸発器（１４＞（
１５）の冷却運転の開始、即ち前記Ｓ用タイマ（ＳＴ）
の駆動から５時間４５分経過すると、Ｓ用タイ？（ＳＴ
）から１５分間第２．第４両常間接点（ＳＴａ　ｔ　）
（ＳＴａ、）を閉、第２常閉接点（ＳＴｂ＊）を開とす
る第２出力が出され、第２電気ヒータ（１７）が通電さ
れると共に、第４常開接点（ＳＴａａ）を通して第３電
磁弁（４８）が通電開放される反面、第２電磁弁（４７
）が非通電閉鎖となって第２蒸発器（１５）への減圧液
冷媒の供給が中断きれ、第２蒸発器（１５）の除Ｍ運転
即ち第４モードとなる。この除霜運転の間、Ｄ用タイマ
（Ｔ）の動作に関係なく第３電磁弁（４８）が開放され
て第３蒸発器（１９）が冷却運転されると共に、引き続
き第１蒸発器（１４）も冷却運転され、外層（７）を強
制循環されている保護°気流と、内層（６）の内側路（
２８）を通過中の冷気流とが冷却され、又、第２蒸発器
（１５）の配置された内層（６）の外側路（２９）を通
過中の冷気流は第２電気ヒータ（１７）の加熱によって
徐々に昇温する。即ち第２蒸発器（１５）の除霜運転に
伴ない、第１．第３両蒸発器（１４）（１９）が冷却運
転されることになり、この間、Ｄ用タイマ（Ｔ）の開動
作は有効に作用しない。

この第２蒸発器（１５〉の除Ｍ’Ｎ１転が進行して第２
蒸発器（１５）を通過した冷気流の温度が５°Ｃに達す
ると、第２高温復帰サーモスイツチ（Ｄ工、）が開とな
って第２電気ヒータ（１７）が非通電となり、この後の
除霜終了時刻迄はドレンを排出するための水切り時間と
なる。設定された除霜時間が過ぎると、第２蒸発器（１
５）に減圧液冷媒が供給され、第１、第２両蒸発器（１
４）（１５）双方の冷却運転即ち第１モードとなる一方
で、第３蒸発器（１９）は減圧液冷媒の供給を中断され
ることになり、第３蒸発器（１９）に付着した霜はサー
モオン及びデユーティオン時間中に保護気流によってオ
フサイクル除霜されることになる。尚、この冷却運転中
にも上述した第２モード即ちサーモオフ又はデユーティ
オフ時間が数回とられることになる。

第２蒸発器（１５）の除霜時間が終了すると、Ｓ用タイ
マ（ＳＴ）が初期状態にリセットされ、上述した第１モ
ード、第３モード、第１モード、第４モードの繰り返し
が行なわれ、第１モードの中で第２モードが行なわれ、
第５図に示すタイムチャートとなる。

前記低温ショーケース（１）の周囲温度２７゛Ｃ１周囲
湿度７０％の条件下で、第１．第２両蒸発器（１４）（
１５）の冷媒蒸発温度を一１３°Ｃ１第３蒸発器（１９
）の冷媒蒸発温度を一８°Ｃ１貯蔵室（９）の設定温度
を一３°Ｃ（上限設定温度−２，５°Ｃ１下限設定温度
−３，５℃）として運転すると、第１モードでは各蒸発
器（１４）（１５）（１９）の蒸発温度は第６図に示す
特性となる。即ち、第１．第２両蒸発器（１４）（１５
）は減圧液冷媒が供給されているサーモオン及びデユー
ティオン時間には一１３℃迄引き下げられる反面、減圧
液冷媒の供給が中断されるサーモオフ又はデユーティオ
ン時間には一２°Ｃ迄上昇する。一方、第３蒸発器（１
９）は減圧液冷媒が供給されているサーモオフ及びデユ
ーティオフ時間には一８°Ｃ迄引き下げられる反面、減
圧液冷媒の供給が中断されるサーモオン及びデユーティ
オン時間には＋１．５℃迄上昇する。

前記第３蒸発器（１９）は第１．第２両蒸発器（１４）
（１５）に比べ蒸発温度を高く設定されることに併わせ
、第３蒸発器（１９）への減圧液冷媒の供給時間が第１
．第２両蒸発器（１４）（１５）への減圧液冷媒の供給
時間よりも短かくなっている関係上、第１．第２両蒸発
器（１４）（１５）の蒸発温度よりも第３蒸発器（１９
）の蒸発温度が低くなることはないが、仮に第３蒸発器
（１９）の蒸発温度が第１．第２両蒸発器（１４）（１
５）の蒸発温度よりも低くなったとしても第３蒸発器（
１９）が外層（７）に配置されており、外層（７）を通
過する保護気流の温度を引き下げる点から見れば好まし
い状態となる。

第７図は前述した周囲温度２７°Ｃ５周囲湿度７０％の
条件下における第３モード、即ち第１蒸発器（１４）の
除霜時の空気温度特性を示し、（Ａ）は貯蔵室（９）の
空気温度、（Ｂ）は第１蒸発器（１４）を通過直後の空
気温度、（Ｃ）は第２蒸発器（１５）を通過直後の空気
温度、（Ｄ）は第３蒸発器（１９）を通過して開口（２
）に吹き出された空気温度である。図によれば空気温度
（Ａ）及び（Ｂ）は第３モードの開始前には第１．第２
両蒸発器（１４）（１５）が冷却作用をなす第１モード
であるため一５℃であるが、第３°モードの開始に伴な
い第１電気ヒータ（１６）の加熱によって空気温度（Ａ
）のみが急激に上昇するが、内側路（２８）を通過する
ことにより第１電気ヒータ（１６）で加熱され温度上昇
した空気と、外側路（２９）を通過することにより第２
蒸発器（１５）で冷却され温度低下した空気とが内層（
６）内で合流する関係上、エアーカーテン（ＣＡ）とし
て開口（２）に吹き出される冷気流の温度は第３モード
の初期から中期にかけて０°Ｃ以下に抑制されるので空
気温度（Ａ）も０℃以下に抑制される。又、第３モード
の中期から後期にかけて第３蒸発器（１９）を通過した
空気がＯ″ＣＣ以下気流として開口（２）に吹き出され
てエアーカーテン（ＣＡ）の温度を引き下−げるガード
エアーカーテン（ＧＡ）として作用する関係上、空気温
度（Ａ）の上昇を０°Ｃを跨がる温度−１°Ｃ〜１°Ｃ
に抑制できる。

即ち、第１電気ヒータ（１６）の潜熱は第３モードの初
期から中期にかけて第１蒸発器（１４）の霜を解かずた
めに多く費やされる反面、内側路（２８）を通過する空
気を加熱するための量は僅かであることに加え、霜が流
路抵抗となるために内側路（２８）を通過する空気の量
は外側路（２９）を通過する空気の量に比べて少ない関
係上、内側路（２８）を通過した空気と、外側路（２９
）を通過した空気とを内層（６）で合流させることによ
り、Ｏ″ＣＣ以下気流とできるので、空気温度（Ａ）を
０℃以下に抑制できる。又、第１電気ヒータ（１６）の
潜熱は第３モードの中期から後期にかけて第１蒸発器（
１４）の霜を解かす量よりも第１蒸発器（１４）を通過
する空気を暖める量の方が徐々に多くなることに併わせ
、霜が徐々に解けることに伴ない内側路（２８）を通過
する空気の量が徐々に増す関係上、外側路（２９）を通
過した空気を合流させることにより、内層（６）を通過
する冷気流の温度の上昇を初期から中期程に抑制できな
いが、外層（７）から開口（２）に吹き出詐れガードエ
アーカーテン（ＧＡ）を形成する保護気流がＯ″ＣＣ以
下るために開口（２）においてエアーカーテン（ＣＡ）
を冷却できるためにエアーカーテン（ＣＡ’）で冷却さ
れる貯蔵室（９）の空気温度（Ａ）の上昇を抑制するこ
とができる。

又、内層（６）内に内側路（２８）と外側路（２９）と
が夫々独立して形成され、この内側路、外側路を通過し
た空気の合流区域の上流側に第１．第２両高温復帰サー
モスイッチ（ＤＴ、　）（ＤＴ、　）が設けられている
関係上、第３モードの後期において第１高温復帰サーモ
スイツチ（ＤＴ、）が５℃に達して開となり第１電気ヒ
ータ（１６）の通電を遮断した時には、内層（６）から
吹き出される冷気流の温度は第１高温復帰サーモスイツ
チ（ＤＴ＋）の温度より低く、従って第１モードに復帰
した場合には、貯蔵室（９）の温度を設定温度に引き下
げる迄の時間が早くなる。

尚、第２蒸発器（１５）が除霜される第４モードの際も
第７図で示す温度特性と同様の特性が得られる。

（ト）発明の効果 上述した本発明によれば、次に列挙する効果が生じる。

■内層に配置された第１．第２両蒸発器に減圧液冷媒を
供給してこの２個の蒸発器が冷却作用しているときと、
第１蒸発器が除霜作用、第２゜第３両蒸発器が冷却作用
をしているとき、及び第２蒸発器が除霜作用、第１．第
３両蒸発器が冷却作用をしているときとは、共に２個の
蒸発器に常に減圧液冷媒が供給されている関係上、冷凍
装置における減圧液冷媒の供給量が略一定となり、その
結果、１個の蒸発器が除霜作用、２個の蒸発器が冷却作
用しているときにおいても冷却作用中の蒸発器に極端な
冷媒蒸発温度の低下及びこの冷媒蒸発温度の低下が起因
する着霜の大幅な増加を未然に回避できることに併わせ
て除霜中の蒸発器の除霜を良好に行なうことができる。

■夫々独立形成された内層の何れか一方の蒸発器及び外
層の第３蒸発器が内層及び外層を循環する空気流を冷却
する関係上、例え内層の他方の除霜中の蒸発器の温度が
上昇した場合においてもこの温度上昇を冷却作用中の２
個の蒸発器で熱交換された冷気で抑制して貯蔵室の温度
を０°Ｃ付近に維持できる。開口に形成される２層のエ
アーカーテンを冷気流にて形成することができ、この結
果、内層の他方の除霜中の蒸発器の温度が上昇した場合
においても、この温度上昇を冷却作用中の２個の蒸発器
で抑制して貯蔵室の温度の大幅な上昇を防止することが
できる。

【図面の簡単な説明】

第１図乃至第７図は本発明低温ショーケースの冷却方法
にかへる実施例を示し、第１図は低温ショーケース−の
縦断面図、第２図は冷凍装置の冷媒回路図、第３図は他
の実施例を示す冷媒回路図、第４図は電気回路図、第５
図は運転タイムチャート、第６図は冷媒蒸発温度を示す
特性図、第７図は１個の蒸発器を除霜、２個の蒸発器を
冷却としたときにおける低温シ白−ケースの空気温度を
示す特性図、第８図は第６図に対応する従来技術の特性
図である。 （６）・・・内層、　（７）・・・外層、（１４）・・
・第１蒸発器、（１５）・・・第２蒸発器、　・（１８
）・・・第１送風フアン、（１９）・・・第３蒸発器、
　（２０）・・・第２送風フアン、（２７）・・・分割
板、　（２８）・・・内側路、（２９）・・・外側路。 ニＪ１　囚 第５図 第２　図 第３　回 第４　Δ 鏑〜蜆〜や ＼ノ 第７図

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. １、相互に並列接続された第１乃至第３蒸発器を備え、
   第１蒸発器が除霜されているときには、第２、第３両蒸
   発器が冷却作用をなし、第２蒸発器が除霜されていると
   きには第１、第３両蒸発器が冷却作用をなす冷凍装置と
   、常時運転される送風ファンを備え、その１部が分割板
   にて内外に分けられ、前記第１蒸発器が配置される内側
   路、前記第２蒸発器が配置される外側路を有する内層と
   、常時運転される送風ファン及び前記第３蒸発器を備え
   た外層とを具備し、第１蒸発器の除霜時には、内層の第
   ２蒸発器と外層の第３蒸発器とで夫々熱交換冷却された
   冷気流でもって貯蔵室を冷却し、第２蒸発器の除霜時に
   は、内層の第１蒸発器と外層の第３蒸発器とで夫々熱交
   換冷却された冷気流でもって貯蔵室を冷却してなる低温
   ショーケースの冷却方法。