JPH0472038A - 極軟質オーステナイト系ステンレス鋼 - Google Patents
極軟質オーステナイト系ステンレス鋼Info
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- JPH0472038A JPH0472038A JP18155190A JP18155190A JPH0472038A JP H0472038 A JPH0472038 A JP H0472038A JP 18155190 A JP18155190 A JP 18155190A JP 18155190 A JP18155190 A JP 18155190A JP H0472038 A JPH0472038 A JP H0472038A
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Landscapes
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は、普通鋼もしくは表面処理鋼板が使用されてい
る分野において、より高耐食化が要求される用途に使用
可能な、極めて軟質でなおかつ加工硬化が小さく引張強
さが低いオーステナイト系ステンレス鋼に関する。
る分野において、より高耐食化が要求される用途に使用
可能な、極めて軟質でなおかつ加工硬化が小さく引張強
さが低いオーステナイト系ステンレス鋼に関する。
（従来の技術〕
従来より、自動車部材や器物ならびに建築材料用内外板
や内装部材などの薄板成形用素材には。
や内装部材などの薄板成形用素材には。
加工性および経済性などの観点から普通鋼もしくは表面
処理鋼板が多用されている。最近、これらに用いら゛れ
る材料の意匠性や耐食性の向上が望まれており、普通鋼
もしくは表面処理鋼板が使用されている分野において素
材のステンレス化が指向される用途も多い。
処理鋼板が多用されている。最近、これらに用いら゛れ
る材料の意匠性や耐食性の向上が望まれており、普通鋼
もしくは表面処理鋼板が使用されている分野において素
材のステンレス化が指向される用途も多い。
しかし、 ５ＩＩＳ３０４に代表されるオーステナイト
系ステンレス鋼は、低炭素普通鋼に比べ硬質であり加工
硬化も大きい。例えば１代表的な薄板成形用素材である
普通鋼冷間圧延鋼板および調帯（ＪＩＳ Ｇ３１４１）
では標準調質の状態で硬さ（ＨＶ）は１１５以下。
系ステンレス鋼は、低炭素普通鋼に比べ硬質であり加工
硬化も大きい。例えば１代表的な薄板成形用素材である
普通鋼冷間圧延鋼板および調帯（ＪＩＳ Ｇ３１４１）
では標準調質の状態で硬さ（ＨＶ）は１１５以下。
引張強さは２８Ｋｇｆ／■■２以上とされているのに対
し。
し。
５ＵＳ３０４は固溶化熱処理状態で硬さ（ＨＶ）は２０
０以下引張強さ５３Ｋｇｆ／ａｍ”以上と規定されてお
り（ＪＩＳ Ｇ４３０７） 、−船釣な市販鋼では硬さ
（）ＩＶ）は１６０前後。
０以下引張強さ５３Ｋｇｆ／ａｍ”以上と規定されてお
り（ＪＩＳ Ｇ４３０７） 、−船釣な市販鋼では硬さ
（）ＩＶ）は１６０前後。
引張強さ７０Ｋｇｆ／■−１前後のレベルにある。
したがって、オーステナイト系ステンレス鋼は普通鋼よ
りも優れた耐食性を有しながらも、普通網冷延鋼板より
も硬さが高く、なおかつ引張強さが大きく加工硬化が大
きいというオーステナイト系ステンレス鋼の機械的性質
上の特質が材料変更に際し大きな障害となっている。事
実、軟質な普通鋼もしくは表面処理鋼板の加工を目的と
するプレス機械などの加工装置を用いてオーステナイト
系ステンレス鋼を加工した場合、所望する形状が得られ
ない等の問題がある。
りも優れた耐食性を有しながらも、普通網冷延鋼板より
も硬さが高く、なおかつ引張強さが大きく加工硬化が大
きいというオーステナイト系ステンレス鋼の機械的性質
上の特質が材料変更に際し大きな障害となっている。事
実、軟質な普通鋼もしくは表面処理鋼板の加工を目的と
するプレス機械などの加工装置を用いてオーステナイト
系ステンレス鋼を加工した場合、所望する形状が得られ
ない等の問題がある。
また、従来よりステンレス鋼が使用されている分野にお
いても９例えば屋根材等の施工時の加工においては、硬
さおよび引張強さが高いが故に。
いても９例えば屋根材等の施工時の加工においては、硬
さおよび引張強さが高いが故に。
加工し難いのが現状であり、より軟質でかつ加工硬化の
低い材料が望まれる場合も多い。
低い材料が望まれる場合も多い。
このような状況から、従来オーステナイト系ステンレス
鋼の軟質化を図った例としては特公昭５１−２９０８５
号公報があり、Ｃ，０，０２％未満、 Ｓｉ；０．１
％未満と低減し、その他のＭｎ、Ｐ、Ｓ、Ａ１．Ｔｉ等
の不純物元素を低減することにより、 ＨＶ１００前後
。
鋼の軟質化を図った例としては特公昭５１−２９０８５
号公報があり、Ｃ，０，０２％未満、 Ｓｉ；０．１
％未満と低減し、その他のＭｎ、Ｐ、Ｓ、Ａ１．Ｔｉ等
の不純物元素を低減することにより、 ＨＶ１００前後
。
引張強さ５０Ｋｇｆ／ａｍ’前後の特性を有する鋼を得
ている。
ている。
しかしながら、このように不純物元素を低減する場合、
材料特性の観点からは、母相の固溶強化の低減により硬
さは低下するものの、不純物元素であるＣ、Ｎを低下さ
せるとオーステナイト相の安定性が低くなることで加工
硬化が大きくなり引張強さが上昇し２曲げ加工性および
へら絞り加工性を低下させるといった問題を生じる。ま
たＳｉを０．１％未満に低下すると鋼中の酸素濃度が高
くなり非金属介在物が増加して綱の清浄度を著しく低下
させるといった問題を生しる。すなわち、良好な清浄度
を有しなおかつ軟質なオーステナイト系ステンレス鋼を
製造することは困難な状況にある。
材料特性の観点からは、母相の固溶強化の低減により硬
さは低下するものの、不純物元素であるＣ、Ｎを低下さ
せるとオーステナイト相の安定性が低くなることで加工
硬化が大きくなり引張強さが上昇し２曲げ加工性および
へら絞り加工性を低下させるといった問題を生じる。ま
たＳｉを０．１％未満に低下すると鋼中の酸素濃度が高
くなり非金属介在物が増加して綱の清浄度を著しく低下
させるといった問題を生しる。すなわち、良好な清浄度
を有しなおかつ軟質なオーステナイト系ステンレス鋼を
製造することは困難な状況にある。
本発明者らは、オーステナイト系ステンレス鋼の軟質化
を、硬さの低下と加工硬化の指標として引張強さの低下
といった観点より検討し、オーステナイト系ステンレス
鋼の化学組成と冷延鋼帯の機械的性質の関係を系統的に
調査して硬さおよび引張強さと成分の関係の定量化を行
い、以下のような知見を得た。
を、硬さの低下と加工硬化の指標として引張強さの低下
といった観点より検討し、オーステナイト系ステンレス
鋼の化学組成と冷延鋼帯の機械的性質の関係を系統的に
調査して硬さおよび引張強さと成分の関係の定量化を行
い、以下のような知見を得た。
（１）硬さを低下させるためには、前述したようにＣ＋
Ｎ＋Ｓｔ、Ｐ＋Ｓ、ＡＩ、Ｔｉ等の不純物元素を低下さ
せる以外に、オーステナイト系ステンレス鋼には必須の
元素であるＣｒを低下させ、Ｎｉを増加させること３
さらにはＣｕ、Ｍｎを添加することが極めて有効である
。
Ｎ＋Ｓｔ、Ｐ＋Ｓ、ＡＩ、Ｔｉ等の不純物元素を低下さ
せる以外に、オーステナイト系ステンレス鋼には必須の
元素であるＣｒを低下させ、Ｎｉを増加させること３
さらにはＣｕ、Ｍｎを添加することが極めて有効である
。
（２）引張強さ （加工硬化）を低くするには、 Ｎｉ
を増加し、ＣｕおよびＭｎを添加することが極めて有効
である。
を増加し、ＣｕおよびＭｎを添加することが極めて有効
である。
〔発明の構成］
本発明は以上のような知見に基づくものであり重量％で
。
。
Ｃ；０．０５％以下
Ｓ ｉ ； １．０％以下
Ｍｎ；５．０％以下
Ｎｉ；９．０％以上１５．０％以下
Ｃｒ ； １５．０％以上２０．０％以下Ｎ 、 ０．
０４％以下。
０４％以下。
を含有し、場合によってはさらに。
Ｃｕ；５．０％以下。
Ｍｏ；３．０％以下
Ａ ｌ ； １．５％以下
Ｔｉ；０．５％以下。
Ｎｂ；０．５％以下
Ｚ ｒ ； ０．５％以下
Ｖ；０．５％以下
Ｂ；０．０３％以下
ＲＥＭ ； ０．０２％以下
のいずれか１種または２種以上を含有し、残部が不可避
的に混入する不純物およびＦｅからなるオーステナイト
系ステンレス鋼であって 下式■と■を同時に満足するように、これらの成分を調
整してなる極軟質オーステナイト系ステンレス鋼を捉供
するものである。
的に混入する不純物およびＦｅからなるオーステナイト
系ステンレス鋼であって 下式■と■を同時に満足するように、これらの成分を調
整してなる極軟質オーステナイト系ステンレス鋼を捉供
するものである。
Ｋ ＝２０．５＋１３．Ｏｘ Ｃ＋０．９９ｘ ５ｉ−
１，１ＸＭｎ −Ｎｉ÷０．４Ｘ Ｃｒ ０．４Ｘ
Ｃｕ＋１１７．ＩＸ Ｎ≦１９，５Ｈ＝２７．１＋６０
．９ｘ Ｃ＋０．２６Ｘ Ｓ ｉ −Ｎｉ＋０．６８ｘ
ＣｒＯ，７９Ｘ Ｃｕ＋５２．６Ｘ Ｎ≦２９−
■〔作用〕 前記鋼において、■および０式を同時に満足する化学組
成を有する範囲では、従来のオーステナイト系ステンレ
ス鋼では得られなかった極めて軟質な、すなわち硬さ（
）ＩＶ）が１３０以下で引張強さが５５Ｋｇｆ／ｍｍ”
以下のオーステナイト系ステンレス鋼を得ることができ
る。
１，１ＸＭｎ −Ｎｉ÷０．４Ｘ Ｃｒ ０．４Ｘ
Ｃｕ＋１１７．ＩＸ Ｎ≦１９，５Ｈ＝２７．１＋６０
．９ｘ Ｃ＋０．２６Ｘ Ｓ ｉ −Ｎｉ＋０．６８ｘ
ＣｒＯ，７９Ｘ Ｃｕ＋５２．６Ｘ Ｎ≦２９−
■〔作用〕 前記鋼において、■および０式を同時に満足する化学組
成を有する範囲では、従来のオーステナイト系ステンレ
ス鋼では得られなかった極めて軟質な、すなわち硬さ（
）ＩＶ）が１３０以下で引張強さが５５Ｋｇｆ／ｍｍ”
以下のオーステナイト系ステンレス鋼を得ることができ
る。
本発明鋼における各成分の作用と含を量限定の理由はお
よそ次のとおりである。
よそ次のとおりである。
Ｃは５極めて有効なオーステナイト生成元素であり、そ
の添加量を増加させると、オーステナイト相を安定にす
るものの、多量に含まれると固溶強化により硬質となる
ため０．０５％以下とする。
の添加量を増加させると、オーステナイト相を安定にす
るものの、多量に含まれると固溶強化により硬質となる
ため０．０５％以下とする。
Ｓｔは 脱酸剤として有効な元素である力く、軟質さの
点からは低い方が好ましく、１．０％を越えて添加する
と硬さならびに引張強さの上昇を招くため上限は１．０
％とする。
点からは低い方が好ましく、１．０％を越えて添加する
と硬さならびに引張強さの上昇を招くため上限は１．０
％とする。
Ｍｎは多量に含まれるほど硬さおよび引張強さは低下す
るものの、５．０％を越えて添加されてもそれらの効果
は太き（上がらな（まため上限を５．０％とする。
るものの、５．０％を越えて添加されてもそれらの効果
は太き（上がらな（まため上限を５．０％とする。
Ｎｉは オーステナイト系ステンレス鋼に（ま不可欠な
元素であり３硬さならびに引張強さを十分に低くするた
めには、多量に含まれるの力く好ましく、少なくとも９
．０％以上必要である。上限番よ経済性を考慮して１５
％とする。
元素であり３硬さならびに引張強さを十分に低くするた
めには、多量に含まれるの力く好ましく、少なくとも９
．０％以上必要である。上限番よ経済性を考慮して１５
％とする。
Ｃｒは、耐食性の点から、１５％以上添加するのが好ま
しい。しかし、軟質化の点より、あまり多量に含有され
ると、硬さの上昇を招くため２０％以下とする。
しい。しかし、軟質化の点より、あまり多量に含有され
ると、硬さの上昇を招くため２０％以下とする。
Ｎは、極めて有効なオーステナイト生成元素でありその
添加量を増加させるとオーステナイト相を安定にするも
のの、 ０．０４％を越えて含有されると固溶強化によ
る硬さの上昇ならびに表面性状の劣化を招くため０．０
４％以下とする。
添加量を増加させるとオーステナイト相を安定にするも
のの、 ０．０４％を越えて含有されると固溶強化によ
る硬さの上昇ならびに表面性状の劣化を招くため０．０
４％以下とする。
Ｃｕは、オーステナイト生成元素であり２硬さならびに
加工硬化を低下させ引張強さを低下させる極めて有効な
元素である。しかし５％を越えて添加すると熱間加工性
を劣化させ、耳切れを生しるため５％以下とする。
加工硬化を低下させ引張強さを低下させる極めて有効な
元素である。しかし５％を越えて添加すると熱間加工性
を劣化させ、耳切れを生しるため５％以下とする。
Ｍｏは添加量を増加すると耐食性を向上させる。
しかし、多量に添加すると硬さを上昇させるため３．０
％以下とする。
％以下とする。
Ａ＋は製鋼時の脱酸に有効な元素であり、特にＴｉやＺ
ｒを添加する直前に脱酸剤として添加し溶鋼中の酸素濃
度を下げておきＴｉやＺｒの歩留りを向上かつ安定化さ
せるために有効である。しかしＡＩは固溶強化により１
．５％を越えて添加すると硬さを上昇させるため１．５
％以下とする。
ｒを添加する直前に脱酸剤として添加し溶鋼中の酸素濃
度を下げておきＴｉやＺｒの歩留りを向上かつ安定化さ
せるために有効である。しかしＡＩは固溶強化により１
．５％を越えて添加すると硬さを上昇させるため１．５
％以下とする。
Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｚｒは結晶粒の細粒化を図り、成形加
工後の肌あれを防止することを目的に添加する。
工後の肌あれを防止することを目的に添加する。
それぞれ０．５％を越えて添加してもその効果は飽和す
るので０．５％以下とする。
るので０．５％以下とする。
Ｂは、熱間加工性を向上させる元素であり、熱間割れの
防止に有効であるが、 ０．０３％を越えて添加すると
、かえって熱間加工性を劣化させるばかりでなく耐粒界
腐食性を劣化するため０．０３％以下とする。
防止に有効であるが、 ０．０３％を越えて添加すると
、かえって熱間加工性を劣化させるばかりでなく耐粒界
腐食性を劣化するため０．０３％以下とする。
ＲＥＭはＢと同様に熱間加工性を向上させる有効な元素
であるが、 ０．０２％を越えて添加してもその効果の
向上は望めないので０．０２％以下とする。
であるが、 ０．０２％を越えて添加してもその効果の
向上は望めないので０．０２％以下とする。
以上の個々の成分規制に加えて、硬さが低くなおかつ加
工硬化が小さく引張強さの低いオーステナイト系ステン
レス鋼を得るためには、前述した０式に従うに値が１９
．５以下で且つ■式に従うＨ値が２９となるように成分
を制限することが重要である。この点を、以下に試験結
果よって具体的に示す。
工硬化が小さく引張強さの低いオーステナイト系ステン
レス鋼を得るためには、前述した０式に従うに値が１９
．５以下で且つ■式に従うＨ値が２９となるように成分
を制限することが重要である。この点を、以下に試験結
果よって具体的に示す。
第１表に示す化学成分範囲内の鋼を１２種類（階１〜ｍ
１２）ｉ製し、これらの鋼片を抽出温度１２２０°Ｃで
熱間圧延を施して板厚３．８ｍｍ０熱延鋼帯を得た。こ
の熱延鋼帯に１１００°Ｃ×均熱１分の熱延板焼鈍およ
び酸洗を施したうえ、 １．５ｍ−厚まで冷間圧延し、
１０５０℃×均熱１分の中間焼鈍および酸洗を施し、
さらに０．７−園まで仕上圧延し、 １０５０°Ｃ×均
熱１分の仕上焼鈍および酸洗を施した。各材料から試料
を採取してビッカース硬さ（ＭＶ）および引張強さ（Ｔ
Ｓ）を調べた。その結果を第１表に示した。
１２）ｉ製し、これらの鋼片を抽出温度１２２０°Ｃで
熱間圧延を施して板厚３．８ｍｍ０熱延鋼帯を得た。こ
の熱延鋼帯に１１００°Ｃ×均熱１分の熱延板焼鈍およ
び酸洗を施したうえ、 １．５ｍ−厚まで冷間圧延し、
１０５０℃×均熱１分の中間焼鈍および酸洗を施し、
さらに０．７−園まで仕上圧延し、 １０５０°Ｃ×均
熱１分の仕上焼鈍および酸洗を施した。各材料から試料
を採取してビッカース硬さ（ＭＶ）および引張強さ（Ｔ
Ｓ）を調べた。その結果を第１表に示した。
また、第１図に各供試材のに値と硬さの関係を示した。
硬さはに値の上昇とともに増加することがわかる。硬さ
が１３０を越えないためにはに値を１９．５以下にする
ことが必要である。さらに第２図に各供試材のＨ値と引
張強さの関係を示した。引張強さはＨ値の上昇とともに
増加することがわかる。引張強さが５５Ｋｇｆ／ａｍ”
を越えないためにはＨ値を２９以下にすることが必要で
ある。
が１３０を越えないためにはに値を１９．５以下にする
ことが必要である。さらに第２図に各供試材のＨ値と引
張強さの関係を示した。引張強さはＨ値の上昇とともに
増加することがわかる。引張強さが５５Ｋｇｆ／ａｍ”
を越えないためにはＨ値を２９以下にすることが必要で
ある。
〔実施例］
第２表に本発明Ｉ （ｋ１３〜阻２３）、比較鋼（阻２
４〜Ｎα２９）および従来＃ （Ｎα３０〜３２）の化
学成分と弐〇および■より計算された各供試材のに値お
よびＨ値を併せて示す。
４〜Ｎα２９）および従来＃ （Ｎα３０〜３２）の化
学成分と弐〇および■より計算された各供試材のに値お
よびＨ値を併せて示す。
本発明鋼においては、Ｃ，Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｎの不
純物元素を低減させたもの（綱ＮＱ１３）、 これに
さらにＣｕを添加したもの（鋼Ｎ１１１４，１５）、
さらにＴｉ。
純物元素を低減させたもの（綱ＮＱ１３）、 これに
さらにＣｕを添加したもの（鋼Ｎ１１１４，１５）、
さらにＴｉ。
Ｎｂ、Ｚｒ、Ａ、ｌを添加したもの（１４ｋ１６．１７
） 、および製造性を考慮し各不純物成分を増加させ、
Ｃｕを添加したもの（綱装置８〜２２）と、さらにＶ、
Ｍｏを添加したもの（鋼Ｎｏ、２３）を用いた。
） 、および製造性を考慮し各不純物成分を増加させ、
Ｃｕを添加したもの（綱装置８〜２２）と、さらにＶ、
Ｍｏを添加したもの（鋼Ｎｏ、２３）を用いた。
比較鋼には２本発明鋼阻１３と同様にＣ，Ｓｉ、ＭｎＰ
、Ｓ、Ｎの不純物元素を低減させ、各成分は本発明で規
定する範囲を満足し、に値は１９．５を越えないがＨ値
が２９を越えるもの （綱階２４および階２５）および
Ｃ，Ｓｉ、Ｎｉ、Ｎがそれぞれ本発明で規定する範囲を
満足しないもの（鋼漱２６〜２９）を用いた。
、Ｓ、Ｎの不純物元素を低減させ、各成分は本発明で規
定する範囲を満足し、に値は１９．５を越えないがＨ値
が２９を越えるもの （綱階２４および階２５）および
Ｃ，Ｓｉ、Ｎｉ、Ｎがそれぞれ本発明で規定する範囲を
満足しないもの（鋼漱２６〜２９）を用いた。
従来鋼ニハ５ｔｌＳ３０４（ｆｉｋ３０）、 ５ｔｌＳ
３０４直鋼Ｈａ ３１ ）および５ＵＳ３０５ （鋼阻
３２）を用いた。
３０４直鋼Ｈａ ３１ ）および５ＵＳ３０５ （鋼阻
３２）を用いた。
これらの成分を有するオーステナイト系ステ。
レス鋼を溶製し、これらの綱片から抽出温度１２２０゛
Ｃで熱間圧延を施して３．８ｍｌ１ｌＯ熱延圀帯を得た
。
Ｃで熱間圧延を施して３．８ｍｌ１ｌＯ熱延圀帯を得た
。
この熱ピ綱帯に１１００’ＣＸ均熱１分の熱延板焼鈍お
よび酸洗を施したうえ、 １．５Ｉｌａｌ厚まで冷間圧
延し１０５０°Ｃ×均熱１分の中間焼鈍および酸洗を施
しさらに０．７ｍｍまで仕上圧延し、 １０５０’ｃ
ｘ均熱１分の仕上焼鈍および酸洗を施したものの硬さな
らびに引張強さを調査した。第２表にそれらの結果を併
記した。
よび酸洗を施したうえ、 １．５Ｉｌａｌ厚まで冷間圧
延し１０５０°Ｃ×均熱１分の中間焼鈍および酸洗を施
しさらに０．７ｍｍまで仕上圧延し、 １０５０’ｃ
ｘ均熱１分の仕上焼鈍および酸洗を施したものの硬さな
らびに引張強さを調査した。第２表にそれらの結果を併
記した。
第２表の結果に見られるように９本発明ａｌ！１１３〜
２３のいずれの鋼とも、硬さ（ｌ（Ｖ）が１３０以下で
且つ引張強さが５５Ｋｇｆ／ｍｓ”以下であり極めて軟
質となっている。また１表面きずの発生も認められず良
好な製造性を有している。
２３のいずれの鋼とも、硬さ（ｌ（Ｖ）が１３０以下で
且つ引張強さが５５Ｋｇｆ／ｍｓ”以下であり極めて軟
質となっている。また１表面きずの発生も認められず良
好な製造性を有している。
これに対し、比較鋼漱２４および阻２５は、硬さ（ＨＶ
）は１３０以下となっているものの、引張強さが５５Ｋ
ｇｆ／ｎ＋ｍ”以上と高く、加工硬化が大きいことを示
している。比較ｗ４Ｎｃｔ２６〜２９は、いずれも本発
明の要件を満足しない綱であるが、比較ｆｉＮｏ、２６
および２７は、硬さは１３０以下を満足しているものの
、引張強さは６０Ｋｇｆ／＋ｍ”以上と高く加工硬化が
大きい。
）は１３０以下となっているものの、引張強さが５５Ｋ
ｇｆ／ｎ＋ｍ”以上と高く、加工硬化が大きいことを示
している。比較ｗ４Ｎｃｔ２６〜２９は、いずれも本発
明の要件を満足しない綱であるが、比較ｆｉＮｏ、２６
および２７は、硬さは１３０以下を満足しているものの
、引張強さは６０Ｋｇｆ／＋ｍ”以上と高く加工硬化が
大きい。
比較ｊｌｌＮａ２８および２９は硬さおよび引張強さと
も高く軟質化は回れていない。従来１１ｉｉ１に３０〜
３２はいずれも硬さおよび引張強さとも高く硬質となっ
ている。
も高く軟質化は回れていない。従来１１ｉｉ１に３０〜
３２はいずれも硬さおよび引張強さとも高く硬質となっ
ている。
以上のように、オーステナイト系ステンレス鋼の成分を
本発明に従って調整することにより、従来のオーステナ
イト系ステンレス鋼では得られない極めて硬さが低く、
なおかつ引張強さが低く加工硬化の小さい極めて軟質な
オーステナイト系ステンレス鋼を製造性を損なうことな
く得ることができる。このことにより本発明鋼は、 ５
ＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼
が普通鋼に比べて硬質であり１なおかつ加工硬化が大き
く引張強さが高いため使用不可能であった分野に使用す
ることができる。
本発明に従って調整することにより、従来のオーステナ
イト系ステンレス鋼では得られない極めて硬さが低く、
なおかつ引張強さが低く加工硬化の小さい極めて軟質な
オーステナイト系ステンレス鋼を製造性を損なうことな
く得ることができる。このことにより本発明鋼は、 ５
ＵＳ３０４に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼
が普通鋼に比べて硬質であり１なおかつ加工硬化が大き
く引張強さが高いため使用不可能であった分野に使用す
ることができる。
第１図は、冷延鋼帯の硬さとに値の関係を示した図、第
２図ば冷延鋼帯の引張強さとＨ値の関係を示した図であ
る。
２図ば冷延鋼帯の引張強さとＨ値の関係を示した図であ
る。
Claims (2)
- （１）重量％で、 Ｃ；０．０５％以下、 Ｓｉ；１．０％以下、 Ｍｎ；５．０％以下、 Ｎｉ；９．０％以上１５．０％以下、 Ｃｒ；１５．０％以上２０．０％以下、 Ｎ；０．０４％以下、 を含有し、残部がＦｅおよび不可避的に混入する不純物
よりなり且つ下記［１］′および［２］′式を同時に満
足する化学組成を有する、硬さ（ＨＶ）が１３０以下で
引張強さが５５ｋｇｆ／ｍｍ＾２以下の極軟質オーステ
ナイト系ステンレス鋼。 Ｋ＝２０．５＋１３．０×Ｃ＋０．９９×Ｓｉ−１．１
×Ｍｎ−Ｎｉ＋０．４×Ｃｒ＋１１７．１×Ｎ≦１９．
５・・［１］′Ｈ＝２７．１＋６０．９×Ｃ＋０．２６
×Ｓｉ−Ｎｉ＋０．６８×Ｃｒ＋５２．６×Ｎ≦２９・
・［２］′ - （２）重量％で、 Ｃ；０．０５％以下、 Ｓｉ；１．０％以下、 Ｍｎ；５．０％以下、 Ｎｉ：９．０％以上１５．０％以下、 Ｃｒ；１５．０％以上２０．０％以下、 Ｎ；０．０４％以下、 を含有し、さらに、 Ｃｕ；５．０％以下、 Ｍｏ；３．０％以下、 Ａｌ；１．５％以下、 Ｔｉ；０．５％以下、 Ｎｂ；０．５％以下、 Ｚｒ；０．５％以下、 Ｖ；０．５％以下、 Ｂ；０．０３％以下、 ＲＥＭ；０．０２％以下、 のいずれかを１種または２種以上含有し、残部がＦｅお
よび不可避的に混入する不純物よりなり且つ下記［１］
および［２］式を同時に満足する化学組成を有する、硬
さ（ＨＶ）が１３０以下で引張強さが５５ｋｇｆ／ｍｍ
＾２以下の極軟質オーステナイト系ステンレス鋼。 Ｋ＝２０．５＋１３．０×Ｃ＋０．９９×Ｓｉ−１．１
×Ｍｎ−Ｎｉ＋０．４×Ｃｒ−０．４×Ｃｕ＋１１７．
１×Ｎ≦１９．５・・［１］Ｈ＝２７．１＋６０．９×
Ｃ＋０．２６×Ｓｉ−Ｎｉ＋０．６８×Ｃｒ−０．７９
×Ｃｕ＋５２．６×Ｎ≦２９・・［２］
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2181551A JP3001614B2 (ja) | 1990-07-11 | 1990-07-11 | 極軟質オーステナイト系ステンレス鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2181551A JP3001614B2 (ja) | 1990-07-11 | 1990-07-11 | 極軟質オーステナイト系ステンレス鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0472038A true JPH0472038A (ja) | 1992-03-06 |
| JP3001614B2 JP3001614B2 (ja) | 2000-01-24 |
Family
ID=16102766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2181551A Expired - Lifetime JP3001614B2 (ja) | 1990-07-11 | 1990-07-11 | 極軟質オーステナイト系ステンレス鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3001614B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0734203A (ja) * | 1993-07-21 | 1995-02-03 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 熱間加工性に優れる軟質オーステナイト系ステンレス鋼 |
| EP0735154A1 (en) * | 1995-03-31 | 1996-10-02 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Austenitic stainless steels for press forming |
| EP1413528A3 (de) * | 1999-05-26 | 2006-04-26 | BOEHRINGER INGELHEIM PHARMA GMBH & CO. KG | Edelstahlkanister fur treibgasbetriebene Dosieraerosole |
| EP1715071A4 (en) * | 2004-01-13 | 2007-08-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | AUSTENITIC STAINLESS STEEL, METHOD OF MANUFACTURING THEREFOR AND STRUCTURE THEREWITH |
| CN113025919A (zh) * | 2019-12-24 | 2021-06-25 | 南通耀龙金属制造有限公司 | 一种高强度抗折弯防腐不锈钢合金材料及其制备方法 |
-
1990
- 1990-07-11 JP JP2181551A patent/JP3001614B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0734203A (ja) * | 1993-07-21 | 1995-02-03 | Nippon Yakin Kogyo Co Ltd | 熱間加工性に優れる軟質オーステナイト系ステンレス鋼 |
| EP0735154A1 (en) * | 1995-03-31 | 1996-10-02 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Austenitic stainless steels for press forming |
| US5686044A (en) * | 1995-03-31 | 1997-11-11 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Austenitic stainless steels for press forming |
| EP1413528A3 (de) * | 1999-05-26 | 2006-04-26 | BOEHRINGER INGELHEIM PHARMA GMBH & CO. KG | Edelstahlkanister fur treibgasbetriebene Dosieraerosole |
| EP1715071A4 (en) * | 2004-01-13 | 2007-08-29 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | AUSTENITIC STAINLESS STEEL, METHOD OF MANUFACTURING THEREFOR AND STRUCTURE THEREWITH |
| US8172959B2 (en) | 2004-01-13 | 2012-05-08 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Austenitic stainless steel, manufacturing method for the same, and structure using the same |
| CN113025919A (zh) * | 2019-12-24 | 2021-06-25 | 南通耀龙金属制造有限公司 | 一种高强度抗折弯防腐不锈钢合金材料及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3001614B2 (ja) | 2000-01-24 |
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