JPH0353381B2 - - Google Patents
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- JPH0353381B2 JPH0353381B2 JP58118258A JP11825883A JPH0353381B2 JP H0353381 B2 JPH0353381 B2 JP H0353381B2 JP 58118258 A JP58118258 A JP 58118258A JP 11825883 A JP11825883 A JP 11825883A JP H0353381 B2 JPH0353381 B2 JP H0353381B2
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- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
本発明は加工脆化性に優れた超深絞り用冷延鋼
板に係り、が2.1を超えるような深絞り加工の
厳しい部材を比較的低コストに得しめ、しかも縦
割れなどの脆性的破断を発生し難い鋼板を提供し
ようとするものである。 超深絞り用冷延鋼板としては低炭素Alキルド
鋼が広く使用されているが、深絞り加工の厳しい
成形部材として例えば自動車のオイルパンなどを
製造するは特別な処理を施し製造コストの高い脱
炭焼鈍材が多く使用されている。又この脱炭焼鈍
材に代る材料に代る材材料として鋼の溶製時に真
空脱ガス処理を行なつて溶鋼中の炭素を極力除去
すると共に残留した炭素をTiやNbの添加によつ
て安定した炭化物として完全に固定し超深絞り性
を得しめる冷延鋼板の製造方法が特開昭57−
13123号公報や特開昭55−115928号公報などに開
示されている。ところでこのような真空脱ガス処
理によるTi添加鋼（以下極低炭素Ti添加材とい
う）やNb添加鋼（以下極低炭素Nb添加鋼とい
う）は鋼中の炭素を炭化物として固定するのに
TiやNbを添加するため製造コストが相当に高い
ということは兎も角としても脱炭焼鈍材に比較し
て整細粒組織であることから耐肌荒れ性にも優れ
ているものであるが、一方においてこれらの極低
炭素Ti添加材や極低炭素Nb添加材は有力な粒界
強化元素である固溶Ｃを安定な炭化物として完全
に固定してしまうために前記したオイルパンなど
の深絞り加工の厳しい成形部品を得る場合におい
ては深絞り加工時やその後の２次加工に際して縦
割れと称される脆性的な破断が発生し易い問題が
生じている。然してこの深絞り加工後の脆性破断
に対し特開昭57−35662号公報では極低炭素Ti添
加材に0.0080％以下のＢ添加を行ない粒界を強化
させて２次加工性の優れた超深絞り用冷延鋼板を
製造することが開示されているが、この極低炭素
Ti添加材は鋼中に生成したTiO2やAl2O3のよう
な非金属介在物に起因した表面疵がが発生し易い
欠点がある。又特公昭50−31531号公報や特開昭
54−104417号公報では表面性状の改善方法が提安
されているとしても必ずしも好ましい結果が得ら
れず、特にTiは鋼中元素のＣ以外にＮ，Ｓ，Ｏ
とも結合し易い元素であるからＣを完全に炭化物
として固定するためにはＣ原子等量より以上に多
量の添加を必要とし、製造コストのアツプを避け
得ない不利がある。 更に極低炭素材にNb，Tiなどを添加する技術
として特開昭58−42752号および特開昭57−
104627号公報があるが、前者の特開昭58−42752
号のものはＣを0.005％以下にするとしても余り
に低くすると２次加工性が低下するためＰも同時
に低下せしめてＰ≦4Cとし、かつＰ＋5N≦0.020
％とＮも同時に大きく低下することにより２次加
工性を確保する技術である。又この鋼にTi，
Nb，Ｂの１種以上をＣ，Ｎの結合剤として添加
する技術が開示されているが、その実施例でも
Ｂ，Nbを必須として複合添加するものはなく、
しかもＣは0.0030％以上と高く、２次加工性の確
保を超低Ｎ、超低Ｐで得しめている。しかもコス
ト的にＰの大幅な低減には問題があり、又Tiは
表面欠陥が発生し易いことは前記の通りで、Ti，
Ｂ，Nbは各々均等物でなく、更に１次加工性、
２次加工性の確保のためにはＮの固定をAlを主
体とせずに、Ti，Ｂ，Nb等に期待することもあ
つて非常に不安定な製品で、その上Ｂの多量添加
で深絞り性の低下があり、且つNbの多量添加に
より２次加工性の低下のあるものであつた。 又後者の特開昭57−104627による技術は本出願
人による提案であるが、Ｎの固定をＢによつて主
に期待する技術であるからＢが高目であつて
値、伸びの値が低く、このためもあつてsol.Alの
実施例はＢ／Ｎ＜１の場合のみ高目にするが、基
本的には脱酸の助剤として用いているため鋼の清
浄度を含めて１次加工性、２次加工性が不安定で
ある。又Ti，Nb，Zn，Ｖを１種以上添加する均
等物として扱い、その実施例も表面疵の問題があ
るTiのみを開示し、Ｂ，Nbを必須とした技術は
ない。 更にこれら２つの技術は何れも熱延条件では、
その仕上温度を900℃以下程度で実施する技術で
ある。 本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ね
て創案されたものであつて、その成分組成はwt
％（以下単に％という）として Ｃ：0.0020％未満、Mn：0.04〜0.30％、 Nb：0.036％以下、Ｂ：0.0005〜0.0015％、 Ｐ：0.015％を超え0.030％以下、 Ｓ：0.020％以下、 sol.Al：0.015〜0.1％、 Ｎ：0.0050％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物よりな
り、しかもNbとＣが８≦Nb／Ｃ≦18を満足する
鋼板であり、その製造は一般的に上記のような鋼
を真空脱ガス処理で溶製し、連続鋳造の如きでス
ラブとした後、900〜950℃の温度で仕上圧延を行
ない、500℃〜750℃で巻取つて、熱延鋼板とす
る。次いでこの熱延鋼板を酸洗後65％以上の圧下
率で冷間圧延してから再結晶温度以上、望ましく
は750℃以上の温度で箱型焼鈍あるいは連続焼鈍
するものである。即ちこのようにすることにより
ｒが2.1を超え、縦割れ性（Ｔ＜−70℃）を共に
満足する加工脆化の少ない超深絞り用冷延鋼板が
比較的低コスト且つ的確に得られる。 上記したような本発明によるものの鋼成分に関
する限定理由を述べると以下の如くである。 Ｃは、深絞り性の指標である値を高くするた
めには、できるだけ少ない方が良いことや、Ｃが
少なければ炭化物（NbC）として固定するのに
必要なNbの添加量が少くでき、低コスト性が得
られること、更に最近の真空脱ガス処理では
0.0020％未満のＣが工業的に容易に得られること
から、その上限を0.0020％未満とした。 Mnは、0.04〜0.30％であり、このようにした
のはNb添加鋼では、延性および深絞り性を向上
させるのに、Mnは少ないほど良いが、0.04％以
下ではＳによる熱間脆性を防止できないためこれ
を下限とし、又0.30％以上では延性および深絞り
性が大きく低下するためこれを上限とした。 Ｐを0.030％以下としたのは、軟質冷延鋼板の
強度上昇による加工性の劣化を抑えるためであ
る。なお、このＰは２次加工性のための粒強化力
もあり、コスト的にも大幅な低減は不利であるか
ら下限については0.015％とすることが好ましい。 Ｓは、Mnと結合してMnSを形成し、鋼の清浄
性を劣化させると共に熱間圧延時の熱間脆性を防
止するためにはMn／Ｓ≧５とすることが好まし
い。又このＳは少ないほど好ましいことからその
上限を0.020％とした。 sol.Alは、溶製時の脱酸剤として必要なほか、
歪時効の原因となる固溶ＮをAlNとして固定す
るのに少なくとも0.015％を超えることが必要で
あり、また0.100％以上となると箱焼鈍において
加窒現象を促進させ、更に延性を低下させるた
め、その上限を0.100％とした。 Ｎは、本発明に供する鋼において延性低下の原
因となり、又上記のようなAl含有によつて有効
に固定し得ることから上限を0.0050％とした。 Ｂは、本発明の主要な元素の１つであり、極く
微量の添加で耐加工脆化性が著しく向上する。即
ち種々の実験結果から十分な耐加工脆化性を得る
には0.0005％以上を必要とし、一方0.0015％を超
えると延性や深絞り性を低下させるため上限を
0.0015％とした。 Nbも、本発明における主要な元素の１つであ
り、鋼中のＣを炭化物（NbC）として固定する
ことにより、深絞り性や延性を向上できる。然し
てが2.1を超えるような超深絞り性に必要な特
性を安定して得るにはNb／Ｃ≧８が必要である。
ただし必要以上にNb／Ｃを高くすることは、Nb
添加量を増す結果となり、加工脆化性の低下や製
造コストの増加を招くことからNb／Ｃ≦18とす
ることが必要であり、許容される上限としては
0.036％（Ｃが0.0020％未満でしかもNb／Ｃ≦18
である）である。 これらの関係について更に説明すると、第１図
は箱型焼鈍材についてＢを添加しないもの（〇
印）、Ｂを５〜15ppmの範囲を添加したもの（●
印）およびＢを15ppm以上添加したもの（▲印）
のそれぞれの場合に関し前記したNb／Ｃによる
影響を示したもので、Nb／Ｃ≧８とすることに
より深絞り性の指標である値が2.1を超える高
い値で安定して得られる。しかしこのようにして
超深絞り性が得られたとしても前記Nb／Ｃ≧８
では上記加工脆化に用いた縦割れ限界温度が高温
側に移行し加工脆化が起こり易くなることは第１
図の上部に示す通りであるが、本発明により
Nb／Ｃ≧８において0.0005％以上のＢ添加をな
すならばこの耐加工脆化性が大幅に改善できる。 即ちこのようなＢ添加は第２図に示すように深
絞り加工に必要な値や全伸びの低下を招くため
必要以上の添加は深絞り性を劣化させることとな
る。このため耐加工脆化性と超深絞り性を共に満
足するにはＢ添加量が0.0005〜0.0015％の範囲で
あることが必要である。 製造法としては溶鋼を脱ガス処理してＣを前記
した0.0025％以下まで低下せしめた前記成分組成
の鋼を連続鋳造でスラブとした後Ar3以上、好ま
しくは900〜950℃で仕上圧延し、次いで500〜750
℃で巻取る。次いで酸洗後冷間圧延する。この冷
間圧延における圧下率としては65％以上、好まし
くは70％ないし75％以上であつて、これらの仕上
温度、巻取温度および冷間圧延における圧下率は
一般的に知られている範囲のものでよい。冷間圧
延されたものはその後に再結晶温度以上で焼鈍し
て製品とされるが、このような焼鈍も従来から一
般的に採用されているものである。 本発明によるものの具体的な製造例にいて比較
例と共に説明すると以下の如くである。 即ち先ず本発明者等が具体的に採用した本発明
のための鋼およびその比較について、その化学成
分を示すと次の第１表の通りであり、鋼１〜７が
本発明で規定する成分範囲内のもの、鋼８〜１９
は比較鋼である。つまり鋼８〜１０はＣが本発明
範囲より高く、又Ｂが添加されても本発明範囲に
達しない場合で、鋼８についてはNb／Ｃも本発
明範囲に達していない。又鋼１１〜１３はＣとし
ては本発明範囲内であるが、Ｂが添加されない場
合であつて、鋼１１についてはＮも高い。鋼１４
〜１７はＣが高く、特に鋼１５〜１７はＢも本発
明範囲より高い。更に鋼１８のＣは本発明範囲内
であるがＢが高い場合であり、鋼１９はＣが高い
と共にＢが含有せしめられない場合であつて、脱
炭焼鈍材である。
板に係り、が2.1を超えるような深絞り加工の
厳しい部材を比較的低コストに得しめ、しかも縦
割れなどの脆性的破断を発生し難い鋼板を提供し
ようとするものである。 超深絞り用冷延鋼板としては低炭素Alキルド
鋼が広く使用されているが、深絞り加工の厳しい
成形部材として例えば自動車のオイルパンなどを
製造するは特別な処理を施し製造コストの高い脱
炭焼鈍材が多く使用されている。又この脱炭焼鈍
材に代る材料に代る材材料として鋼の溶製時に真
空脱ガス処理を行なつて溶鋼中の炭素を極力除去
すると共に残留した炭素をTiやNbの添加によつ
て安定した炭化物として完全に固定し超深絞り性
を得しめる冷延鋼板の製造方法が特開昭57−
13123号公報や特開昭55−115928号公報などに開
示されている。ところでこのような真空脱ガス処
理によるTi添加鋼（以下極低炭素Ti添加材とい
う）やNb添加鋼（以下極低炭素Nb添加鋼とい
う）は鋼中の炭素を炭化物として固定するのに
TiやNbを添加するため製造コストが相当に高い
ということは兎も角としても脱炭焼鈍材に比較し
て整細粒組織であることから耐肌荒れ性にも優れ
ているものであるが、一方においてこれらの極低
炭素Ti添加材や極低炭素Nb添加材は有力な粒界
強化元素である固溶Ｃを安定な炭化物として完全
に固定してしまうために前記したオイルパンなど
の深絞り加工の厳しい成形部品を得る場合におい
ては深絞り加工時やその後の２次加工に際して縦
割れと称される脆性的な破断が発生し易い問題が
生じている。然してこの深絞り加工後の脆性破断
に対し特開昭57−35662号公報では極低炭素Ti添
加材に0.0080％以下のＢ添加を行ない粒界を強化
させて２次加工性の優れた超深絞り用冷延鋼板を
製造することが開示されているが、この極低炭素
Ti添加材は鋼中に生成したTiO2やAl2O3のよう
な非金属介在物に起因した表面疵がが発生し易い
欠点がある。又特公昭50−31531号公報や特開昭
54−104417号公報では表面性状の改善方法が提安
されているとしても必ずしも好ましい結果が得ら
れず、特にTiは鋼中元素のＣ以外にＮ，Ｓ，Ｏ
とも結合し易い元素であるからＣを完全に炭化物
として固定するためにはＣ原子等量より以上に多
量の添加を必要とし、製造コストのアツプを避け
得ない不利がある。 更に極低炭素材にNb，Tiなどを添加する技術
として特開昭58−42752号および特開昭57−
104627号公報があるが、前者の特開昭58−42752
号のものはＣを0.005％以下にするとしても余り
に低くすると２次加工性が低下するためＰも同時
に低下せしめてＰ≦4Cとし、かつＰ＋5N≦0.020
％とＮも同時に大きく低下することにより２次加
工性を確保する技術である。又この鋼にTi，
Nb，Ｂの１種以上をＣ，Ｎの結合剤として添加
する技術が開示されているが、その実施例でも
Ｂ，Nbを必須として複合添加するものはなく、
しかもＣは0.0030％以上と高く、２次加工性の確
保を超低Ｎ、超低Ｐで得しめている。しかもコス
ト的にＰの大幅な低減には問題があり、又Tiは
表面欠陥が発生し易いことは前記の通りで、Ti，
Ｂ，Nbは各々均等物でなく、更に１次加工性、
２次加工性の確保のためにはＮの固定をAlを主
体とせずに、Ti，Ｂ，Nb等に期待することもあ
つて非常に不安定な製品で、その上Ｂの多量添加
で深絞り性の低下があり、且つNbの多量添加に
より２次加工性の低下のあるものであつた。 又後者の特開昭57−104627による技術は本出願
人による提案であるが、Ｎの固定をＢによつて主
に期待する技術であるからＢが高目であつて
値、伸びの値が低く、このためもあつてsol.Alの
実施例はＢ／Ｎ＜１の場合のみ高目にするが、基
本的には脱酸の助剤として用いているため鋼の清
浄度を含めて１次加工性、２次加工性が不安定で
ある。又Ti，Nb，Zn，Ｖを１種以上添加する均
等物として扱い、その実施例も表面疵の問題があ
るTiのみを開示し、Ｂ，Nbを必須とした技術は
ない。 更にこれら２つの技術は何れも熱延条件では、
その仕上温度を900℃以下程度で実施する技術で
ある。 本発明は上記したような実情に鑑み検討を重ね
て創案されたものであつて、その成分組成はwt
％（以下単に％という）として Ｃ：0.0020％未満、Mn：0.04〜0.30％、 Nb：0.036％以下、Ｂ：0.0005〜0.0015％、 Ｐ：0.015％を超え0.030％以下、 Ｓ：0.020％以下、 sol.Al：0.015〜0.1％、 Ｎ：0.0050％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物よりな
り、しかもNbとＣが８≦Nb／Ｃ≦18を満足する
鋼板であり、その製造は一般的に上記のような鋼
を真空脱ガス処理で溶製し、連続鋳造の如きでス
ラブとした後、900〜950℃の温度で仕上圧延を行
ない、500℃〜750℃で巻取つて、熱延鋼板とす
る。次いでこの熱延鋼板を酸洗後65％以上の圧下
率で冷間圧延してから再結晶温度以上、望ましく
は750℃以上の温度で箱型焼鈍あるいは連続焼鈍
するものである。即ちこのようにすることにより
ｒが2.1を超え、縦割れ性（Ｔ＜−70℃）を共に
満足する加工脆化の少ない超深絞り用冷延鋼板が
比較的低コスト且つ的確に得られる。 上記したような本発明によるものの鋼成分に関
する限定理由を述べると以下の如くである。 Ｃは、深絞り性の指標である値を高くするた
めには、できるだけ少ない方が良いことや、Ｃが
少なければ炭化物（NbC）として固定するのに
必要なNbの添加量が少くでき、低コスト性が得
られること、更に最近の真空脱ガス処理では
0.0020％未満のＣが工業的に容易に得られること
から、その上限を0.0020％未満とした。 Mnは、0.04〜0.30％であり、このようにした
のはNb添加鋼では、延性および深絞り性を向上
させるのに、Mnは少ないほど良いが、0.04％以
下ではＳによる熱間脆性を防止できないためこれ
を下限とし、又0.30％以上では延性および深絞り
性が大きく低下するためこれを上限とした。 Ｐを0.030％以下としたのは、軟質冷延鋼板の
強度上昇による加工性の劣化を抑えるためであ
る。なお、このＰは２次加工性のための粒強化力
もあり、コスト的にも大幅な低減は不利であるか
ら下限については0.015％とすることが好ましい。 Ｓは、Mnと結合してMnSを形成し、鋼の清浄
性を劣化させると共に熱間圧延時の熱間脆性を防
止するためにはMn／Ｓ≧５とすることが好まし
い。又このＳは少ないほど好ましいことからその
上限を0.020％とした。 sol.Alは、溶製時の脱酸剤として必要なほか、
歪時効の原因となる固溶ＮをAlNとして固定す
るのに少なくとも0.015％を超えることが必要で
あり、また0.100％以上となると箱焼鈍において
加窒現象を促進させ、更に延性を低下させるた
め、その上限を0.100％とした。 Ｎは、本発明に供する鋼において延性低下の原
因となり、又上記のようなAl含有によつて有効
に固定し得ることから上限を0.0050％とした。 Ｂは、本発明の主要な元素の１つであり、極く
微量の添加で耐加工脆化性が著しく向上する。即
ち種々の実験結果から十分な耐加工脆化性を得る
には0.0005％以上を必要とし、一方0.0015％を超
えると延性や深絞り性を低下させるため上限を
0.0015％とした。 Nbも、本発明における主要な元素の１つであ
り、鋼中のＣを炭化物（NbC）として固定する
ことにより、深絞り性や延性を向上できる。然し
てが2.1を超えるような超深絞り性に必要な特
性を安定して得るにはNb／Ｃ≧８が必要である。
ただし必要以上にNb／Ｃを高くすることは、Nb
添加量を増す結果となり、加工脆化性の低下や製
造コストの増加を招くことからNb／Ｃ≦18とす
ることが必要であり、許容される上限としては
0.036％（Ｃが0.0020％未満でしかもNb／Ｃ≦18
である）である。 これらの関係について更に説明すると、第１図
は箱型焼鈍材についてＢを添加しないもの（〇
印）、Ｂを５〜15ppmの範囲を添加したもの（●
印）およびＢを15ppm以上添加したもの（▲印）
のそれぞれの場合に関し前記したNb／Ｃによる
影響を示したもので、Nb／Ｃ≧８とすることに
より深絞り性の指標である値が2.1を超える高
い値で安定して得られる。しかしこのようにして
超深絞り性が得られたとしても前記Nb／Ｃ≧８
では上記加工脆化に用いた縦割れ限界温度が高温
側に移行し加工脆化が起こり易くなることは第１
図の上部に示す通りであるが、本発明により
Nb／Ｃ≧８において0.0005％以上のＢ添加をな
すならばこの耐加工脆化性が大幅に改善できる。 即ちこのようなＢ添加は第２図に示すように深
絞り加工に必要な値や全伸びの低下を招くため
必要以上の添加は深絞り性を劣化させることとな
る。このため耐加工脆化性と超深絞り性を共に満
足するにはＢ添加量が0.0005〜0.0015％の範囲で
あることが必要である。 製造法としては溶鋼を脱ガス処理してＣを前記
した0.0025％以下まで低下せしめた前記成分組成
の鋼を連続鋳造でスラブとした後Ar3以上、好ま
しくは900〜950℃で仕上圧延し、次いで500〜750
℃で巻取る。次いで酸洗後冷間圧延する。この冷
間圧延における圧下率としては65％以上、好まし
くは70％ないし75％以上であつて、これらの仕上
温度、巻取温度および冷間圧延における圧下率は
一般的に知られている範囲のものでよい。冷間圧
延されたものはその後に再結晶温度以上で焼鈍し
て製品とされるが、このような焼鈍も従来から一
般的に採用されているものである。 本発明によるものの具体的な製造例にいて比較
例と共に説明すると以下の如くである。 即ち先ず本発明者等が具体的に採用した本発明
のための鋼およびその比較について、その化学成
分を示すと次の第１表の通りであり、鋼１〜７が
本発明で規定する成分範囲内のもの、鋼８〜１９
は比較鋼である。つまり鋼８〜１０はＣが本発明
範囲より高く、又Ｂが添加されても本発明範囲に
達しない場合で、鋼８についてはNb／Ｃも本発
明範囲に達していない。又鋼１１〜１３はＣとし
ては本発明範囲内であるが、Ｂが添加されない場
合であつて、鋼１１についてはＮも高い。鋼１４
〜１７はＣが高く、特に鋼１５〜１７はＢも本発
明範囲より高い。更に鋼１８のＣは本発明範囲内
であるがＢが高い場合であり、鋼１９はＣが高い
と共にＢが含有せしめられない場合であつて、脱
炭焼鈍材である。
【表】
然して上記したような各鋼に対する製造条件お
よびそれによつて得られた鋼板の性状について要
約して示すと、次の第２表の通りであつて、焼鈍
サイクルとしてのBAは箱型焼鈍、CAは連続焼
鈍たることを示すものである。又機械的性質は何
れもJIS5号に規定された試験片によつて求めたも
のであり、肌荒れの評価はエリクセン試験で目視
判定したものである。更に超深絞り加工後の加工
脆化の評価は供試材のすべてが容易に成形できる
絞り比2.1で50φにカツプ絞りを行ない、このカツ
プを低温浴に浸漬し開角60゜の円錐形コーン押込
み、カツプ側壁に縦割れが生ずる限界の温度で
夫々の材料の耐加工脆化性を示した。
よびそれによつて得られた鋼板の性状について要
約して示すと、次の第２表の通りであつて、焼鈍
サイクルとしてのBAは箱型焼鈍、CAは連続焼
鈍たることを示すものである。又機械的性質は何
れもJIS5号に規定された試験片によつて求めたも
のであり、肌荒れの評価はエリクセン試験で目視
判定したものである。更に超深絞り加工後の加工
脆化の評価は供試材のすべてが容易に成形できる
絞り比2.1で50φにカツプ絞りを行ない、このカツ
プを低温浴に浸漬し開角60゜の円錐形コーン押込
み、カツプ側壁に縦割れが生ずる限界の温度で
夫々の材料の耐加工脆化性を示した。
【表】
以上説明したような本発明によるときは深絞り
加工の厳しい条件下においても縦割れと称される
脆性的破断を生じ難い超深絞り用冷延鋼板を適切
に提供し得るものであつて、しかも超低Ｐ鋼とす
る必要がなく、ＢおよびNbの添加量も比較的僅
少で足り低コストであるなどの作用効果を有して
おり、工業的にその効果の大きい発明である。
加工の厳しい条件下においても縦割れと称される
脆性的破断を生じ難い超深絞り用冷延鋼板を適切
に提供し得るものであつて、しかも超低Ｐ鋼とす
る必要がなく、ＢおよびNbの添加量も比較的僅
少で足り低コストであるなどの作用効果を有して
おり、工業的にその効果の大きい発明である。
図面は本発明の技術的内容を示すものであつ
て、第１図はNb／Ｃ値と深絞り特性の関係を示
した図表、第２図はＢ添加量と深絞り特性との関
係を示した図表である。
て、第１図はNb／Ｃ値と深絞り特性の関係を示
した図表、第２図はＢ添加量と深絞り特性との関
係を示した図表である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ Ｃ：0.0020wt％未満、Mn：0.04〜0.30wt％、 Nb：0.036wt％以下、Ｂ：0.0005〜0.0015wt
％、 Ｐ：0.015wt％を超え0.030wt％以下、 Ｓ：0.020wt％以下、 sol.Al：0.015〜0.1wt％、 Ｎ：0.0050wt％以下 を含有し、残部が鉄および不可避的不純物より成
り、しかも Nb／Ｃ＝８〜18 であることを特徴とする加工脆化性に優れた超深
絞り用冷延鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11825883A JPS6013052A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 超深絞り用冷延鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11825883A JPS6013052A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 超深絞り用冷延鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6013052A JPS6013052A (ja) | 1985-01-23 |
| JPH0353381B2 true JPH0353381B2 (ja) | 1991-08-14 |
Family
ID=14732166
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11825883A Granted JPS6013052A (ja) | 1983-07-01 | 1983-07-01 | 超深絞り用冷延鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6013052A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6425945A (en) * | 1987-07-20 | 1989-01-27 | Sumitomo Metal Ind | Cold rolled steel plate for drawing having excellent elongation and its production |
| KR100530073B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 가공성이 우수한 고장력강판과 그 제조방법 |
| KR100530075B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 성형성이 우수한 고장력강판과 그 제조방법 |
| KR100530077B1 (ko) * | 2001-12-21 | 2005-11-22 | 주식회사 포스코 | 내2차가공취성 및 가공성이 우수한 고장력강판과 그제조방법 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57104627A (en) * | 1980-12-19 | 1982-06-29 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | Manufacture of cold rolled soft steel plate with superior press formability by continuous annealing |
| JPS5842752A (ja) * | 1981-09-07 | 1983-03-12 | Nippon Steel Corp | プレス成形性の優れた冷延鋼板 |
-
1983
- 1983-07-01 JP JP11825883A patent/JPS6013052A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6013052A (ja) | 1985-01-23 |
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