JPH0472461A - ２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置 - Google Patents
２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置Info
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- JPH0472461A JPH0472461A JP18054490A JP18054490A JPH0472461A JP H0472461 A JPH0472461 A JP H0472461A JP 18054490 A JP18054490 A JP 18054490A JP 18054490 A JP18054490 A JP 18054490A JP H0472461 A JPH0472461 A JP H0472461A
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- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B75/00—Other engines
- F02B75/02—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke
- F02B2075/022—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle
- F02B2075/025—Engines characterised by their cycles, e.g. six-stroke having less than six strokes per cycle two
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- Output Control And Ontrol Of Special Type Engine (AREA)
- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Fuel-Injection Apparatus (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置に関す
る。
る。
燃焼室内に配置されたノズル口と、ノズル口に通ずる圧
縮空気通路と、ノズル口の開閉制御をする開閉弁と、圧
縮空気道内に燃料を噴射するための燃料噴射弁からなる
エアブラスト弁が公知である（特表平１−５０３５５５
号公報参照）。このエアブラスト弁では圧縮空気によっ
て燃料を燃焼室内に噴射させるために機関駆動の空気供
給ポンプを用いて圧縮空気をエアブラスト弁に供給する
ようにしている。しかしながらこのように機関駆動の空
気供給ポンプを用いると圧縮空気圧が機関始動時にただ
ちに上昇せず、斯くして機関始動時にただちに圧縮空気
によって燃料を燃焼室内に噴射することができない。そ
こでこのエアブラスト弁では微開始動時の圧縮行程に開
閉弁を開弁させてピストンにより圧縮された燃焼室内の
圧縮空気をノズル口を介してエアブラスト弁内の圧縮空
気通路内に押し込み、圧縮空気通路内の圧縮空気圧が十
分に高くなったときに圧縮空気によって燃料を燃焼室内
に噴射せしめるようにしている。
縮空気通路と、ノズル口の開閉制御をする開閉弁と、圧
縮空気道内に燃料を噴射するための燃料噴射弁からなる
エアブラスト弁が公知である（特表平１−５０３５５５
号公報参照）。このエアブラスト弁では圧縮空気によっ
て燃料を燃焼室内に噴射させるために機関駆動の空気供
給ポンプを用いて圧縮空気をエアブラスト弁に供給する
ようにしている。しかしながらこのように機関駆動の空
気供給ポンプを用いると圧縮空気圧が機関始動時にただ
ちに上昇せず、斯くして機関始動時にただちに圧縮空気
によって燃料を燃焼室内に噴射することができない。そ
こでこのエアブラスト弁では微開始動時の圧縮行程に開
閉弁を開弁させてピストンにより圧縮された燃焼室内の
圧縮空気をノズル口を介してエアブラスト弁内の圧縮空
気通路内に押し込み、圧縮空気通路内の圧縮空気圧が十
分に高くなったときに圧縮空気によって燃料を燃焼室内
に噴射せしめるようにしている。
ところで多気筒内燃機関では例えば１番気筒が上死点に
あることを示す基準信号が発生せしめられ、この基準信
号に基いてどの気筒がどのような行程にあるかが判別さ
れる。従って多気筒内燃機関において上述のエアブラス
ト弁のように圧縮行程時に開閉弁を開弁せしめるように
すると基準信号が発生してどの気筒がどの行程にあるか
が判別された後でなければ開閉弁を開弁してエアブラス
ト弁内に圧縮空気を押し込むことができず、基準信号が
発生するまでの間はエアブラスト弁内に圧縮空気を押し
込むことができない。従って微開始動時にエアブラスト
弁内の圧縮空気圧が上昇するまでに時間を要するという
問題がある。
あることを示す基準信号が発生せしめられ、この基準信
号に基いてどの気筒がどのような行程にあるかが判別さ
れる。従って多気筒内燃機関において上述のエアブラス
ト弁のように圧縮行程時に開閉弁を開弁せしめるように
すると基準信号が発生してどの気筒がどの行程にあるか
が判別された後でなければ開閉弁を開弁してエアブラス
ト弁内に圧縮空気を押し込むことができず、基準信号が
発生するまでの間はエアブラスト弁内に圧縮空気を押し
込むことができない。従って微開始動時にエアブラスト
弁内の圧縮空気圧が上昇するまでに時間を要するという
問題がある。
上記問題点を解決するために本発明によれば第１図の発
明の構成図に示されるようにノズル口と、ノズル口に通
ずる圧縮空気通路と、ノズル口の開閉制御をする開閉弁
と、圧縮空気通路内に燃料を噴射するための燃料噴射弁
とを具備したエアブラスト弁９を各気筒Ａ毎に設け、各
エアブラスト弁９の圧縮空気通路を各気筒Ａに共通の圧
縮空気分配室２０内に連結すると共に機関駆動の空気供
給ポンプによって圧縮空気を圧縮空気分配室２０内に供
給し、各エアブラスト弁９のノズル口を夫々対応する気
筒Ａの燃焼室内に開口させた燃料噴射制御装置において
、スタータスイッチ６３と、いずれか特定の気筒が特定
のクランク角にあることを示す基準信号を発生する基準
信号発生手段Ｂと、スタータスイッチ６３がオンになっ
てから基準信号が発生せしめられる間クランク角が１８
０度ずれている２つの気筒のエアブラスト弁への開閉弁
を開弁せしめる開閉弁開弁手段Ｃとを具備している。
明の構成図に示されるようにノズル口と、ノズル口に通
ずる圧縮空気通路と、ノズル口の開閉制御をする開閉弁
と、圧縮空気通路内に燃料を噴射するための燃料噴射弁
とを具備したエアブラスト弁９を各気筒Ａ毎に設け、各
エアブラスト弁９の圧縮空気通路を各気筒Ａに共通の圧
縮空気分配室２０内に連結すると共に機関駆動の空気供
給ポンプによって圧縮空気を圧縮空気分配室２０内に供
給し、各エアブラスト弁９のノズル口を夫々対応する気
筒Ａの燃焼室内に開口させた燃料噴射制御装置において
、スタータスイッチ６３と、いずれか特定の気筒が特定
のクランク角にあることを示す基準信号を発生する基準
信号発生手段Ｂと、スタータスイッチ６３がオンになっ
てから基準信号が発生せしめられる間クランク角が１８
０度ずれている２つの気筒のエアブラスト弁への開閉弁
を開弁せしめる開閉弁開弁手段Ｃとを具備している。
クランク角が１８０度ずれている２つの気筒ではいずれ
か一方の気筒の燃焼室内の空気が圧縮されている状態に
ある。従ってクランク角が１８０度ずれている気筒のエ
アブラスト弁の開閉弁を開弁せしめると燃焼室内の空気
が圧縮状態にある気筒の燃焼室内の圧縮空気がノズル口
および圧縮空気通路を介して圧縮空気分配室に押し込ま
れ、斯くして圧縮空気分配室内の圧縮空気圧が上昇する
。圧縮空気分配室内の圧縮空気圧が上昇すると他方の気
筒のエアブラスト弁から圧縮空気が流出するが空気が圧
縮されている気筒の燃焼室内の圧力と圧縮空気分配室内
の圧力差に比べて圧縮空気が流出する気筒の燃焼室内の
圧力と圧縮空気分配室との圧力差はかなり小さい。従っ
て圧縮空気分配室内に押込まれる圧縮空気量の方が圧縮
空気分配室から流出する圧縮空気量よりも多くなるため
に圧縮空気分配室内の圧縮空気圧が基準信号発生前に上
昇せしめる。
か一方の気筒の燃焼室内の空気が圧縮されている状態に
ある。従ってクランク角が１８０度ずれている気筒のエ
アブラスト弁の開閉弁を開弁せしめると燃焼室内の空気
が圧縮状態にある気筒の燃焼室内の圧縮空気がノズル口
および圧縮空気通路を介して圧縮空気分配室に押し込ま
れ、斯くして圧縮空気分配室内の圧縮空気圧が上昇する
。圧縮空気分配室内の圧縮空気圧が上昇すると他方の気
筒のエアブラスト弁から圧縮空気が流出するが空気が圧
縮されている気筒の燃焼室内の圧力と圧縮空気分配室内
の圧力差に比べて圧縮空気が流出する気筒の燃焼室内の
圧力と圧縮空気分配室との圧力差はかなり小さい。従っ
て圧縮空気分配室内に押込まれる圧縮空気量の方が圧縮
空気分配室から流出する圧縮空気量よりも多くなるため
に圧縮空気分配室内の圧縮空気圧が基準信号発生前に上
昇せしめる。
第２図に２サイクル内燃機関の全体図を示す。
第２図を参照すると、１はシリンダブロック、２はシリ
ンダブロック１内において往復動するピストン、３はシ
リンダブロック１上に固締されたシリンダヘッド、４は
ピストン２とシリンダヘッド３間に形成された燃焼室、
５は給気弁、６は給気ボート、７は排気弁、８は排気ポ
ート、９は燃焼室４内に向けて燃料を圧縮空気と共に噴
射するエアブラスト弁を夫々示す。図面には示さないが
シリンダへラド３の内壁面中央部には点火栓が配置され
る。給気ポート６は給気枝管１０を介してサージタンク
１１に連結され、サージタンク１１は機関駆動の機械式
過給機１２、給気ダク［３およびエアフローメータ１４
を介してエアクリーナ１５に連結される。給気ダクト１
３内にはスロットル弁１６が配置される。第３図に示さ
れるように第２図に示す２サイクル機関は１香気筒＃１
．２香気筒＃２．３番気筒＃３．４香気筒＃４からなる
４気筒２サイクル機関からなり、各気筒に対して夫々エ
アブラスト弁９が設けられている。
ンダブロック１内において往復動するピストン、３はシ
リンダブロック１上に固締されたシリンダヘッド、４は
ピストン２とシリンダヘッド３間に形成された燃焼室、
５は給気弁、６は給気ボート、７は排気弁、８は排気ポ
ート、９は燃焼室４内に向けて燃料を圧縮空気と共に噴
射するエアブラスト弁を夫々示す。図面には示さないが
シリンダへラド３の内壁面中央部には点火栓が配置され
る。給気ポート６は給気枝管１０を介してサージタンク
１１に連結され、サージタンク１１は機関駆動の機械式
過給機１２、給気ダク［３およびエアフローメータ１４
を介してエアクリーナ１５に連結される。給気ダクト１
３内にはスロットル弁１６が配置される。第３図に示さ
れるように第２図に示す２サイクル機関は１香気筒＃１
．２香気筒＃２．３番気筒＃３．４香気筒＃４からなる
４気筒２サイクル機関からなり、各気筒に対して夫々エ
アブラスト弁９が設けられている。
第４図に各エアブラスト弁９の拡大断面図を示す。第４
図を参照するとエアブラスト弁９のノ＼ウジング３０内
にはまっすぐに延びる圧縮空気通路３１が形成され、こ
の圧縮空気通路３１の先端部には燃焼室４ （第２図）
内に位置するノズル口３２が形成される。圧縮空気通路
３１内には開閉弁３３が配置され、この開閉弁３３の外
端部にはノズル口３２の開閉制御をする弁体３４が一体
形成される。ノ＼ウジング３０内には開閉弁３３と共軸
的に配置されかつ圧縮ばね３５によって開閉弁３３に向
けて付勢された可動コア３６と、可動コア３６を吸引す
るだめのソレノイド３７が配置される。開閉弁３３の内
端部は圧縮ばね３８によって可動コア３６の端面に当接
せしめられており、圧縮ばね３８のばね力は圧縮ばね３
５のばね力よりも強いので通常ノズル口３２は開閉弁３
３の弁体３４によって閉鎮されている。ソレノイド３７
が付勢されると可動コア３６が開閉弁３３の方向に移動
し、その結果開閉弁３３の弁体３４がノズル口３２を開
口せしめる。一方、圧縮空気通路３１からは圧縮空気通
路３１から斜めに延びる圧縮空気通路３９が分岐され、
この圧縮空気通路３９は圧縮空気供給口４０に連結され
る。ハウジング３０には燃料噴射弁４１が取付けられ、
この燃料噴射弁４１のノズル孔４２からは燃料が圧縮空
気通路３９内に向けて噴射される。
図を参照するとエアブラスト弁９のノ＼ウジング３０内
にはまっすぐに延びる圧縮空気通路３１が形成され、こ
の圧縮空気通路３１の先端部には燃焼室４ （第２図）
内に位置するノズル口３２が形成される。圧縮空気通路
３１内には開閉弁３３が配置され、この開閉弁３３の外
端部にはノズル口３２の開閉制御をする弁体３４が一体
形成される。ノ＼ウジング３０内には開閉弁３３と共軸
的に配置されかつ圧縮ばね３５によって開閉弁３３に向
けて付勢された可動コア３６と、可動コア３６を吸引す
るだめのソレノイド３７が配置される。開閉弁３３の内
端部は圧縮ばね３８によって可動コア３６の端面に当接
せしめられており、圧縮ばね３８のばね力は圧縮ばね３
５のばね力よりも強いので通常ノズル口３２は開閉弁３
３の弁体３４によって閉鎮されている。ソレノイド３７
が付勢されると可動コア３６が開閉弁３３の方向に移動
し、その結果開閉弁３３の弁体３４がノズル口３２を開
口せしめる。一方、圧縮空気通路３１からは圧縮空気通
路３１から斜めに延びる圧縮空気通路３９が分岐され、
この圧縮空気通路３９は圧縮空気供給口４０に連結され
る。ハウジング３０には燃料噴射弁４１が取付けられ、
この燃料噴射弁４１のノズル孔４２からは燃料が圧縮空
気通路３９内に向けて噴射される。
第２図に示されるようにエアフローメータ１４とスロッ
トル弁１６間の給気ダクト１３からはエアブラスト用空
気通路１７が分岐され、このエアブラスト用空気通路１
７は機関駆動のベーンポンプからなる空気供給ポンプ１
８および圧縮空気通路１９を介して圧縮空気分配室２０
に連結される。この圧縮空気分配室２０は各気筒に対し
て夫々設けられたエアブラスト弁９の圧縮空気供給口４
０に連結される。圧縮空気通路１９内には圧縮空気分配
室２０内の圧縮空気圧を予め定められた一定圧に維持す
るための調圧弁２１が配置され、余分な圧縮空気は圧縮
空気返戻通路２２を介して給気ダクト１３内に返戻され
る。従って機関が始動した後はエアブラスト弁９の圧縮
空気通路３１．３９は一定圧の圧縮空気によって満たさ
れる。
トル弁１６間の給気ダクト１３からはエアブラスト用空
気通路１７が分岐され、このエアブラスト用空気通路１
７は機関駆動のベーンポンプからなる空気供給ポンプ１
８および圧縮空気通路１９を介して圧縮空気分配室２０
に連結される。この圧縮空気分配室２０は各気筒に対し
て夫々設けられたエアブラスト弁９の圧縮空気供給口４
０に連結される。圧縮空気通路１９内には圧縮空気分配
室２０内の圧縮空気圧を予め定められた一定圧に維持す
るための調圧弁２１が配置され、余分な圧縮空気は圧縮
空気返戻通路２２を介して給気ダクト１３内に返戻され
る。従って機関が始動した後はエアブラスト弁９の圧縮
空気通路３１．３９は一定圧の圧縮空気によって満たさ
れる。
第５図に給気弁５および排気弁７の開弁期間、燃料噴射
弁４１からの燃料噴射期間、および燃料噴射が開始され
た後の開閉弁３３の正規の開弁期間Ｐ、即ちエアブラス
ト弁９の正規の開弁期間Ｐを示す。
弁４１からの燃料噴射期間、および燃料噴射が開始され
た後の開閉弁３３の正規の開弁期間Ｐ、即ちエアブラス
ト弁９の正規の開弁期間Ｐを示す。
第５図に示されるように第２図示す実施例では排気弁７
が給気弁５よりも先に開弁じ、先に閉弁する。また、第
５図に示されるように開閉弁３３が開弁する前に、即ち
エアブラスト弁９が開弁する前に燃料噴射弁４１から圧
縮空気通路３９内の圧縮空気内に向けて燃料が噴射され
る。次いでエアブラスト弁９が開弁するとノズル口３２
から噴射燃料が圧縮空気と共に燃料室４内に噴射される
。一方、第２図に示されるように排気弁７側の給気弁５
の開口を給気弁５の全開弁期間に亘って覆うマスク壁２
３がシリンダへラド３の内壁面上に形成される。
が給気弁５よりも先に開弁じ、先に閉弁する。また、第
５図に示されるように開閉弁３３が開弁する前に、即ち
エアブラスト弁９が開弁する前に燃料噴射弁４１から圧
縮空気通路３９内の圧縮空気内に向けて燃料が噴射され
る。次いでエアブラスト弁９が開弁するとノズル口３２
から噴射燃料が圧縮空気と共に燃料室４内に噴射される
。一方、第２図に示されるように排気弁７側の給気弁５
の開口を給気弁５の全開弁期間に亘って覆うマスク壁２
３がシリンダへラド３の内壁面上に形成される。
従って給気弁５が開弁すると新気は給気ボート６から排
気弁７と反対側の給気弁５の開口を通って燃焼室４内に
供給される。その結果新気は矢印Ｓで示すように燃焼室
４０周壁面に沿って流れ、斯くして良好なループ掃気が
行なわれることになる。
気弁７と反対側の給気弁５の開口を通って燃焼室４内に
供給される。その結果新気は矢印Ｓで示すように燃焼室
４０周壁面に沿って流れ、斯くして良好なループ掃気が
行なわれることになる。
各エアブラスト弁９は第２図に示す電子制御ユニット５
０の出力信号に基いて制御される。この電子制御ユニッ
ト５０は双方向性バス５１によって相互に接続されたＲ
ＯＭ （リードオンメモリ）５２と、ＲＡＭ（ランダム
アクセスメモリ） ５３．１！：、ＣＰＵ（マイクロプ
ロセッサ）５４と、入力ポート５５と、出力ポート５６
を具備する。エアフローメータ１４は吸入空気量に比例
した出力電圧を発生し、この出力電圧はＡＤ変換器５７
を介して入力ポート５５に人力される。また、シリンダ
ブロック１には機関冷却水温に比例した出力電圧を発生
する水温センサ５８が取付けられ、この水温センサ５８
の出力電圧がＡＤ変換器５９を介して入力ポート５５に
入力される。
０の出力信号に基いて制御される。この電子制御ユニッ
ト５０は双方向性バス５１によって相互に接続されたＲ
ＯＭ （リードオンメモリ）５２と、ＲＡＭ（ランダム
アクセスメモリ） ５３．１！：、ＣＰＵ（マイクロプ
ロセッサ）５４と、入力ポート５５と、出力ポート５６
を具備する。エアフローメータ１４は吸入空気量に比例
した出力電圧を発生し、この出力電圧はＡＤ変換器５７
を介して入力ポート５５に人力される。また、シリンダ
ブロック１には機関冷却水温に比例した出力電圧を発生
する水温センサ５８が取付けられ、この水温センサ５８
の出力電圧がＡＤ変換器５９を介して入力ポート５５に
入力される。
また、ディス） ＩＪピユータ６０には基準位置センサ
６１とクランク角センサ６２とが取付けられる。基準位
置センサ６１は１番気筒が上死点後５°に達したときに
基準信号Ｇを発生し、この基準信号Ｇが入力ポート５５
に入力される。一方、クランク角センサ６２はクランク
シャフトが３０度回転する毎に出力パルスを発生し、こ
の出力パルスが入力ボート５５に入力される。更に入力
ボート５５にはスタータスイッチ６３の作動信号が入力
される。一方、出力ボート５６は対応する駆動回路６４
．６５を介して各エアブラスト弁９のソレノイド３７お
よび燃料噴射弁４１に接続される。
６１とクランク角センサ６２とが取付けられる。基準位
置センサ６１は１番気筒が上死点後５°に達したときに
基準信号Ｇを発生し、この基準信号Ｇが入力ポート５５
に入力される。一方、クランク角センサ６２はクランク
シャフトが３０度回転する毎に出力パルスを発生し、こ
の出力パルスが入力ボート５５に入力される。更に入力
ボート５５にはスタータスイッチ６３の作動信号が入力
される。一方、出力ボート５６は対応する駆動回路６４
．６５を介して各エアブラスト弁９のソレノイド３７お
よび燃料噴射弁４１に接続される。
次に第６図を参照してエアブラスト弁９の制御について
説明する。なお、第６図は点火順序が１−４−２−３の
場合を示しており、従って各気筒はこの点火順序に従っ
て９０度ずつクランク角がずれている。
説明する。なお、第６図は点火順序が１−４−２−３の
場合を示しており、従って各気筒はこの点火順序に従っ
て９０度ずつクランク角がずれている。
第６図を参照すると前述したように基準信号Ｇは１番気
筒＃１の上死点（３６０″ＣＡ）後５度で発生する。一
方、クランク角センサ６２が発生する３０゜信号はクラ
ンク角０°（＝３６０°）を基準として正確に発生せし
められる。基準信号Ｇが発生した後最初に３０°信号が
発生するとこのときが１番気筒＃１の上死点後３０°で
あると判断され、これを基準として金気筒のクランク角
位置が定められる。
筒＃１の上死点（３６０″ＣＡ）後５度で発生する。一
方、クランク角センサ６２が発生する３０゜信号はクラ
ンク角０°（＝３６０°）を基準として正確に発生せし
められる。基準信号Ｇが発生した後最初に３０°信号が
発生するとこのときが１番気筒＃１の上死点後３０°で
あると判断され、これを基準として金気筒のクランク角
位置が定められる。
第６図に示されるようにスタータスイッチがオンになっ
てから基準信号Ｇが発生するまでの間、クランク角が１
８０°ずれた２つの気筒、第６図に示す実施例では１番
気筒＃１と２番気筒＃２のエアブラスト弁９の開閉弁３
３が、即ち１番気筒＃１のエアブラスト弁Ａ１と２番気
筒＃２のエアブラスト弁Ａ２が開弁せしめられる。第５
図かられかるようにクランク角が１８０°ずれた２つの
気筒では一方の気筒の給気弁５および排気弁７が開弁じ
て燃焼室４内がほぼ大気圧となっているときには他方の
気筒の給気弁５および排気弁７が閉弁していて燃焼室４
の空気は圧縮された状態にある。今、１番気筒＃１の給
気弁５および排気弁７が閉弁しているとすると１番気筒
＃１の燃焼室４内の空気は圧縮された状態となっており
、従ってこの場合には１番気筒＃１の燃焼室４内の圧縮
空気がエアブラスト弁ＡＩ内の圧縮空気通路３１．３９
を介して圧縮空気分配室２０内に送り込まれる。その結
果、圧縮空気分配室２０内の圧縮空気圧が上昇する。こ
のように圧縮空気分配室２０内の圧縮空気圧が高くなる
とこの圧縮空気はエアブラスト弁Ａ２を介して２番気筒
＃２の燃焼室４内に流出する。しかしながら１番気筒＃
１の燃焼室４内の圧縮空気圧と圧縮空気分配室２０内の
圧縮空気圧との圧力差は２番気筒＃２の燃焼室４の圧縮
空気圧と圧縮空気分配室２０内の圧縮空気圧との圧力差
よりもかなり大きくなる。従って１番気筒＃１の燃焼室
４内から圧縮空気分配室２０内に送り込まれる圧縮空気
量は圧縮空気分配室２０内から２番気筒＃２の燃焼室４
内に流出する圧縮空気量に比べて多くなり、斯くして圧
縮空気分配室２０内の圧縮空気圧が上昇せしめられる。
てから基準信号Ｇが発生するまでの間、クランク角が１
８０°ずれた２つの気筒、第６図に示す実施例では１番
気筒＃１と２番気筒＃２のエアブラスト弁９の開閉弁３
３が、即ち１番気筒＃１のエアブラスト弁Ａ１と２番気
筒＃２のエアブラスト弁Ａ２が開弁せしめられる。第５
図かられかるようにクランク角が１８０°ずれた２つの
気筒では一方の気筒の給気弁５および排気弁７が開弁じ
て燃焼室４内がほぼ大気圧となっているときには他方の
気筒の給気弁５および排気弁７が閉弁していて燃焼室４
の空気は圧縮された状態にある。今、１番気筒＃１の給
気弁５および排気弁７が閉弁しているとすると１番気筒
＃１の燃焼室４内の空気は圧縮された状態となっており
、従ってこの場合には１番気筒＃１の燃焼室４内の圧縮
空気がエアブラスト弁ＡＩ内の圧縮空気通路３１．３９
を介して圧縮空気分配室２０内に送り込まれる。その結
果、圧縮空気分配室２０内の圧縮空気圧が上昇する。こ
のように圧縮空気分配室２０内の圧縮空気圧が高くなる
とこの圧縮空気はエアブラスト弁Ａ２を介して２番気筒
＃２の燃焼室４内に流出する。しかしながら１番気筒＃
１の燃焼室４内の圧縮空気圧と圧縮空気分配室２０内の
圧縮空気圧との圧力差は２番気筒＃２の燃焼室４の圧縮
空気圧と圧縮空気分配室２０内の圧縮空気圧との圧力差
よりもかなり大きくなる。従って１番気筒＃１の燃焼室
４内から圧縮空気分配室２０内に送り込まれる圧縮空気
量は圧縮空気分配室２０内から２番気筒＃２の燃焼室４
内に流出する圧縮空気量に比べて多くなり、斯くして圧
縮空気分配室２０内の圧縮空気圧が上昇せしめられる。
このようにしてスタータスイッチがオンにされてから基
準信号Ｇが発生せしめられるまでの間に圧縮空気分配室
２０内の圧縮空気圧が高めれらることになる。
準信号Ｇが発生せしめられるまでの間に圧縮空気分配室
２０内の圧縮空気圧が高めれらることになる。
一方、基準信号Ｇが発生すると各気筒のクランク角がわ
かる。従ってこのときには各気筒のエアブラスト弁９が
第５図においてＫで示されるように上死点前６０°程度
から上死点後６０°程度まで開弁せしめられる。第６図
に示す実施例ではこれが３回繰返される。即ち、第６図
に示すように基準信号Ｇが発生するとまず初めに４番気
筒＃４のエアブラスト弁Ａ４が開弁せしめられて４番気
筒＃４の燃焼室４内の圧縮空気が圧縮空気分配室２０内
に送り込まれ、次いで２番気筒＃２のエアブラスト弁Ａ
２が開弁せしめられて２番気筒＃２の燃焼室４内の圧縮
空気が圧縮空気分配室２０内に送り込まれ、次いで３番
気筒＃３のエアブラスト弁Ａ３が開弁せしめられて３番
気筒＃３の燃焼室４内の圧縮空気が圧縮空気分配室２０
内に送り込まれる。その結果、圧縮空気分配室２０内の
圧縮空気圧が徐々に上昇する。
かる。従ってこのときには各気筒のエアブラスト弁９が
第５図においてＫで示されるように上死点前６０°程度
から上死点後６０°程度まで開弁せしめられる。第６図
に示す実施例ではこれが３回繰返される。即ち、第６図
に示すように基準信号Ｇが発生するとまず初めに４番気
筒＃４のエアブラスト弁Ａ４が開弁せしめられて４番気
筒＃４の燃焼室４内の圧縮空気が圧縮空気分配室２０内
に送り込まれ、次いで２番気筒＃２のエアブラスト弁Ａ
２が開弁せしめられて２番気筒＃２の燃焼室４内の圧縮
空気が圧縮空気分配室２０内に送り込まれ、次いで３番
気筒＃３のエアブラスト弁Ａ３が開弁せしめられて３番
気筒＃３の燃焼室４内の圧縮空気が圧縮空気分配室２０
内に送り込まれる。その結果、圧縮空気分配室２０内の
圧縮空気圧が徐々に上昇する。
次いで基準信号Ｇが発生せしめれらてから一定クランク
角を経過すると燃料噴射弁４１からの燃料噴射が開始さ
れ、正規の開弁時期Ｐにおいてエアブラスト弁９が開弁
せしめられる。第６図に示す実施例ではまず初めに２番
気筒＃２のエアブラスト弁２Ａの燃料噴射弁４１からエ
アブラスト弁２Ａ内に燃料が噴射され、次いで排気弁７
が閉弁する頃にエアブラスト弁２Ａが開弁せしめられて
圧縮空気と共に燃料が２番気筒＃２の燃焼室４内に噴射
される。次いで点火順序に従って順次各気筒のエアブラ
スト弁９から圧縮空気が燃料と共に噴射される。
角を経過すると燃料噴射弁４１からの燃料噴射が開始さ
れ、正規の開弁時期Ｐにおいてエアブラスト弁９が開弁
せしめられる。第６図に示す実施例ではまず初めに２番
気筒＃２のエアブラスト弁２Ａの燃料噴射弁４１からエ
アブラスト弁２Ａ内に燃料が噴射され、次いで排気弁７
が閉弁する頃にエアブラスト弁２Ａが開弁せしめられて
圧縮空気と共に燃料が２番気筒＃２の燃焼室４内に噴射
される。次いで点火順序に従って順次各気筒のエアブラ
スト弁９から圧縮空気が燃料と共に噴射される。
次いで機関が自刃運転を開始すると空気供給ポンプ１８
の吐出量が増大するために圧縮空気分配室２０内の圧縮
空気圧が予め定めれた一定圧、例えば３ｋｇ／ｃｆｆｌ
まで上昇する。
の吐出量が増大するために圧縮空気分配室２０内の圧縮
空気圧が予め定めれた一定圧、例えば３ｋｇ／ｃｆｆｌ
まで上昇する。
第７図は機関始動時におけるエアブラスト弁９の制御ル
ーチンを示しており、このルーチンは一定時間毎の割込
みによって実行される。また第８図は基準信号Ｇによる
割込みルーチンを示しており、基準信号Ｇが発生すると
第６図に示されるようにフラグがセットされる。
ーチンを示しており、このルーチンは一定時間毎の割込
みによって実行される。また第８図は基準信号Ｇによる
割込みルーチンを示しており、基準信号Ｇが発生すると
第６図に示されるようにフラグがセットされる。
第７図を参照するとまず初めにステップ１００において
水温センサ５８の出力信号から機関冷却水温Ｔが予め定
められた一定温度、例えば４０℃よりも高いか否かが判
別される。Ｔ！−４０℃のときにはステップ１０１が進
んでスタータスイッチ６３がオンであるか否かが判別さ
れる。スタータスイッチ６３がオンのときにはステップ
１０２に進んでフラグがセットされているか否かが判別
される。スタータスイッチ６３がオンになったときはフ
ラグがリセットでいるのでステップ１０３に進む。ステ
ップ１０３では１番気筒＃１のエアブラスト弁Ａ１が開
弁せしめられる。次いでステップ１０４では２番気筒＃
２のエアブラスト弁Ａ２が開弁せしめられる。
水温センサ５８の出力信号から機関冷却水温Ｔが予め定
められた一定温度、例えば４０℃よりも高いか否かが判
別される。Ｔ！−４０℃のときにはステップ１０１が進
んでスタータスイッチ６３がオンであるか否かが判別さ
れる。スタータスイッチ６３がオンのときにはステップ
１０２に進んでフラグがセットされているか否かが判別
される。スタータスイッチ６３がオンになったときはフ
ラグがリセットでいるのでステップ１０３に進む。ステ
ップ１０３では１番気筒＃１のエアブラスト弁Ａ１が開
弁せしめられる。次いでステップ１０４では２番気筒＃
２のエアブラスト弁Ａ２が開弁せしめられる。
次いで基準信号Ｇが発生してフラグがセットさるとステ
ップ１０２からステップ１０５に進んで１番気筒＃１の
エアブラスト弁Ａ１が閉弁せしめられ、次いでステップ
１０６において２番気筒＃２のエアブラスト弁Ａ２閉弁
せしめられる。次いでステップ１０７では４番気筒＃４
の上死点前６０°から上死点後６０°の間でエアブラス
ト弁Ａ４を開弁ずべきデータが出力ポート５６に出力さ
れ、次いでステップ１０８では２番気筒＃２の上死点前
６０°から上死点後６０°の間でエアブラスト弁Ａ４を
開弁すべきデータが出力ポート５６に出力され、次いで
ステップ１０９では３番気筒＃３の上死点前６０°から
上死点後６０°の間でエアブラスト弁へ３を開弁すべき
テ′−夕が出力ポート５６に出力される。
ップ１０２からステップ１０５に進んで１番気筒＃１の
エアブラスト弁Ａ１が閉弁せしめられ、次いでステップ
１０６において２番気筒＃２のエアブラスト弁Ａ２閉弁
せしめられる。次いでステップ１０７では４番気筒＃４
の上死点前６０°から上死点後６０°の間でエアブラス
ト弁Ａ４を開弁ずべきデータが出力ポート５６に出力さ
れ、次いでステップ１０８では２番気筒＃２の上死点前
６０°から上死点後６０°の間でエアブラスト弁Ａ４を
開弁すべきデータが出力ポート５６に出力され、次いで
ステップ１０９では３番気筒＃３の上死点前６０°から
上死点後６０°の間でエアブラスト弁へ３を開弁すべき
テ′−夕が出力ポート５６に出力される。
なお、機関冷却水温Ｔが４０℃よりも高いときは機関が
停止して間もないことを意味しており、このときには圧
縮空気分配室２０内の圧縮空気圧が十分に高いと考えら
れる。従ってこのときには処理ルーチンをただちに完了
し、ステップ１０３からステップ１０９のエアブラスト
弁Ａ１．Ａ２．Ａ３゜Ａ４の開弁処理は行わない。
停止して間もないことを意味しており、このときには圧
縮空気分配室２０内の圧縮空気圧が十分に高いと考えら
れる。従ってこのときには処理ルーチンをただちに完了
し、ステップ１０３からステップ１０９のエアブラスト
弁Ａ１．Ａ２．Ａ３゜Ａ４の開弁処理は行わない。
第９図は燃料噴射処理ルーチンを示しており、このルー
チンは一定クランク角度毎、例えば９０度毎に実行され
る。第９図に示す実施例は第６図において鎖線で示すタ
イミング（９０°ＣＡ、 １８０°ＣＡ。
チンは一定クランク角度毎、例えば９０度毎に実行され
る。第９図に示す実施例は第６図において鎖線で示すタ
イミング（９０°ＣＡ、 １８０°ＣＡ。
２７０°ＣＡ、 ３６０°ＣＡ）で割込みを実行した場
合を示している。なお、基準信号Ｇが発生しないとクラ
ンク角が判別できないのでこの噴射処理ルーチンは基準
信号Ｇが発生した後に実行される。
合を示している。なお、基準信号Ｇが発生しないとクラ
ンク角が判別できないのでこの噴射処理ルーチンは基準
信号Ｇが発生した後に実行される。
第９図を参照するとまず初めにステップ２００において
機関冷却水温Ｔが４０℃よりも高いか否かが判別される
。Ｔく４０℃のときにはステップ２０１に進んで基準信
号Ｇが発生してから現在までのクランク角度θが第６図
に示す一定りランク角度θ。、即ち２３０°を越えたか
否かが判別される。θくθ。
機関冷却水温Ｔが４０℃よりも高いか否かが判別される
。Ｔく４０℃のときにはステップ２０１に進んで基準信
号Ｇが発生してから現在までのクランク角度θが第６図
に示す一定りランク角度θ。、即ち２３０°を越えたか
否かが判別される。θくθ。
の場合には処理ルーチンを完了する。これに対してθ２
θ。であるときにはステップ２０２に進んでエアフロー
メータ１４により検出された吸入空気量およびクランク
角センサ６２の出力パルスから計算された機関回転数に
基いて燃料噴射量が計算される。次いでステップ２０３
では次に噴射すべき気筒の燃料噴射弁４１、第６図に示
す実施例では２番気筒＃２の燃料噴射弁４１から燃料を
噴射すべきデータを出力ポート５６に出力する。次いで
ステップ２０４では燃料噴射弁４１から燃料が噴射され
る気筒のエアブラスト弁９を正規の開弁時期Ｐで開弁す
べきデータを出力ポート５６に出力する。斯くしてエア
ブラスト弁９から圧縮空気と共に燃料が噴射され、機関
が始動せしめられる。
θ。であるときにはステップ２０２に進んでエアフロー
メータ１４により検出された吸入空気量およびクランク
角センサ６２の出力パルスから計算された機関回転数に
基いて燃料噴射量が計算される。次いでステップ２０３
では次に噴射すべき気筒の燃料噴射弁４１、第６図に示
す実施例では２番気筒＃２の燃料噴射弁４１から燃料を
噴射すべきデータを出力ポート５６に出力する。次いで
ステップ２０４では燃料噴射弁４１から燃料が噴射され
る気筒のエアブラスト弁９を正規の開弁時期Ｐで開弁す
べきデータを出力ポート５６に出力する。斯くしてエア
ブラスト弁９から圧縮空気と共に燃料が噴射され、機関
が始動せしめられる。
一方、ステップ２００においてＴ〉４０℃であると判別
されたときにはただちにステップ２０２にジャンプして
エアブラスト弁９からの圧縮空気と燃料の噴射作用が開
始される。
されたときにはただちにステップ２０２にジャンプして
エアブラスト弁９からの圧縮空気と燃料の噴射作用が開
始される。
なお、本発明は６気筒２サイクル機関或いはそれ以上の
気筒数の２サイクル機関にも適用することができる。例
えば本発明を点火順序が１−６−２−４−３−５である
６気筒２サイクル内燃機関に適用した場合にはスタータ
スイッチ６３がオンにされてから基準信号Ｇが発生する
までクランク角度が１８０°だけずれている例えば１番
気筒と４番気筒のエアブラスト弁が開弁せしめられる。
気筒数の２サイクル機関にも適用することができる。例
えば本発明を点火順序が１−６−２−４−３−５である
６気筒２サイクル内燃機関に適用した場合にはスタータ
スイッチ６３がオンにされてから基準信号Ｇが発生する
までクランク角度が１８０°だけずれている例えば１番
気筒と４番気筒のエアブラスト弁が開弁せしめられる。
基準信号が発生する前に圧縮空気分配室内の圧縮空気圧
が高められるので機関の始動時間を短縮することができ
る。
が高められるので機関の始動時間を短縮することができ
る。
第１図は発明の構成図、第２図は２サイクル内燃機関の
全体図、第３図は第２図に示す２サイクル内燃機関の平
面図、第４図はエアブラスト弁の拡大側面断面図、第５
図は給排気弁の開弁期間、エアブラスト弁の開弁期間等
を示す線図、第６図は４気筒２サイクル機関におけるエ
アブラスト弁の開弁タイミング等を示すタイムチャート
、第７図は始動処理ルーチンを示すフローチャート、第
８図は基準信号による割込みルーチンを示すフローチャ
ート、第９図は噴射処理ルーチンを示すフローチャート
である。 ９・・・エアブラスト弁、 ２０・・・圧縮空気分配室、 ３２・・・ノズル口、 ４１・・・燃料噴射弁、 １８・・・空気供給ポンプ、 ３１．３９・・・圧縮空気通路、 ３３・・・開閉弁、 ６３・・・スタータスイッチ。
全体図、第３図は第２図に示す２サイクル内燃機関の平
面図、第４図はエアブラスト弁の拡大側面断面図、第５
図は給排気弁の開弁期間、エアブラスト弁の開弁期間等
を示す線図、第６図は４気筒２サイクル機関におけるエ
アブラスト弁の開弁タイミング等を示すタイムチャート
、第７図は始動処理ルーチンを示すフローチャート、第
８図は基準信号による割込みルーチンを示すフローチャ
ート、第９図は噴射処理ルーチンを示すフローチャート
である。 ９・・・エアブラスト弁、 ２０・・・圧縮空気分配室、 ３２・・・ノズル口、 ４１・・・燃料噴射弁、 １８・・・空気供給ポンプ、 ３１．３９・・・圧縮空気通路、 ３３・・・開閉弁、 ６３・・・スタータスイッチ。
Claims (1)
- ノズル口と、ノズル口に通ずる圧縮空気通路と、ノズル
口の開閉制御をする開閉弁と、圧縮空気通路内に燃料を
噴射するための燃料噴射弁とを具備したエアブラスト弁
を各気筒毎に設け、各エアブラスト弁の圧縮空気通路を
各気筒に共通の圧縮空気分配室内に連結すると共に機関
駆動の空気供給ポンプによって圧縮空気を該圧縮空気分
配室内に供給し、各エアブラスト弁のノズル口を夫々対
応する気筒の燃焼室内に開口させた燃料噴射制御装置に
おいて、スタータスイッチと、いずれか特定の気筒が特
定のクランク角にあることを示す基準信号を発生する基
準信号発生手段と、スタータスイッチがオンになってか
ら基準信号が発生せしめられる間クランク角が１８０度
ずれている２つの気筒のエアブラスト弁の開閉弁を開弁
せしめる開閉弁開弁手段とを具備した２サイクル内燃機
関の燃料噴射制御装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2180544A JP2689696B2 (ja) | 1990-07-10 | 1990-07-10 | ２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2180544A JP2689696B2 (ja) | 1990-07-10 | 1990-07-10 | ２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0472461A true JPH0472461A (ja) | 1992-03-06 |
| JP2689696B2 JP2689696B2 (ja) | 1997-12-10 |
Family
ID=16085135
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2180544A Expired - Fee Related JP2689696B2 (ja) | 1990-07-10 | 1990-07-10 | ２サイクル内燃機関の燃料噴射制御装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2689696B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU728463B2 (en) * | 1996-07-10 | 2001-01-11 | Orbital Australia Pty Ltd | Pressurising a gas injection type fuel injection system |
| AU733662B2 (en) * | 1997-10-20 | 2001-05-17 | Orbital Australia Pty Ltd | Start-up method for an internal combustion engine |
| CN1114037C (zh) * | 1997-10-20 | 2003-07-09 | 轨道工程有限公司 | 内燃机的起动方法 |
| US7345395B2 (en) | 2004-02-12 | 2008-03-18 | Honda Motor Co., Ltd. | Motor stator core with skewed slots and production process therefor |
-
1990
- 1990-07-10 JP JP2180544A patent/JP2689696B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AU728463B2 (en) * | 1996-07-10 | 2001-01-11 | Orbital Australia Pty Ltd | Pressurising a gas injection type fuel injection system |
| AU733662B2 (en) * | 1997-10-20 | 2001-05-17 | Orbital Australia Pty Ltd | Start-up method for an internal combustion engine |
| CN1114037C (zh) * | 1997-10-20 | 2003-07-09 | 轨道工程有限公司 | 内燃机的起动方法 |
| US6679233B1 (en) * | 1997-10-20 | 2004-01-20 | Orbital Engine Company (Australia) Pty Limited | Start-up method for an internal combustion engine |
| EP1025357A4 (en) * | 1997-10-20 | 2009-05-13 | Orbital Eng Pty | Start-up method for an internal combustion engine |
| US7345395B2 (en) | 2004-02-12 | 2008-03-18 | Honda Motor Co., Ltd. | Motor stator core with skewed slots and production process therefor |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2689696B2 (ja) | 1997-12-10 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |