JPH0479721B2 - - Google Patents
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- JPH0479721B2 JPH0479721B2 JP60164176A JP16417685A JPH0479721B2 JP H0479721 B2 JPH0479721 B2 JP H0479721B2 JP 60164176 A JP60164176 A JP 60164176A JP 16417685 A JP16417685 A JP 16417685A JP H0479721 B2 JPH0479721 B2 JP H0479721B2
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- JP
- Japan
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- wire
- temperature
- water
- cooling
- rings
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-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5732—Continuous furnaces for strip or wire with cooling of wires; of rods
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
- B21B1/18—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section in a continuous process
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
（発明の技術分野）
本発明は、冷間ヘツデイング業界で一般に使用
される、小径のオーステナイトステンレス鋼製品
の製造に関する。ここで「小径」とは、直径約
4.0〜5.5mmの範囲の製品を意味する。
される、小径のオーステナイトステンレス鋼製品
の製造に関する。ここで「小径」とは、直径約
4.0〜5.5mmの範囲の製品を意味する。
（従来技術と問題点）
これまで、線材圧延機での線材などの製品の一
貫圧延は、剛性の欠如、受容できない許容差、レ
イングヘツド内での表面掻き傷などの問題が組み
合わさり、困難であつた。このため、今までこれ
ら製品は、熱処理引抜き線材として製造されてお
り、価格が割高になつていた。
貫圧延は、剛性の欠如、受容できない許容差、レ
イングヘツド内での表面掻き傷などの問題が組み
合わさり、困難であつた。このため、今までこれ
ら製品は、熱処理引抜き線材として製造されてお
り、価格が割高になつていた。
（発明の目的）
本発明の基本的な目的は、前記問題点を克服
し、線材圧延機において線材として小径のオース
テナイトステンレス鋼製品を一貫製造することを
可能にし、従来の線材引抜き技術に比較して大幅
にコストを節減することにある。
し、線材圧延機において線材として小径のオース
テナイトステンレス鋼製品を一貫製造することを
可能にし、従来の線材引抜き技術に比較して大幅
にコストを節減することにある。
（発明の構成）
本発明の好適実施例の詳細は下記に説明する
が、前記目的は、例えば再加熱ビレツト等の加工
部材を連続熱間圧延し、粗スタンド、中間スタン
ド、仕上げスタンドを連続して通過させ、小径線
材を造ることによつて実現される。前記加工部材
は、仕上げブロツク進入前に水冷され、仕上げブ
ロツク通過中にも水冷される。この結果、線材の
表面温度は約900℃まで冷却されるが、この温度
は仕上げブロツクから送り出される線材の剛性を
向上させるに十分なものである。ここで「約」と
は、温度に関して使用される場合、±50℃の範囲
を意味する。
が、前記目的は、例えば再加熱ビレツト等の加工
部材を連続熱間圧延し、粗スタンド、中間スタン
ド、仕上げスタンドを連続して通過させ、小径線
材を造ることによつて実現される。前記加工部材
は、仕上げブロツク進入前に水冷され、仕上げブ
ロツク通過中にも水冷される。この結果、線材の
表面温度は約900℃まで冷却されるが、この温度
は仕上げブロツクから送り出される線材の剛性を
向上させるに十分なものである。ここで「約」と
は、温度に関して使用される場合、±50℃の範囲
を意味する。
剛性が向上された線材は、約950℃の体積温度
にほぼ均一化されてから、サイジング圧延機に通
され、約±0.04mmの許容差の線材とされる。ここ
で「体積温度」とは、線材の中心と表面との間で
均一化された温度を意味し、「サイジング圧延機」
とは、一つ以上のロールパスであつて線材に加え
られる合計断面減少率が10％以下であるようなロ
ールパスを意味する。サイジング圧延機から送り
出される線材は、さらに追加水冷され、レイング
ヘツドを通され、ここで線材は連続する一連のリ
ング状に形成される。この追加水冷は、線材の表
面を冷却して約650℃の温度にする。この表面冷
却によつて、線材はレイングヘツド通過中の掻き
傷に抵抗できるようになる。
にほぼ均一化されてから、サイジング圧延機に通
され、約±0.04mmの許容差の線材とされる。ここ
で「体積温度」とは、線材の中心と表面との間で
均一化された温度を意味し、「サイジング圧延機」
とは、一つ以上のロールパスであつて線材に加え
られる合計断面減少率が10％以下であるようなロ
ールパスを意味する。サイジング圧延機から送り
出される線材は、さらに追加水冷され、レイング
ヘツドを通され、ここで線材は連続する一連のリ
ング状に形成される。この追加水冷は、線材の表
面を冷却して約650℃の温度にする。この表面冷
却によつて、線材はレイングヘツド通過中の掻き
傷に抵抗できるようになる。
レイングヘツドによつて形成されたリングは、
コンベヤに受け取られ、各リングは相互にオフセ
ツトした関係をもつてコンベヤ上を搬送される。
コンベヤに沿つて移動する間に、オフセツトした
リングは、約1100℃の温度まで連続的に再加熱さ
れる。これに先立つて行われた水冷却は線材の表
面のみにしか影響を与えないので、中心部は高温
のままであり、このため前記再加熱には最小のエ
ネルギーしか必要とされない。再加熱の後、リン
グは約200〜800℃／secの速度で水冷され、表面
温度は約300℃、中心温度は約750℃に冷却され
る。続いてリングは、さらにゆつくりした速度で
空冷されると同時に乾燥される。次に、リングは
コンベヤの配送端部から円筒形コイル状に集束さ
れる。
コンベヤに受け取られ、各リングは相互にオフセ
ツトした関係をもつてコンベヤ上を搬送される。
コンベヤに沿つて移動する間に、オフセツトした
リングは、約1100℃の温度まで連続的に再加熱さ
れる。これに先立つて行われた水冷却は線材の表
面のみにしか影響を与えないので、中心部は高温
のままであり、このため前記再加熱には最小のエ
ネルギーしか必要とされない。再加熱の後、リン
グは約200〜800℃／secの速度で水冷され、表面
温度は約300℃、中心温度は約750℃に冷却され
る。続いてリングは、さらにゆつくりした速度で
空冷されると同時に乾燥される。次に、リングは
コンベヤの配送端部から円筒形コイル状に集束さ
れる。
これら工程の組み合わせにより、小径で、精密
な許容差の、掻き傷の無い、熱処理済のステンレ
ス鋼線材が、従来の線材引抜き方法に比較して極
めて低いコストで圧延機により圧延される。例え
ば、原材料、燃料、人件費等その他コストが等し
いとして、前記方法は、従来の熱処理引抜き線材
の製造に比較し、低く見積つても１トン当り約50
％のコスト節減を実現できる。
な許容差の、掻き傷の無い、熱処理済のステンレ
ス鋼線材が、従来の線材引抜き方法に比較して極
めて低いコストで圧延機により圧延される。例え
ば、原材料、燃料、人件費等その他コストが等し
いとして、前記方法は、従来の熱処理引抜き線材
の製造に比較し、低く見積つても１トン当り約50
％のコスト節減を実現できる。
（発明の実施例）
図示の線材圧延機の構成部品は、当業者に良く
知られているものである。従つて、これら構成部
品は概略的に図示してある。本発明は、これら構
成部品の特定の形状ではなく、これらを組み合せ
ての運転における方法または工程に関する。
知られているものである。従つて、これら構成部
品は概略的に図示してある。本発明は、これら構
成部品の特定の形状ではなく、これらを組み合せ
ての運転における方法または工程に関する。
第１Ａ図に、炉２からなる線材圧延機の一部を
示す。炉２内において、ビレツト等の個々の加工
部材は、約1040〜1260℃の圧延温度まで再加熱さ
れる。ビレツトは、炉から従来の手段（図示せ
ず）によつて取り出され、圧延機パスライン４に
沿つて一連の粗スタンド６を通して連続的に圧延
され、次に一連の中間スタンド８を通される。こ
の後、第１Ｂ図に示すように、半製品は、仕上げ
ブロツク１０を通る。
示す。炉２内において、ビレツト等の個々の加工
部材は、約1040〜1260℃の圧延温度まで再加熱さ
れる。ビレツトは、炉から従来の手段（図示せ
ず）によつて取り出され、圧延機パスライン４に
沿つて一連の粗スタンド６を通して連続的に圧延
され、次に一連の中間スタンド８を通される。こ
の後、第１Ｂ図に示すように、半製品は、仕上げ
ブロツク１０を通る。
仕上げブロツクの連続する作業ロールの各組
は、水平に図示したが、実用においては、連続す
るロールの各組のロール軸は90°オフセツトさせ、
仕上げブロツクを通過する製品のねじれを除去す
るようにすることは当業者に知られている通りで
ある。このタイプの代表的な仕上げブロツクは、
例えば米国特許第RE28107号に開示されている。
は、水平に図示したが、実用においては、連続す
るロールの各組のロール軸は90°オフセツトさせ、
仕上げブロツクを通過する製品のねじれを除去す
るようにすることは当業者に知られている通りで
ある。このタイプの代表的な仕上げブロツクは、
例えば米国特許第RE28107号に開示されている。
本発明に基づき、仕上げブロツク１０は、連続
するロール組の間に水冷ノズルを内蔵するように
変更されている。図中の矢印によつて概略的に示
すように、これらノズルは、製品が仕上げブロツ
クを通過する際、製品の表面に水を掛ける。
するロール組の間に水冷ノズルを内蔵するように
変更されている。図中の矢印によつて概略的に示
すように、これらノズルは、製品が仕上げブロツ
クを通過する際、製品の表面に水を掛ける。
仕上げブロツク１０に先立つて水ボツクス１２
がある。この水ボツクス１２は従来の設計であ
り、一連の水ノズルを有し、中間スタンドの最後
のロールスタンド８を離れた製品は、該水ノズル
の間を通る。図中に矢印で示すように、水ボツク
ス１２の水ノズルは、その間を通る製品の表面に
冷却水を掛ける。
がある。この水ボツクス１２は従来の設計であ
り、一連の水ノズルを有し、中間スタンドの最後
のロールスタンド８を離れた製品は、該水ノズル
の間を通る。図中に矢印で示すように、水ボツク
ス１２の水ノズルは、その間を通る製品の表面に
冷却水を掛ける。
仕上げブロツク１０の後には、サイジング圧延
機１４があり、その後に別の水ボツクス１６があ
る。水ボツクス１６の次に、一組の被駆動ピンチ
ロール１８があり、この被駆動ピンチロールはレ
イングヘツド２０に製品を進入させる。該レイン
グヘツドは、製品を成形して連続するリング２２
にする。該リングは開放コンベヤ２４に受け取ら
れる。該コンベヤは、従来のチエインタイプまた
はローラタイプのどのようなものでも良く、互い
にオフセツトした関係のリングを矯正ステーシヨ
ン２６に至る通路に沿つて搬送する。オフセツト
したリングはコンベヤ通路にそつて移動しなが
ら、炉２８を通過する。該炉２８は、従来設計の
ものであり、ガスバーナ、放射ヒータ等で加熱さ
れる。前記炉から出たオフセツトしたリングは、
水噴射ノズル３０によつて急冷され、コンベヤの
下に横たわるプレナム３４を通して動作する送風
機３２によつて空冷される。次にリングは、コン
ベヤの配送端部から集束され、矯正ステーシヨン
２６においてコイルにされる。
機１４があり、その後に別の水ボツクス１６があ
る。水ボツクス１６の次に、一組の被駆動ピンチ
ロール１８があり、この被駆動ピンチロールはレ
イングヘツド２０に製品を進入させる。該レイン
グヘツドは、製品を成形して連続するリング２２
にする。該リングは開放コンベヤ２４に受け取ら
れる。該コンベヤは、従来のチエインタイプまた
はローラタイプのどのようなものでも良く、互い
にオフセツトした関係のリングを矯正ステーシヨ
ン２６に至る通路に沿つて搬送する。オフセツト
したリングはコンベヤ通路にそつて移動しなが
ら、炉２８を通過する。該炉２８は、従来設計の
ものであり、ガスバーナ、放射ヒータ等で加熱さ
れる。前記炉から出たオフセツトしたリングは、
水噴射ノズル３０によつて急冷され、コンベヤの
下に横たわるプレナム３４を通して動作する送風
機３２によつて空冷される。次にリングは、コン
ベヤの配送端部から集束され、矯正ステーシヨン
２６においてコイルにされる。
代表的な例に基づいて前記設備の動作を説明す
る。この代表例においては、5.5mm直径のステン
レス鋼線材が80ｍ／secの圧延送り出し速度で仕
上げ圧延される。製品が水ボツクス１２に進入す
る際、製品の直径は約18mmであり、表面温度は約
1140℃であつて、約7.5ｍ／secの速度で移動す
る。水ボツクス１２の水ノズルは、製品の表面温
度を約925℃に下げるように作用する。これに伴
つて中心温度は約1120℃に下降する。この後、表
面温度と中心温度とは約1037℃にほぼ均一化さ
れ、製品は仕上げブロツク１０に入る。
る。この代表例においては、5.5mm直径のステン
レス鋼線材が80ｍ／secの圧延送り出し速度で仕
上げ圧延される。製品が水ボツクス１２に進入す
る際、製品の直径は約18mmであり、表面温度は約
1140℃であつて、約7.5ｍ／secの速度で移動す
る。水ボツクス１２の水ノズルは、製品の表面温
度を約925℃に下げるように作用する。これに伴
つて中心温度は約1120℃に下降する。この後、表
面温度と中心温度とは約1037℃にほぼ均一化さ
れ、製品は仕上げブロツク１０に入る。
製品が仕上げブロツクのロールパスを移動する
と、製品は断面積が減少されるに伴つて長さが伸
ばされる。第１Ｂ図の概略図において、仕上げブ
ロツクは、３組の連続するロールパスを有するよ
うに示されている。しかし実用において、仕上げ
ブロツクは、通常８〜10のロールパスを有するこ
とが当業者には知られている。この仕上げ圧延中
に、仕上げブロツクの連続するロール組の間にあ
る水冷ノズルは、平均約50℃の変化量で間欠的に
製品の表面温度を下げる。しかし、仕上げ圧延中
に製品に加えられるエネルギーのため、製品の表
面温度は各水冷間において上昇し、中心温度は
徐々に下がるのみであり、正味結果としては、仕
上げブロツクを出る時の線材は、表面温度が約
930℃であり、中心温度が約1000℃である。表面
温度と中心温度とは、次に体積温度約960℃に均
一化され、製品はサイジング圧延機１４に進入
し、それを通過する。該サイジング圧延機では、
たとえあつてもわずかの断面減少しか行われない
ので、中心温度と表面温度とはほぼ一定のまま、
製品は次の水ボツクス１６に進入する。約960℃
の体積温度で製品は固有の十分な剛性を有するた
め、ねじれ、破断を起こさずにサイジング圧延機
１４および水ボツクス１６に進入し、それを通過
する。
と、製品は断面積が減少されるに伴つて長さが伸
ばされる。第１Ｂ図の概略図において、仕上げブ
ロツクは、３組の連続するロールパスを有するよ
うに示されている。しかし実用において、仕上げ
ブロツクは、通常８〜10のロールパスを有するこ
とが当業者には知られている。この仕上げ圧延中
に、仕上げブロツクの連続するロール組の間にあ
る水冷ノズルは、平均約50℃の変化量で間欠的に
製品の表面温度を下げる。しかし、仕上げ圧延中
に製品に加えられるエネルギーのため、製品の表
面温度は各水冷間において上昇し、中心温度は
徐々に下がるのみであり、正味結果としては、仕
上げブロツクを出る時の線材は、表面温度が約
930℃であり、中心温度が約1000℃である。表面
温度と中心温度とは、次に体積温度約960℃に均
一化され、製品はサイジング圧延機１４に進入
し、それを通過する。該サイジング圧延機では、
たとえあつてもわずかの断面減少しか行われない
ので、中心温度と表面温度とはほぼ一定のまま、
製品は次の水ボツクス１６に進入する。約960℃
の体積温度で製品は固有の十分な剛性を有するた
め、ねじれ、破断を起こさずにサイジング圧延機
１４および水ボツクス１６に進入し、それを通過
する。
水ボツクス１６内での冷却は、製品の表面温度
を急速にかつ急激に下げて約660℃とし、これに
ともなつて中心温度は比較的穏やかに約940℃に
下降する。この後、表面温度と中心温度とは、製
品が被駆動ピンチロール１８とレイングヘツド２
０との間を引続き通過する間に、約870℃の体積
温度に均一化される。表面温度が下がるので、製
品とレイングヘツドの内部案内表面とが摩擦接触
することによる掻き傷やマーキングに対し製品の
耐性ができる。
を急速にかつ急激に下げて約660℃とし、これに
ともなつて中心温度は比較的穏やかに約940℃に
下降する。この後、表面温度と中心温度とは、製
品が被駆動ピンチロール１８とレイングヘツド２
０との間を引続き通過する間に、約870℃の体積
温度に均一化される。表面温度が下がるので、製
品とレイングヘツドの内部案内表面とが摩擦接触
することによる掻き傷やマーキングに対し製品の
耐性ができる。
前記したように、レイングヘツドによつて形成
された製品リング２２は、オフセツトしたパター
ンでコンベヤ２４に受け取られる。オフセツトし
たリングがコンベヤに沿つて移動すると、炉２８
に入り、ここでリングは約1080℃の体積温度まで
再加熱される。先行する水急冷の後、リングは約
870℃の体積温度に急速に均一化されているので、
炉２８でのリングの再加熱には最低のエネルギー
が消費されるだけである。炉からリングが出る
と、リングは水噴射３０にさらされ、約200℃／
secの速度で約320℃まで表面温度が下がる。これ
にともなつて、中心温度は750℃のやや上まで下
がる。水ノズル３０の下から出た後、リングはプ
レナム３４の上を通過する。プレナム３４は、送
風機３２からの上向きの空気の流れをリングに通
過させる。これによつて、リングの表面温度は、
さらに200℃以下に下がるとともに、リングは乾
燥される。この連続する再加熱と表面急冷とは、
ステンレス鋼製品に必要な固溶体処理を実行する
点において効果がある。次にリングは、矯正ステ
ーシヨン２６においてコイル状に堆積される。代
替として、中心温度が約300℃になるまでリング
を水冷しても良い。ただし、これは表面温度と中
心温度との差を著しく大きくする。このため、水
冷と空冷との組み合わせが好ましい。
された製品リング２２は、オフセツトしたパター
ンでコンベヤ２４に受け取られる。オフセツトし
たリングがコンベヤに沿つて移動すると、炉２８
に入り、ここでリングは約1080℃の体積温度まで
再加熱される。先行する水急冷の後、リングは約
870℃の体積温度に急速に均一化されているので、
炉２８でのリングの再加熱には最低のエネルギー
が消費されるだけである。炉からリングが出る
と、リングは水噴射３０にさらされ、約200℃／
secの速度で約320℃まで表面温度が下がる。これ
にともなつて、中心温度は750℃のやや上まで下
がる。水ノズル３０の下から出た後、リングはプ
レナム３４の上を通過する。プレナム３４は、送
風機３２からの上向きの空気の流れをリングに通
過させる。これによつて、リングの表面温度は、
さらに200℃以下に下がるとともに、リングは乾
燥される。この連続する再加熱と表面急冷とは、
ステンレス鋼製品に必要な固溶体処理を実行する
点において効果がある。次にリングは、矯正ステ
ーシヨン２６においてコイル状に堆積される。代
替として、中心温度が約300℃になるまでリング
を水冷しても良い。ただし、これは表面温度と中
心温度との差を著しく大きくする。このため、水
冷と空冷との組み合わせが好ましい。
前記工程の連続する段階が互いに共同し、所望
結果を実現することが理解されよう。特に水ボツ
クス１２と仕上げブロツク１０とにおける水冷
は、小径製品の剛性を向上し、製品がねじれたり
破断したりせずにサイジング圧延機１４および水
ボツクス１６を含む下流の装置を通過することを
可能にする。サイジング圧延機は、所望される約
±0.04mmの精密な許容差を線材に与える。水ボツ
クス１６での追加冷却は、製品表面を冷却し、製
品がレイングヘツド２０内での表面掻き傷に耐え
るようにする。該レイングヘツドは、コンベヤ２
４と共同して、コンベヤ通路に沿つて移動する連
続する一連のオフセツトしたリング形状に製品を
配置する。炉２８と水噴射３０とは、移動するオ
フセツトしたリングに連続的に作用して、ほぼ均
一な固溶体処理を行い、再加熱サイクルに必要な
エネルギー消費は最小である。送風機３２とプレ
ナム３４とは、オフセツトしたリングをさらに冷
却して乾燥するように作動し、次にリングは最終
的にコイル形状に集束される。
結果を実現することが理解されよう。特に水ボツ
クス１２と仕上げブロツク１０とにおける水冷
は、小径製品の剛性を向上し、製品がねじれたり
破断したりせずにサイジング圧延機１４および水
ボツクス１６を含む下流の装置を通過することを
可能にする。サイジング圧延機は、所望される約
±0.04mmの精密な許容差を線材に与える。水ボツ
クス１６での追加冷却は、製品表面を冷却し、製
品がレイングヘツド２０内での表面掻き傷に耐え
るようにする。該レイングヘツドは、コンベヤ２
４と共同して、コンベヤ通路に沿つて移動する連
続する一連のオフセツトしたリング形状に製品を
配置する。炉２８と水噴射３０とは、移動するオ
フセツトしたリングに連続的に作用して、ほぼ均
一な固溶体処理を行い、再加熱サイクルに必要な
エネルギー消費は最小である。送風機３２とプレ
ナム３４とは、オフセツトしたリングをさらに冷
却して乾燥するように作動し、次にリングは最終
的にコイル形状に集束される。
結果としての製品は、熱間圧延され、熱処理さ
れており、耐掻き傷性があり、精密な許容差を有
する小径ステンレス鋼線材である。
れており、耐掻き傷性があり、精密な許容差を有
する小径ステンレス鋼線材である。
（発明の効果）
前記工程の組み合わせによつて、小径で、精密
な許容差の、掻き傷の無い、熱処理済のステンレ
ス鋼線材が、従来の線材引抜き方法に比較して極
めて低いコストで圧延機により圧延される。例え
ば、原材料、燃料、人件費等のその他コストが等
しいとして、前記方法は、従来の熱処理引抜き線
材の製造に比較し、低く見積つても１トン当り約
50％のコスト節減を実現できる。
な許容差の、掻き傷の無い、熱処理済のステンレ
ス鋼線材が、従来の線材引抜き方法に比較して極
めて低いコストで圧延機により圧延される。例え
ば、原材料、燃料、人件費等のその他コストが等
しいとして、前記方法は、従来の熱処理引抜き線
材の製造に比較し、低く見積つても１トン当り約
50％のコスト節減を実現できる。
第１Ａ図は、本発明に基づく線材圧延機の一部
を示す図であり、ビレツト再加熱炉と、粗圧延ス
タンドおよび中間圧延スタンドとを含む。 第１Ｂ図は、前記線材圧延機の残余部分を通じ
て冷却される線材の、表面温度、中心温度、体積
温度を示すグラフであり、グラフの水平軸に沿つ
て圧延機の構成部品を示し、グラフの垂直軸には
分割した温度上昇を℃で示す。
を示す図であり、ビレツト再加熱炉と、粗圧延ス
タンドおよび中間圧延スタンドとを含む。 第１Ｂ図は、前記線材圧延機の残余部分を通じ
て冷却される線材の、表面温度、中心温度、体積
温度を示すグラフであり、グラフの水平軸に沿つ
て圧延機の構成部品を示し、グラフの垂直軸には
分割した温度上昇を℃で示す。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 小径ステンレス鋼線材の圧延および熱処理方
法であつて、 (a) 加工部材を圧延して約4.0〜5.5mmの範囲の直
径を有するオーステナイトステンレス類からな
る線材にするために、前記加工部材を、一連の
従来の粗スタンドと中間スタンドとに通し、次
に仕上げブロツクに通し、 (b) 前記加工部材を水冷してから前記仕上げブロ
ツクに送り、該仕上げブロツク通過中も前記加
工部材を水冷し、これら水冷による温度下降
は、前記仕上げブロツクを出る線材の剛性を向
上するに十分なものとし、 (c) 前記仕上げブロツクから出る線材の体積温度
を約950℃に均一化してからサイジング圧延機
に通して該線材の許容差を少なくとも約±0.04
mmとし、 (d) 前記サイジング圧延機を出る線材に追加の水
冷を行つて該線材の温度をさらに下げ、 (e) 約650℃の表面温度となつた前記線材をレイ
ングヘツドに通して該線材を連続する一連のリ
ング形状にし、前記追加の冷却による温度下降
は、線材が前記レイングヘツドを通過する際の
表面掻き傷に対する耐性を向上するようなもの
とし、 (f) 前記レイングヘツドから前記リングをコンベ
ヤに受け、互いにオフセツトした関係を持たせ
て該リングを選択した通路に沿つて前記コンベ
ヤ上に搬送し、 (g) 前記通路に沿つて前記オフセツトしたリング
を搬送しながら再加熱して約1100℃の体積温度
とし、 (h) 再加熱された前記オフセツトしたリングを前
記通路に沿つて引続き搬送しながら、さらに約
200から800℃／secの速度で追加の水冷を行つ
て約300℃の表面温度とするとともに中心温度
を約750℃まで下降させ、前記再加熱とそれに
続く前記水冷とによつて前記オフセツトしたリ
ングに固溶体処理を行い、 (i) 処理済の前記オフセツトしたリングを前記通
路に沿つて引続き搬送しながら空気を吹き付
け、さらに冷却するとともに乾燥し、 (j) 前記コンベヤから前記リングを収集して直立
の円筒形コイルとすること を含む当該方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US635713 | 1984-07-30 | ||
| US06/635,713 US4581078A (en) | 1984-07-30 | 1984-07-30 | Method for rolling and heat treating small diameter stainless steel rod |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6146301A JPS6146301A (ja) | 1986-03-06 |
| JPH0479721B2 true JPH0479721B2 (ja) | 1992-12-16 |
Family
ID=24548811
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60164176A Granted JPS6146301A (ja) | 1984-07-30 | 1985-07-26 | 小径ステンレス鋼線材の圧延および熱処理方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4581078A (ja) |
| EP (1) | EP0170463B1 (ja) |
| JP (1) | JPS6146301A (ja) |
| DE (1) | DE3577996D1 (ja) |
| IN (1) | IN165526B (ja) |
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-
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-
1985
- 1985-07-08 IN IN536/DEL/85A patent/IN165526B/en unknown
- 1985-07-16 EP EP85305064A patent/EP0170463B1/en not_active Expired
- 1985-07-16 DE DE8585305064T patent/DE3577996D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1985-07-26 JP JP60164176A patent/JPS6146301A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| IN165526B (ja) | 1989-11-04 |
| JPS6146301A (ja) | 1986-03-06 |
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| DE3577996D1 (de) | 1990-07-05 |
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