JPS6354446B2 - - Google Patents
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- JPS6354446B2 JPS6354446B2 JP54163478A JP16347879A JPS6354446B2 JP S6354446 B2 JPS6354446 B2 JP S6354446B2 JP 54163478 A JP54163478 A JP 54163478A JP 16347879 A JP16347879 A JP 16347879A JP S6354446 B2 JPS6354446 B2 JP S6354446B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel plate
- thick steel
- cooling
- header
- headers
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/74—Temperature control, e.g. by cooling or heating the rolls or the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/38—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling sheets of limited length, e.g. folded sheets, superimposed sheets, pack rolling
- B21B2001/386—Plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2273/00—Path parameters
- B21B2273/12—End of product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B45/00—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills
- B21B45/02—Devices for surface or other treatment of work, specially combined with or arranged in, or specially adapted for use in connection with, metal-rolling mills for lubricating, cooling, or cleaning
- B21B45/0203—Cooling
- B21B45/0209—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants
- B21B45/0215—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes
- B21B45/0218—Cooling devices, e.g. using gaseous coolants using liquid coolants, e.g. for sections, for tubes for strips, sheets, or plates
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
この発明は、熱間圧延終了後の厚鋼板をひきつ
づいて加速冷却する、いわゆるオンライン加速冷
却方法にかかわり、冷却開始前に、既にその先端
部および後端部に低温域を有する厚鋼板を加速冷
却するに当り、冷却開始時を長さ方向にそつて異
ならせることによつて、冷却終了時の厚鋼板の長
さ方向の温度分布を均一化し、その機械値のバラ
ツキを防止し、さらにその歪の発生を抑制した厚
鋼板を得ようとするものである。
づいて加速冷却する、いわゆるオンライン加速冷
却方法にかかわり、冷却開始前に、既にその先端
部および後端部に低温域を有する厚鋼板を加速冷
却するに当り、冷却開始時を長さ方向にそつて異
ならせることによつて、冷却終了時の厚鋼板の長
さ方向の温度分布を均一化し、その機械値のバラ
ツキを防止し、さらにその歪の発生を抑制した厚
鋼板を得ようとするものである。
鋼を強靭化する目的で熱処理が行なわれている
が、厚鋼板の熱処理は、多くがオフラインで行な
われており、オンラインでの厚鋼板の熱処理が脚
光をあびるようになつてからまだそう時はたつて
いない。
が、厚鋼板の熱処理は、多くがオフラインで行な
われており、オンラインでの厚鋼板の熱処理が脚
光をあびるようになつてからまだそう時はたつて
いない。
オフラインでの厚鋼板の熱処理は、熱間圧延終
了後の厚鋼板を再加熱しなければならないため、
非常に不経済であると同時に昨今の高生産性、お
よび省力化の方向に対処することができないとい
う問題がある。
了後の厚鋼板を再加熱しなければならないため、
非常に不経済であると同時に昨今の高生産性、お
よび省力化の方向に対処することができないとい
う問題がある。
一方、オンラインでの厚鋼板の熱処理は、熱間
圧延後の厚鋼板の保有熱を有効に利用することが
でき、しかも材質的にも優れたものを安価に生産
することができる。しかし、オフラインでの熱処
理では厚鋼板が再加熱によつて均一に加熱された
状態から加速冷却されるのに対し、オンラインで
の熱処理では、冷却開始前の厚鋼板の長さ方向の
温度分布が、圧延作業、デスケーリングスプレー
冷却、および圧延中のシヤワー冷却などによつて
不均一になることはまぬがれない。たとえば、オ
ンラインでの熱処理では、圧延方法、板厚などに
より若干差はあるが、熱間圧延後の厚鋼板は、長
さ方向にみた場合、その先端および後端の温度が
最も低く、これら端部から数10cm〜1m程度長さ
方向中心に向つて大きな温度勾配がついた低温部
領域が形成される（これら先端および後端は低温
部領域を除いたところの温度に比べて数＋℃〜百
数十℃程度低温になつている）。
圧延後の厚鋼板の保有熱を有効に利用することが
でき、しかも材質的にも優れたものを安価に生産
することができる。しかし、オフラインでの熱処
理では厚鋼板が再加熱によつて均一に加熱された
状態から加速冷却されるのに対し、オンラインで
の熱処理では、冷却開始前の厚鋼板の長さ方向の
温度分布が、圧延作業、デスケーリングスプレー
冷却、および圧延中のシヤワー冷却などによつて
不均一になることはまぬがれない。たとえば、オ
ンラインでの熱処理では、圧延方法、板厚などに
より若干差はあるが、熱間圧延後の厚鋼板は、長
さ方向にみた場合、その先端および後端の温度が
最も低く、これら端部から数10cm〜1m程度長さ
方向中心に向つて大きな温度勾配がついた低温部
領域が形成される（これら先端および後端は低温
部領域を除いたところの温度に比べて数＋℃〜百
数十℃程度低温になつている）。
したがつて、前述したような長さ方向に不均一
温度分布をもつた鋼板を、その長さ方向全体にわ
たつて同一条件で加速冷却すると、加速冷却開始
前もともと低温部領域はその他の領域とは温度が
異なつているので、加速冷却効果が当然両領域で
異なり、さらに、厚鋼板上面冷却用として使用し
た水が、厚鋼板の先後端（両端）近傍では板上を
それぞれ先後端に向う流れを形成するので、厚鋼
板の両端部および両端部近傍は、ますます強く冷
却されるところとなつて、冷却停止後の中央部と
の温度差は一層大きくなるとともに、厚鋼板の長
さ方向両端部近傍で、そり、および機械値のバラ
ツキを生じてしまうという問題があつた。とくに
いわゆる制御圧延材のように圧延温度制御のため
に圧延中に冷却を何度となく繰返し、しかも仕上
り温度の低いものに対してオンラインで加速冷却
を行なうと、上述したような問題は一層大きく表
われる。
温度分布をもつた鋼板を、その長さ方向全体にわ
たつて同一条件で加速冷却すると、加速冷却開始
前もともと低温部領域はその他の領域とは温度が
異なつているので、加速冷却効果が当然両領域で
異なり、さらに、厚鋼板上面冷却用として使用し
た水が、厚鋼板の先後端（両端）近傍では板上を
それぞれ先後端に向う流れを形成するので、厚鋼
板の両端部および両端部近傍は、ますます強く冷
却されるところとなつて、冷却停止後の中央部と
の温度差は一層大きくなるとともに、厚鋼板の長
さ方向両端部近傍で、そり、および機械値のバラ
ツキを生じてしまうという問題があつた。とくに
いわゆる制御圧延材のように圧延温度制御のため
に圧延中に冷却を何度となく繰返し、しかも仕上
り温度の低いものに対してオンラインで加速冷却
を行なうと、上述したような問題は一層大きく表
われる。
この発明は、以上のような問題を解消するため
になされたもので、この発明の厚鋼板のオンライ
ン加速冷却方法を、以下に実施例にもとづいて図
面を参照しながら、説明する。
になされたもので、この発明の厚鋼板のオンライ
ン加速冷却方法を、以下に実施例にもとづいて図
面を参照しながら、説明する。
第１図は、この発明を適用した熱間圧延ライン
に設けた厚鋼板のオンライン加速冷却装置の概略
図である。図示されるように、１は熱間圧延機の
仕上圧延機、２は厚鋼板のパスライン、３は前記
仕上圧延機１の出側に設けた、冷却ゾーンであ
る。前記冷却ゾーン３は、冷却水を噴射するノズ
ルを有するヘツダー４をその長さ方向をパスライ
ン２に直角にしてパスライン２にそつて一定間隔
で所定数配設したヘツダー列を、パスラインをは
さんで上下に所定間隔で対向させたものを備えて
いる。また、冷却ゾーン３の入側には、鋼板通過
検出器５および鋼板を搬送するためのロールの回
転数検出器６が設けられており、両検出器５，６
の検出結果にもとづいて、あらかじめ設定された
通りに冷却ゾーン３内の所定位置に厚鋼板をセツ
トするようになつている。ヘツダー列方向の各ヘ
ツダー４の容量、および形状は同一であり（上下
のヘツダー４間では異なる）、したがつて、厚鋼
板の長さ方向の水流分布は同一である（なお、ヘ
ツダー列方向と直角方向の水流分布は、下方のヘ
ツダー列においては等水流分布となるようなノズ
ル配置のヘツダー構造としなければならないが、
上方のヘツダー列においては、必ずしも等水流分
布となるようなノズル配置のヘツダー構造に限定
されない）。また各ヘツダー４は、それぞれ独立
に噴射の開始、および停止が制御されるようにな
つている。
に設けた厚鋼板のオンライン加速冷却装置の概略
図である。図示されるように、１は熱間圧延機の
仕上圧延機、２は厚鋼板のパスライン、３は前記
仕上圧延機１の出側に設けた、冷却ゾーンであ
る。前記冷却ゾーン３は、冷却水を噴射するノズ
ルを有するヘツダー４をその長さ方向をパスライ
ン２に直角にしてパスライン２にそつて一定間隔
で所定数配設したヘツダー列を、パスラインをは
さんで上下に所定間隔で対向させたものを備えて
いる。また、冷却ゾーン３の入側には、鋼板通過
検出器５および鋼板を搬送するためのロールの回
転数検出器６が設けられており、両検出器５，６
の検出結果にもとづいて、あらかじめ設定された
通りに冷却ゾーン３内の所定位置に厚鋼板をセツ
トするようになつている。ヘツダー列方向の各ヘ
ツダー４の容量、および形状は同一であり（上下
のヘツダー４間では異なる）、したがつて、厚鋼
板の長さ方向の水流分布は同一である（なお、ヘ
ツダー列方向と直角方向の水流分布は、下方のヘ
ツダー列においては等水流分布となるようなノズ
ル配置のヘツダー構造としなければならないが、
上方のヘツダー列においては、必ずしも等水流分
布となるようなノズル配置のヘツダー構造に限定
されない）。また各ヘツダー４は、それぞれ独立
に噴射の開始、および停止が制御されるようにな
つている。
前記冷却ゾーン３は、ヘツダー列方向に、それ
ぞれ噴射開始の時期、およびその態様が異なつた
制御が行なわれる、３つのゾーンに分けられてい
る。すなわち、冷却ゾーン３の入側にあるゾーン
L3は、厚鋼板の、両端部分の低温部領域を除い
た、均一温度分布をもつた部分の長さに等しい長
さになつており、このゾーンL3に属する全ヘツ
ダー４は、一せいに噴射開始するようになつてい
る。前記ゾーンL3に続くゾーンL1は、このゾー
ンL1に属するヘツダー４が、厚鋼板の搬送方向
にゾーンL3に最も近いヘツダー４から、所定時
間間隔で、順次噴射開始されるようになつてお
り、前記ゾーンL1に続くゾーンL2は、後述する
ように、冷却ゾーン３内を搬送されている厚鋼板
の先端がその入側端に至つたときに、一せいに全
ヘツダー４が噴射開始するようになつている。な
お、厚鋼板の先端部および後端部の低温部領域の
長さは、厚鋼板の寸法、冷却開始温度、および冷
却時間などによつて異なるので、あらかじめ与え
られたこれらの値にもとづいて前記両低温部領域
の長さを評価し、この評価した値にもとづいて、
前記ゾーンL3、およびゾーンL1の長さを決定す
るようになつている（第２図には参考として、厚
鋼板の板厚ｔと、その先端部の低温部領域l1の長
さおよびその後端部の低温部領域l2の長さとの関
係が示されている。たとえばl1，l2の長さは、実
操業における実績値で予測してもよい。）。
ぞれ噴射開始の時期、およびその態様が異なつた
制御が行なわれる、３つのゾーンに分けられてい
る。すなわち、冷却ゾーン３の入側にあるゾーン
L3は、厚鋼板の、両端部分の低温部領域を除い
た、均一温度分布をもつた部分の長さに等しい長
さになつており、このゾーンL3に属する全ヘツ
ダー４は、一せいに噴射開始するようになつてい
る。前記ゾーンL3に続くゾーンL1は、このゾー
ンL1に属するヘツダー４が、厚鋼板の搬送方向
にゾーンL3に最も近いヘツダー４から、所定時
間間隔で、順次噴射開始されるようになつてお
り、前記ゾーンL1に続くゾーンL2は、後述する
ように、冷却ゾーン３内を搬送されている厚鋼板
の先端がその入側端に至つたときに、一せいに全
ヘツダー４が噴射開始するようになつている。な
お、厚鋼板の先端部および後端部の低温部領域の
長さは、厚鋼板の寸法、冷却開始温度、および冷
却時間などによつて異なるので、あらかじめ与え
られたこれらの値にもとづいて前記両低温部領域
の長さを評価し、この評価した値にもとづいて、
前記ゾーンL3、およびゾーンL1の長さを決定す
るようになつている（第２図には参考として、厚
鋼板の板厚ｔと、その先端部の低温部領域l1の長
さおよびその後端部の低温部領域l2の長さとの関
係が示されている。たとえばl1，l2の長さは、実
操業における実績値で予測してもよい。）。
ついで以上の構成による厚鋼板の加速冷却方法
の一例を、冷却ゾーン３を概略図示した第３図ａ
〜ｅにもとづいて説明する。まず、熱間圧延機を
出た長さｌの厚鋼板７を、冷却ゾーン３の上下の
一対のヘツダー列間に搬入していつて、その後端
部の低温部領域l2のみを外部に残した状態（第３
図ａ参照）にセツトし、 ついで、厚鋼板７を速度Voで搬送開始し（第
３図ｂ参照）、同時に、冷却ゾーン３のうちの、
ゾーンL3の全ヘツダー４を一せいに噴射開始し
て、厚鋼板７の、先端部および後端部の低温部領
域l1，l2を除いた部分を冷却開始し、さらに同時
に、ゾーンL1における、最もゾーンL3に近いヘ
ツダー４から、相対的に前記厚鋼板７に対する噴
射開始位置が前記厚鋼板７の先端に近ずいて行く
ような時間間隔で、順次、厚鋼板７の搬送方向に
噴射開始する制御を開始する。この結果、厚鋼板
７は、まず、その先端部および後端部の低温部領
域l1，l2を除いた部分l3から冷却が開始され、し
かも、前記両領域l1，l2においては、前記部分l3
に最も近い部分から、冷却が開始されて時間経過
とともに順次低温の部分に冷却水が噴射されてい
く。ゾーンL1では、ゾーンL3に最も近いヘツダ
ーから、噴射開始される結果、厚鋼板の低温部領
域l1の温度の最も高い部分に冷却水がかかり始
め、順次低温部分に冷却水がかかり始めることに
なる。低温部領域l2は最も高温の部分からゾーン
L3に搬入され、ついで低い温度部分がゾーンL3
に入つていく（第３図ｃ参照）。したがつて、温
度の低い部分ほど、すなわち、厚鋼板７の両端に
近い部分ほど、冷却開始が遅くなる。
の一例を、冷却ゾーン３を概略図示した第３図ａ
〜ｅにもとづいて説明する。まず、熱間圧延機を
出た長さｌの厚鋼板７を、冷却ゾーン３の上下の
一対のヘツダー列間に搬入していつて、その後端
部の低温部領域l2のみを外部に残した状態（第３
図ａ参照）にセツトし、 ついで、厚鋼板７を速度Voで搬送開始し（第
３図ｂ参照）、同時に、冷却ゾーン３のうちの、
ゾーンL3の全ヘツダー４を一せいに噴射開始し
て、厚鋼板７の、先端部および後端部の低温部領
域l1，l2を除いた部分を冷却開始し、さらに同時
に、ゾーンL1における、最もゾーンL3に近いヘ
ツダー４から、相対的に前記厚鋼板７に対する噴
射開始位置が前記厚鋼板７の先端に近ずいて行く
ような時間間隔で、順次、厚鋼板７の搬送方向に
噴射開始する制御を開始する。この結果、厚鋼板
７は、まず、その先端部および後端部の低温部領
域l1，l2を除いた部分l3から冷却が開始され、し
かも、前記両領域l1，l2においては、前記部分l3
に最も近い部分から、冷却が開始されて時間経過
とともに順次低温の部分に冷却水が噴射されてい
く。ゾーンL1では、ゾーンL3に最も近いヘツダ
ーから、噴射開始される結果、厚鋼板の低温部領
域l1の温度の最も高い部分に冷却水がかかり始
め、順次低温部分に冷却水がかかり始めることに
なる。低温部領域l2は最も高温の部分からゾーン
L3に搬入され、ついで低い温度部分がゾーンL3
に入つていく（第３図ｃ参照）。したがつて、温
度の低い部分ほど、すなわち、厚鋼板７の両端に
近い部分ほど、冷却開始が遅くなる。
ついで、厚鋼板７の先端がゾーンL2に至つた
時点で、すなわち、ゾーンL3のヘツダー噴射開
始から、（（ゾーンL1の長さ―低温部領域l1の長
さ）／厚鋼板７の搬送速度Vo）秒経過時点で、
ゾーンL1に属する最後のヘツダーが噴射開始す
ると同時に、ゾーンL2の全ヘツダー４を一せい
に噴射開始する（第３図ｄ参照）。この時点以降、
厚鋼板７は、その長さ方向全体にわたつてヘツダ
ーからの冷却が行なわれる。
時点で、すなわち、ゾーンL3のヘツダー噴射開
始から、（（ゾーンL1の長さ―低温部領域l1の長
さ）／厚鋼板７の搬送速度Vo）秒経過時点で、
ゾーンL1に属する最後のヘツダーが噴射開始す
ると同時に、ゾーンL2の全ヘツダー４を一せい
に噴射開始する（第３図ｄ参照）。この時点以降、
厚鋼板７は、その長さ方向全体にわたつてヘツダ
ーからの冷却が行なわれる。
そして、ゾーンL2のヘツダー噴射開始から所
定時間経過時点で、冷却ゾーン３の全ヘツダー４
の噴射を停止し（したがつて、厚鋼板７の冷却開
始が遅れた部分ほど冷却時間が短い。）、厚鋼板７
を次工程へ搬送する（第３図ｅ参照）。
定時間経過時点で、冷却ゾーン３の全ヘツダー４
の噴射を停止し（したがつて、厚鋼板７の冷却開
始が遅れた部分ほど冷却時間が短い。）、厚鋼板７
を次工程へ搬送する（第３図ｅ参照）。
ついで実施例について説明する。
熱間圧延終了後の、
厚さ：20mm、
長さ：15m、
冷却開始前温度：870℃（両端部の低温部を除
いた部分の表面温度）、 先端部の低温部領域l1の長さ：2m、 後端部の低温部領域l2の長さ：1.5m、 の厚鋼板を、 ヘツダー間隔が500mmの冷却ゾーンを用いて次
に示す通りにして加速冷却した。
いた部分の表面温度）、 先端部の低温部領域l1の長さ：2m、 後端部の低温部領域l2の長さ：1.5m、 の厚鋼板を、 ヘツダー間隔が500mmの冷却ゾーンを用いて次
に示す通りにして加速冷却した。
すなわち、前記厚鋼板を、冷却ゾーンに搬入し
ていつて、後端から、1.5m長さ部分が前記冷却
ゾーン外に残つた状態にセツトする。ついで、
15m／minの搬送速度で前記厚鋼板を搬送開始す
ると同時に、前記冷却ゾーンの入側端から23番目
までのヘツダーを一せいに噴射開始し、さらに同
時に、同24番目のヘツダーから噴射開始して（こ
のヘツダーは、第１図で説明したゾーンL1の入
側端すなわちゾーンL3の出側端のヘツダーに該
当する）、１秒毎に、同32番目のヘツダーまで順
次噴射開始していつた。ついで、前記32番目のヘ
ツダーが噴射開始した時点（前記厚鋼板の先端が
前記32番目のヘツダー位置に到達した時点）以
降、冷却ゾーンの残りの未噴射ヘツダーを一せい
に噴射開始し、（厚鋼板全体を冷却ゾーン内に位
置させた状態で）前記23番目までのヘツダーの一
せい噴射開始から72秒経過時点で、冷却ゾーンの
全ヘツダーの噴射を一せいに停止した。
ていつて、後端から、1.5m長さ部分が前記冷却
ゾーン外に残つた状態にセツトする。ついで、
15m／minの搬送速度で前記厚鋼板を搬送開始す
ると同時に、前記冷却ゾーンの入側端から23番目
までのヘツダーを一せいに噴射開始し、さらに同
時に、同24番目のヘツダーから噴射開始して（こ
のヘツダーは、第１図で説明したゾーンL1の入
側端すなわちゾーンL3の出側端のヘツダーに該
当する）、１秒毎に、同32番目のヘツダーまで順
次噴射開始していつた。ついで、前記32番目のヘ
ツダーが噴射開始した時点（前記厚鋼板の先端が
前記32番目のヘツダー位置に到達した時点）以
降、冷却ゾーンの残りの未噴射ヘツダーを一せい
に噴射開始し、（厚鋼板全体を冷却ゾーン内に位
置させた状態で）前記23番目までのヘツダーの一
せい噴射開始から72秒経過時点で、冷却ゾーンの
全ヘツダーの噴射を一せいに停止した。
比較例として、上記と全く同一のサイズ、冷却
開始前温度、および、両端部の低温部領域l1，l2
の長さの厚鋼板を、上記と同一の冷却ゾーン内
に、その全体を搬入して、前記冷却ゾーンの全ヘ
ツダーを一せい噴射開始させ、噴射開始から72秒
経過した時点で全ヘツダーを一せい噴射停止する
加速冷却を行なつた。
開始前温度、および、両端部の低温部領域l1，l2
の長さの厚鋼板を、上記と同一の冷却ゾーン内
に、その全体を搬入して、前記冷却ゾーンの全ヘ
ツダーを一せい噴射開始させ、噴射開始から72秒
経過した時点で全ヘツダーを一せい噴射停止する
加速冷却を行なつた。
以上述べた加速冷却を行なつた、本発明厚鋼板
および比較厚鋼板の、冷却開始前の温度分布を第
４図にａ（両者同一）で、および冷却終了時の温
度分布を第４図にｂ（本発明厚鋼板）、b′（比較厚
鋼板）で示す。この図から、先端と均一温度部と
の温度差が、冷却開始前において、70℃程度であ
つたものが、冷却終了時では、比較厚鋼板が140
℃程度に大きくなつているのに対し本発明厚鋼板
はほとんど冷却開始前の温度差とかわりがないこ
とが明らかであり、また、低温部領域の長さが、
冷却開始前において1m未満であつたものが、冷
却終了時では、比較厚鋼板が2m程度に大きくな
つているのに対し本発明厚鋼板はほとんど冷却開
始前の長さとかわりがないことが明らかである。
および比較厚鋼板の、冷却開始前の温度分布を第
４図にａ（両者同一）で、および冷却終了時の温
度分布を第４図にｂ（本発明厚鋼板）、b′（比較厚
鋼板）で示す。この図から、先端と均一温度部と
の温度差が、冷却開始前において、70℃程度であ
つたものが、冷却終了時では、比較厚鋼板が140
℃程度に大きくなつているのに対し本発明厚鋼板
はほとんど冷却開始前の温度差とかわりがないこ
とが明らかであり、また、低温部領域の長さが、
冷却開始前において1m未満であつたものが、冷
却終了時では、比較厚鋼板が2m程度に大きくな
つているのに対し本発明厚鋼板はほとんど冷却開
始前の長さとかわりがないことが明らかである。
また、第５図イは比較厚鋼板における、第５図
ロは本発明厚鋼板における、長さ方向先端および
中央部における板厚方向中心部（先端をａ、中央
部をa′で示す）および表面部（先端をｂ、中央部
をb′で示す）の時間温度曲線（冷却曲線）を示
す。両図を比較することにより、温度差のある先
端部と中央部とを同一条件で冷却した比較厚鋼板
では、表面部および中心部とも冷却がすすむにつ
れて加速冷却開始前にあつた先端部と中央部との
温度差がますます拡大強調されていることがわか
り、これに対して、最も高温な箇所から冷却を開
始し、低温な箇所ほど冷却開始を遅らせ（しかも
冷却時間も短縮し）た本発明厚鋼板では、比較厚
鋼板に比べて、冷却停止時の、先端部と中央部と
の温度差が大幅に軽減されていることが明らかで
ある。
ロは本発明厚鋼板における、長さ方向先端および
中央部における板厚方向中心部（先端をａ、中央
部をa′で示す）および表面部（先端をｂ、中央部
をb′で示す）の時間温度曲線（冷却曲線）を示
す。両図を比較することにより、温度差のある先
端部と中央部とを同一条件で冷却した比較厚鋼板
では、表面部および中心部とも冷却がすすむにつ
れて加速冷却開始前にあつた先端部と中央部との
温度差がますます拡大強調されていることがわか
り、これに対して、最も高温な箇所から冷却を開
始し、低温な箇所ほど冷却開始を遅らせ（しかも
冷却時間も短縮し）た本発明厚鋼板では、比較厚
鋼板に比べて、冷却停止時の、先端部と中央部と
の温度差が大幅に軽減されていることが明らかで
ある。
さらに、第６図イに比較厚鋼板において、第６
図ロに本発明厚鋼板においてそれぞれ得られた長
さ方向の降伏強度のバラツキ、および歪量を示す
（同図に長さ方向の冷却停止時の温度差を合わせ
て示す）。これらの図から、本発明厚鋼板の方が、
比較厚鋼板に比べてはるかに、降伏強度のバラツ
キが少なく、歪量も少ないことが明らかである。
図ロに本発明厚鋼板においてそれぞれ得られた長
さ方向の降伏強度のバラツキ、および歪量を示す
（同図に長さ方向の冷却停止時の温度差を合わせ
て示す）。これらの図から、本発明厚鋼板の方が、
比較厚鋼板に比べてはるかに、降伏強度のバラツ
キが少なく、歪量も少ないことが明らかである。
なお、熱間圧延終了後の厚鋼板を、冷却ゾーン
中に搬入していつて、後端部の低温部領域l2の部
分のみが外部に残つた状態になつた時点で、前記
冷却ゾーン内厚鋼板のうち、先端部の低温部領域
l1の部分を除いた部分に該当するヘツダーを一せ
いに噴射開始し、同時に、厚鋼板を所定速度Ｖで
搬送開始し、さらに同時に、噴射開始位置移行速
度Ｖで、順次冷却ゾーンの出側に向つて、前記一
せい噴射開始部分の複数のヘツダーのうち、最後
部のヘツダーを噴射停止すると共に最前部のヘツ
ダーに隣接する位置のヘツダーを噴射開始してい
つて、所定時間、厚鋼板の両端部の低温部領域
l1，l2を除いた部分のみを、ヘツダーによつて冷
却し、ついで前記所定時間経過時点で、冷却ゾー
ン中の噴射していない部分の全ヘツダーを一せい
に同時噴射開始して必要な時間冷却を行なつた
後、噴射中の全ヘツダーの噴射を一せいに停止し
ても、厚鋼板の長さ方向の歪および機械的性質の
バラツキを、従来法よりも改善することができ
る。
中に搬入していつて、後端部の低温部領域l2の部
分のみが外部に残つた状態になつた時点で、前記
冷却ゾーン内厚鋼板のうち、先端部の低温部領域
l1の部分を除いた部分に該当するヘツダーを一せ
いに噴射開始し、同時に、厚鋼板を所定速度Ｖで
搬送開始し、さらに同時に、噴射開始位置移行速
度Ｖで、順次冷却ゾーンの出側に向つて、前記一
せい噴射開始部分の複数のヘツダーのうち、最後
部のヘツダーを噴射停止すると共に最前部のヘツ
ダーに隣接する位置のヘツダーを噴射開始してい
つて、所定時間、厚鋼板の両端部の低温部領域
l1，l2を除いた部分のみを、ヘツダーによつて冷
却し、ついで前記所定時間経過時点で、冷却ゾー
ン中の噴射していない部分の全ヘツダーを一せい
に同時噴射開始して必要な時間冷却を行なつた
後、噴射中の全ヘツダーの噴射を一せいに停止し
ても、厚鋼板の長さ方向の歪および機械的性質の
バラツキを、従来法よりも改善することができ
る。
以上説明したように、この発明においては、冷
却条件を長さ方向にそつて異ならせることによつ
て、冷却終了時の長さ方向の温度分布を均一化す
ることができ、その機械値のバラツキを防止し、
さらにその歪発生を抑制することができる厚鋼板
のオンライン加速冷却法を提供することができ
る。
却条件を長さ方向にそつて異ならせることによつ
て、冷却終了時の長さ方向の温度分布を均一化す
ることができ、その機械値のバラツキを防止し、
さらにその歪発生を抑制することができる厚鋼板
のオンライン加速冷却法を提供することができ
る。
第１図はこの発明を適用した、熱間圧延機につ
づけて設けた厚鋼板のオンライン加速冷却装置の
概略図、第２図は厚鋼板の板厚と低温部領域の長
さとの関係を示す図、第３図ａ〜ｅは、冷却ゾー
ンによる厚鋼板の冷却態様を示す図、第４図は厚
鋼板の冷却開始前および冷却終了時の温度分布を
示す図、第５図イは比較厚鋼板における、第５図
ロは本発明厚鋼板における、長さ方向先端および
中央部における板厚方向中心部および表面部の時
間温度曲線を示す図、第６図イは比較厚鋼板にお
いて、第６図ロは本発明厚鋼板においてそれぞれ
得られた長さ方向の降伏強度のバラツキ、歪量、
ならびに冷却停止時の温度差を示す図である。 １…熱間圧延機の仕上圧延機、２…パスライ
ン、３…冷却ゾーン、４…ヘツダー、５…鋼板通
過検出器、６…回転数検出器、７…厚鋼板。
づけて設けた厚鋼板のオンライン加速冷却装置の
概略図、第２図は厚鋼板の板厚と低温部領域の長
さとの関係を示す図、第３図ａ〜ｅは、冷却ゾー
ンによる厚鋼板の冷却態様を示す図、第４図は厚
鋼板の冷却開始前および冷却終了時の温度分布を
示す図、第５図イは比較厚鋼板における、第５図
ロは本発明厚鋼板における、長さ方向先端および
中央部における板厚方向中心部および表面部の時
間温度曲線を示す図、第６図イは比較厚鋼板にお
いて、第６図ロは本発明厚鋼板においてそれぞれ
得られた長さ方向の降伏強度のバラツキ、歪量、
ならびに冷却停止時の温度差を示す図である。 １…熱間圧延機の仕上圧延機、２…パスライ
ン、３…冷却ゾーン、４…ヘツダー、５…鋼板通
過検出器、６…回転数検出器、７…厚鋼板。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 熱間圧延終了後の先端部および後端部に低温
部領域を有する厚鋼板を、冷却水噴射ノズルを有
するヘツダーをパスラインをはさんで上下に前記
パスライン方向に所定間隔で配設した冷却ゾーン
にその入口端から搬入して、前記後端部の低温部
領域を前記入口端外に残した状態で前記厚鋼板を
前記冷却ゾーン内に位置させ、 次いで、前記冷却ゾーン内のヘツダーのうち、
前記先端部の低温部領域を除いた、前記冷却ゾー
ン内厚鋼板部分に対応するヘツダーを一斉に噴射
開始させると同時に、前記厚鋼板を前記冷却ゾー
ンの出口端に向けて所定速度で搬送することを開
始し、またこれと同時に既噴射のヘツダーに近い
ところから未噴射のヘツダーを、その噴射開始位
置が相対的に前記厚鋼板の先端位置に近ずいて行
くような時間間隔で、順次噴射開始させて行き、 次いで、前記未噴射のヘツダーの噴射開始位置
が前記厚鋼板の先端位置に合致した時点で、前記
冷却ゾーン内の残りの未噴射のヘツダーを一斉に
噴射開始させ、 次いで、前記残りの未噴射のヘツダーの噴射開
始から所定時間経過した時点で、前記冷却ゾーン
内の全ヘツダーの噴射を停止し、 かくして、前記厚鋼板をその全長にわたつて均
一な温度分布となるように所定温度に加速冷却す
ることを特徴とする、厚鋼板のオンライン加速冷
却方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16347879A JPS5686622A (en) | 1979-12-18 | 1979-12-18 | On-line accelerated cooling method of steel plate |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16347879A JPS5686622A (en) | 1979-12-18 | 1979-12-18 | On-line accelerated cooling method of steel plate |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5686622A JPS5686622A (en) | 1981-07-14 |
| JPS6354446B2 true JPS6354446B2 (ja) | 1988-10-28 |
Family
ID=15774631
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16347879A Granted JPS5686622A (en) | 1979-12-18 | 1979-12-18 | On-line accelerated cooling method of steel plate |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5686622A (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4604564B2 (ja) * | 2003-06-13 | 2011-01-05 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚鋼板の制御冷却方法及び装置 |
| JP5217509B2 (ja) * | 2007-03-05 | 2013-06-19 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 厚鋼板の製造方法および製造設備 |
| CN111571151A (zh) * | 2020-06-10 | 2020-08-25 | 滨州阳信华美不锈钢制品股份有限公司 | 一种多层抗菌不锈钢制品 |
| CN118477904B (zh) * | 2024-07-15 | 2024-12-31 | 河北新武安钢铁集团烘熔钢铁有限公司 | 热轧钢板冷却装置 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5017434B2 (ja) * | 1971-11-08 | 1975-06-20 |
-
1979
- 1979-12-18 JP JP16347879A patent/JPS5686622A/ja active Granted
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5686622A (en) | 1981-07-14 |
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