JPH0480349A - 耐パウダリング性に優れた焼付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
耐パウダリング性に優れた焼付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法Info
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- JPH0480349A JPH0480349A JP19145590A JP19145590A JPH0480349A JP H0480349 A JPH0480349 A JP H0480349A JP 19145590 A JP19145590 A JP 19145590A JP 19145590 A JP19145590 A JP 19145590A JP H0480349 A JPH0480349 A JP H0480349A
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- steel sheet
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、耐パウダリング性に優れた焼付硬化性プレス
加工用高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造
方法に係わり、特に、めっき付るｍが４０ｍｇ／ｒｒ？
以上（片面）の厚めつきてもプレス加工時の塑性変形に
おいて剥離が生じない高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
に関する。
加工用高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造
方法に係わり、特に、めっき付るｍが４０ｍｇ／ｒｒ？
以上（片面）の厚めつきてもプレス加工時の塑性変形に
おいて剥離が生じない高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
に関する。
（従来の技術）
自動車産業界では、省資源・省エネルギーの観点から車
体の軽量化を目的として強度部材″、９を中心に高強度
冷延鋼板の採用かさかんに進められてきたが、最近では
いわゆる外板と呼ばれる部品にも高強度鋼板が積極的に
適用されるようになってきた。特に外板用には、耐プン
ト性の確保を１］的として、プレス加１−後の塗装焼付
は処理によって強度が高くなる塗装焼付は硬化性を有す
る鋼板の適用が増加している。一般には焼付は処理によ
る降伏点の上昇−として３ ｋｇ ／ １１４以上が要
望されている。
体の軽量化を目的として強度部材″、９を中心に高強度
冷延鋼板の採用かさかんに進められてきたが、最近では
いわゆる外板と呼ばれる部品にも高強度鋼板が積極的に
適用されるようになってきた。特に外板用には、耐プン
ト性の確保を１］的として、プレス加１−後の塗装焼付
は処理によって強度が高くなる塗装焼付は硬化性を有す
る鋼板の適用が増加している。一般には焼付は処理によ
る降伏点の上昇−として３ ｋｇ ／ １１４以上が要
望されている。
一方、最近では自動車の車体寿命の延長という課題が大
きくクローズアップされ始め、自動車業界では従来より
も更に、めっき皮膜を厚くした表面処理鋼板を内板およ
び外板を含めてかなりの部品に適用することが進められ
つつある。特に外板用には塗装焼付は硬化性に優れた厚
目付は高強度表面処理鋼板の採用が検討されている。
きくクローズアップされ始め、自動車業界では従来より
も更に、めっき皮膜を厚くした表面処理鋼板を内板およ
び外板を含めてかなりの部品に適用することが進められ
つつある。特に外板用には塗装焼付は硬化性に優れた厚
目付は高強度表面処理鋼板の採用が検討されている。
ところが、鋼板の表面にめっきされた皮膜は、その厚み
が厚いほどプレス加工によって剥離し品くなり、車体の
防錆効果を損なうとともに作業環境を悪化させるといっ
た問題を有している。さらにこの問題は、高強度鋼板の
ように強度向上のために多量の合金元素を含有させた場
合により一層顕在化する。
が厚いほどプレス加工によって剥離し品くなり、車体の
防錆効果を損なうとともに作業環境を悪化させるといっ
た問題を有している。さらにこの問題は、高強度鋼板の
ように強度向上のために多量の合金元素を含有させた場
合により一層顕在化する。
めっき皮膜の剥離現象はパウダリング性あるいはフレー
キング性と呼ばれているか、これらの不良現象を解決す
る手段として、（＋）特開昭５２１３１９３４号公報に
開示されるように溶融亜鉛めっき浴にＡρを含Ｈさせる
方法、（２）特開昭６１２７０％２号公報に開示される
ように合金化亜鉛めっき層中のＦｃ濃度を特定範囲に管
理する方法、など主としてめっき操業条件の改善による
方法かこれまでに検討されてきた。確かにこれらの方法
を採用することによっである程度めっきの剥離を減少さ
せることは６■能であるか、特に目付は量が多く且つ、
高強度の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の場合には問題を解
決するまでには至ってないのか実情である。
キング性と呼ばれているか、これらの不良現象を解決す
る手段として、（＋）特開昭５２１３１９３４号公報に
開示されるように溶融亜鉛めっき浴にＡρを含Ｈさせる
方法、（２）特開昭６１２７０％２号公報に開示される
ように合金化亜鉛めっき層中のＦｃ濃度を特定範囲に管
理する方法、など主としてめっき操業条件の改善による
方法かこれまでに検討されてきた。確かにこれらの方法
を採用することによっである程度めっきの剥離を減少さ
せることは６■能であるか、特に目付は量が多く且つ、
高強度の合金化溶融亜鉛めっき鋼板の場合には問題を解
決するまでには至ってないのか実情である。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、このような現状にかんがみ、特にめっき目付
量の増加および合金添加元素による高強度化によって問
題を生じていためっき層の剥離を防止し得て、併せて焼
付硬化性に優れた高強度の合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
得ること、およびその製造方法を提供することを目的と
する。
量の増加および合金添加元素による高強度化によって問
題を生じていためっき層の剥離を防止し得て、併せて焼
付硬化性に優れた高強度の合金化溶融亜鉛めっき鋼板を
得ること、およびその製造方法を提供することを目的と
する。
（問題点を解決するためのｆ段）
本発明者らは、前述した問題点を解決するためにめっき
操業条件の最適化を図るとともに鋼板の成分組成につい
ても種々研究を重ねた結果、目付は量を多くしてもめっ
き剥離が非常に少なく、且つ約３ ｋｇ ／ ｍ４以上
の焼付は硬化性を有し、また３５ｋｇ／−以上の高強度
を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板が、■）極低炭素鋼
をヘースにして、Ｃと当量以下のＮｂおよび固溶状態に
あるＢの複合添加、さらに固溶Ｂとして安定存在させる
ためのＴｉ添加、２）亜鉛めっき層中のＦｅ濃度を５〜
１５％未満とした合金化亜鉛めっき処理、の相乗効果に
よって製造されることを新たに知見した。
操業条件の最適化を図るとともに鋼板の成分組成につい
ても種々研究を重ねた結果、目付は量を多くしてもめっ
き剥離が非常に少なく、且つ約３ ｋｇ ／ ｍ４以上
の焼付は硬化性を有し、また３５ｋｇ／−以上の高強度
を有する合金化溶融亜鉛めっき鋼板が、■）極低炭素鋼
をヘースにして、Ｃと当量以下のＮｂおよび固溶状態に
あるＢの複合添加、さらに固溶Ｂとして安定存在させる
ためのＴｉ添加、２）亜鉛めっき層中のＦｅ濃度を５〜
１５％未満とした合金化亜鉛めっき処理、の相乗効果に
よって製造されることを新たに知見した。
本発明はこのような知見に基づいて成したしのであって
、その要旨とするところは、重量％で、Ｃ： ０．０１
０％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０，１５〜０．８０％、 Ｐ ： ０．０３０％以下、 Ｓ ：０．０３％以下、 Ｍｌ：ＡＩｌ／Ｎで２以上０．１００％以下、Ｎ ：
０．００５０％以下、 Ｂ ： ０．０００５〜０．００５０％、Ｎｂ：２
×Ｃ（％）〜７．５×Ｃ（％）、Ｔｉ ：０．００３
〜０．０３０ ％を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼板に亜鉛めっき層中のＦｅ濃度が５
〜１５％未満の合金化亜鉛めっき層を施したことを特徴
とする耐パウダリング性に優れた焼付硬化性高強度合金
化溶融亜鉛めっき鋼板にある。
、その要旨とするところは、重量％で、Ｃ： ０．０１
０％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０，１５〜０．８０％、 Ｐ ： ０．０３０％以下、 Ｓ ：０．０３％以下、 Ｍｌ：ＡＩｌ／Ｎで２以上０．１００％以下、Ｎ ：
０．００５０％以下、 Ｂ ： ０．０００５〜０．００５０％、Ｎｂ：２
×Ｃ（％）〜７．５×Ｃ（％）、Ｔｉ ：０．００３
〜０．０３０ ％を含有し、残部が鉄および不可避
的不純物からなる鋼板に亜鉛めっき層中のＦｅ濃度が５
〜１５％未満の合金化亜鉛めっき層を施したことを特徴
とする耐パウダリング性に優れた焼付硬化性高強度合金
化溶融亜鉛めっき鋼板にある。
また、重量％で、
Ｃ： ０．０１０％以下、
Ｓｆ：０．５ ％以ド、
Ｍｎ ： ０．Ｉ５〜０．８０％、
Ｐ ： ０．０３０％以下、
Ｓ ：ｏ、ｏａ％以下、
ＡΩ：ｌ） ／Ｎで２以上０．１００％以下、Ｎ ：
０．００５０％以下、 Ｂ ： ０．０００５〜０．００５０％、Ｎｂ：２ｘ
Ｃ（％）〜７．５×Ｃ（％）、Ｔに〇、００３〜０．０
３０％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
を、仕上温度を７５０℃以上、巻取温度を７４０℃以下
とする熱間圧延を行い、圧下率６０％以上て冷間圧延し
た後、連続溶融亜鉛めっきラインで再結晶焼鈍し、強制
的に冷却した後に４２０〜５００℃て溶融亜鉛めっきを
施し、続いて４００〜６００℃で合金化処理を行いめっ
き層中のＦｅｌｆｆ度が５〜１５％未満の合金化亜鉛め
っき層を施すことを特徴とする耐パウダリング性に優れ
た焼付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法にある。
０．００５０％以下、 Ｂ ： ０．０００５〜０．００５０％、Ｎｂ：２ｘ
Ｃ（％）〜７．５×Ｃ（％）、Ｔに〇、００３〜０．０
３０％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
を、仕上温度を７５０℃以上、巻取温度を７４０℃以下
とする熱間圧延を行い、圧下率６０％以上て冷間圧延し
た後、連続溶融亜鉛めっきラインで再結晶焼鈍し、強制
的に冷却した後に４２０〜５００℃て溶融亜鉛めっきを
施し、続いて４００〜６００℃で合金化処理を行いめっ
き層中のＦｅｌｆｆ度が５〜１５％未満の合金化亜鉛め
っき層を施すことを特徴とする耐パウダリング性に優れ
た焼付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法にある。
以下、本発明について詳細に説明する。
Ｃは鋼板のｒ値と伸び等プレス加工特性を高めるためと
併せて焼付は硬化性を確保せしめるために０．０１０％
以下とする。特に高いプレス加工性を得るには０．００
５％以下が好ましい。
併せて焼付は硬化性を確保せしめるために０．０１０％
以下とする。特に高いプレス加工性を得るには０．００
５％以下が好ましい。
Ｓｌは鋼板の強度向上に有効であるが、反面、その含有
量が多くなるとめっきの密着性を劣化させるので０．５
％以下とする。強度を高く要求されない場合は０．１０
％以下が好ましい。
量が多くなるとめっきの密着性を劣化させるので０．５
％以下とする。強度を高く要求されない場合は０．１０
％以下が好ましい。
Ｍｎは鋼板の強度を高めるために含有させる成分で、０
．１５％以上とする。一方、多すぎるとｒ値を劣化させ
るので０．８０％以下とする。
．１５％以上とする。一方、多すぎるとｒ値を劣化させ
るので０．８０％以下とする。
Ｐは強度を上げるのに最も有効な元素であり、従来は高
強度化のため多く含有していたが、鋼板とめっき層の結
合性を劣化しプレス加工によってめっき皮膜の剥離をき
たすので、０．０３０％以下とする。
強度化のため多く含有していたが、鋼板とめっき層の結
合性を劣化しプレス加工によってめっき皮膜の剥離をき
たすので、０．０３０％以下とする。
Ｓは微細な硫化物を生成させて強度を上昇させるのに有
効であるが、多くなると延性を劣化させるので０．０３
０％以下とする。
効であるが、多くなると延性を劣化させるので０．０３
０％以下とする。
Ａ、９はＮを固定し微細なＡΩＮを析出させて強度を上
昇させるとともに、後述のＢの作用を有効に発揮するた
めに含有されるものであり、この作用を得るにはＡｌｌ
／Ｎとして２以上の添加を行うが、しかし、多すぎても
合金コストを高めるだけなので０．１０％以下とする。
昇させるとともに、後述のＢの作用を有効に発揮するた
めに含有されるものであり、この作用を得るにはＡｌｌ
／Ｎとして２以上の添加を行うが、しかし、多すぎても
合金コストを高めるだけなので０．１０％以下とする。
Ｎは本発明において有害な成分であり、その含有量が多
すぎるとｒ値や延性を劣化させる要因となり、またＢの
含有効果を阻害するので０ 、００５０％以下とする。
すぎるとｒ値や延性を劣化させる要因となり、またＢの
含有効果を阻害するので０ 、００５０％以下とする。
Ｂはこれまで生にＮの固定のために添加されてきたが、
本発明では固溶のＢがめつき剥離を抑制するという新た
な知見に基づき含有させる。その効果を得るには０．０
００５％以上の含有が必要である。
本発明では固溶のＢがめつき剥離を抑制するという新た
な知見に基づき含有させる。その効果を得るには０．０
００５％以上の含有が必要である。
一方、その童が多くなるとｒ値を低下させ、まためっき
剥離防止作用も飽和するので、０．０５０％以下とする
。
剥離防止作用も飽和するので、０．０５０％以下とする
。
Ｎｂは固溶のＣを固定し非時効性と焼付き硬化性を両立
させるためにＮｂ／Ｃ（νｔ％比）として２以上が必要
である。しかし、その含有量が多くなりＮｂ ／Ｃで７
．５超になると焼付き硬化が小さくなるので７．５以下
とする。
させるためにＮｂ／Ｃ（νｔ％比）として２以上が必要
である。しかし、その含有量が多くなりＮｂ ／Ｃで７
．５超になると焼付き硬化が小さくなるので７．５以下
とする。
Ｔｊは直送圧延などの場合に聞届となるＳによる熱間脆
性割れの同道、またＮを固定し前記Ｂの固溶状態をより
安定して確保しめっき剥離防止を助力する作用がある。
性割れの同道、またＮを固定し前記Ｂの固溶状態をより
安定して確保しめっき剥離防止を助力する作用がある。
これらの効果を得るには０．００３％以上の含有が必要
である。一方、その含有量が多くなると焼付き硬化が少
なくなり、溶融めっき性が劣化するので０．０３０％以
下とする。
である。一方、その含有量が多くなると焼付き硬化が少
なくなり、溶融めっき性が劣化するので０．０３０％以
下とする。
上記の化学組成からなる溶鋼は転炉や電気炉で溶製され
、連続鋳造あるいは造塊−分塊によって鋼片としたのち
熱間圧延する。Ｍ月は連続鋳造後、熱間のまま直接熱間
圧延しても、あるいは熱片の状態で再加熱炉に装入して
から熱間圧延してもよい。前記再加熱炉で加熱作用の温
度は１０００〜１３００℃とする。熱間圧延時の仕上温
度は低くなるとりジンクという表面欠陥か発生するので
７５０℃以上とする。仕上温度の上限は加工性の点て規
制する必要はないが、ロールの磨耗軽減の点から９５０
℃以下が好ましい。仕上圧延後の巻取温度は高くなると
結晶組織か大きくなり強度低下をもたらすので７４０℃
以下とする。なお、ｒ値を重視する場合には７００℃以
上の高温で巻取るとよい。
、連続鋳造あるいは造塊−分塊によって鋼片としたのち
熱間圧延する。Ｍ月は連続鋳造後、熱間のまま直接熱間
圧延しても、あるいは熱片の状態で再加熱炉に装入して
から熱間圧延してもよい。前記再加熱炉で加熱作用の温
度は１０００〜１３００℃とする。熱間圧延時の仕上温
度は低くなるとりジンクという表面欠陥か発生するので
７５０℃以上とする。仕上温度の上限は加工性の点て規
制する必要はないが、ロールの磨耗軽減の点から９５０
℃以下が好ましい。仕上圧延後の巻取温度は高くなると
結晶組織か大きくなり強度低下をもたらすので７４０℃
以下とする。なお、ｒ値を重視する場合には７００℃以
上の高温で巻取るとよい。
次に、冷間圧延は冷延率か低すぎると再結晶温度がＴＲ
し、高ｒ値の確保か困難となるので６０％以上の圧下率
で圧延する。プレス加工性を高め且つ高強度を得るには
７５〜８５％の圧下率か好ましい。
し、高ｒ値の確保か困難となるので６０％以上の圧下率
で圧延する。プレス加工性を高め且つ高強度を得るには
７５〜８５％の圧下率か好ましい。
冷間圧延後は連続溶融めっきラインで溶融亜鉛めっきお
よび合金化処理が施されるが、めっきの耐剥離性を高め
プレス加工で剥離が生じないめっきを施すには前述の成
分組成の他に、これらの処理条件か重要である。ます、
通常の方法によって無酸化炉−還元炉を通板して再結晶
焼鈍し加工性を付与するか、焼鈍温度は７００℃以上と
することが好ましい。再結晶後ウォータークーラーやガ
スジェットなどの冷却手段により亜鉛めっき浴の温度ま
で強制冷却し、４２０〜５００℃で溶融亜鉛めっきする
。めっきの温度は低すぎても高すぎてもめっき性に良く
なく木管性、耐食性を劣化するので、前記４２０〜５０
０℃とするものである。また、めっき浴中にはＡΩを０
．０８〜０．３０％の濃度で含有させることか合金化の
制御のために有効である。
よび合金化処理が施されるが、めっきの耐剥離性を高め
プレス加工で剥離が生じないめっきを施すには前述の成
分組成の他に、これらの処理条件か重要である。ます、
通常の方法によって無酸化炉−還元炉を通板して再結晶
焼鈍し加工性を付与するか、焼鈍温度は７００℃以上と
することが好ましい。再結晶後ウォータークーラーやガ
スジェットなどの冷却手段により亜鉛めっき浴の温度ま
で強制冷却し、４２０〜５００℃で溶融亜鉛めっきする
。めっきの温度は低すぎても高すぎてもめっき性に良く
なく木管性、耐食性を劣化するので、前記４２０〜５０
０℃とするものである。また、めっき浴中にはＡΩを０
．０８〜０．３０％の濃度で含有させることか合金化の
制御のために有効である。
次に、合金化処理条件は、プレス加工によるめっきの剥
離性を支配する重要な因子の１つであり、４００〜６０
０℃の温度で合金化処理を施し、めっき層中のＦＣ濃度
を５〜１５％未満に制御する。
離性を支配する重要な因子の１つであり、４００〜６０
０℃の温度で合金化処理を施し、めっき層中のＦＣ濃度
を５〜１５％未満に制御する。
合金化処理温度か低くなると合金化の反応が遅くなり、
高すぎると逆に合金化か進みすぎていずれもめつき層中
のＦｅｔ８度を５〜１５％未満とすることか難しくなる
ので、４００〜６００℃とする。めっき層中のＦｃ６度
は少なすぎると塗装後の耐食性や溶接性が劣るので５％
以上を必要とするが一方、多すぎるとめっき剥離が問題
となるので１５％未満とするものである。
高すぎると逆に合金化か進みすぎていずれもめつき層中
のＦｅｔ８度を５〜１５％未満とすることか難しくなる
ので、４００〜６００℃とする。めっき層中のＦｃ６度
は少なすぎると塗装後の耐食性や溶接性が劣るので５％
以上を必要とするが一方、多すぎるとめっき剥離が問題
となるので１５％未満とするものである。
なお、合金化亜鉛めっき処理を施したあとに、さらにＦ
ｅ−Ｚｎ系の上層めっきを施すことは、耐めっき剥離性
のさらなる向上に有効である。
ｅ−Ｚｎ系の上層めっきを施すことは、耐めっき剥離性
のさらなる向上に有効である。
また、その後、スキンパスやテンションレベラーによっ
て伸び率０．５％以上を与えて降伏点伸びの消去や形状
矯正かなされる。
て伸び率０．５％以上を与えて降伏点伸びの消去や形状
矯正かなされる。
本発明は合金化溶融亜鉛めっき鋼板以外にＺｎ−３ｎな
どの亜鉛系めっき鋼板にも適用でき本発明の効果を同様
に享受できる。
どの亜鉛系めっき鋼板にも適用でき本発明の効果を同様
に享受できる。
（実 施 例）
第１表に示した鋼を溶製し、同表に示す熱間圧延条件で
４．０ｍｍの熱延板とし、次いで冷間圧延で０．８ｍ＋
ｍとした後に第２表に示す条件で溶融亜鉛めっきと合金
化処理を行った。亜鉛の付青量は片面当たりＢＤｇ／ｄ
で厚目付けにした。スキンパス１．０％を施したあと得
られた鋼板について引張試験、ｒ値、ＢＨ性および加工
によるめっき層の剥離状況を調査した。めっき層の剥離
性については、角筒ポンチで絞り加工を施し、その角筒
コーナー部にセロテープをはりつけたのちにテープをは
がしてテープに付着しためっき量を測定した。その母岩
間を、大、中、少、極少の４段階に区分してめっきの剥
離性をＪ・Ｆ価した。各種の測定結果を第２表に示す。
４．０ｍｍの熱延板とし、次いで冷間圧延で０．８ｍ＋
ｍとした後に第２表に示す条件で溶融亜鉛めっきと合金
化処理を行った。亜鉛の付青量は片面当たりＢＤｇ／ｄ
で厚目付けにした。スキンパス１．０％を施したあと得
られた鋼板について引張試験、ｒ値、ＢＨ性および加工
によるめっき層の剥離状況を調査した。めっき層の剥離
性については、角筒ポンチで絞り加工を施し、その角筒
コーナー部にセロテープをはりつけたのちにテープをは
がしてテープに付着しためっき量を測定した。その母岩
間を、大、中、少、極少の４段階に区分してめっきの剥
離性をＪ・Ｆ価した。各種の測定結果を第２表に示す。
第２表から明らかなように、本発明の成分組成、熱間圧
延条件、溶融亜鉛めっき条件および合金化条件をすべて
ｌシたす試料Ａ−Ｅは、優れた耐めっき剥離性、焼付硬
化性、高ｒ値を有した高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
として評価される。一方、ＰあるいはＴｉの含有量か多
い試料Ｆ、Ｈはいずれもめっき♂り離が非常に多い。ま
たＮｂやＴｉの含有量が多い試料ＧとＨは焼付硬化性が
得られない。
延条件、溶融亜鉛めっき条件および合金化条件をすべて
ｌシたす試料Ａ−Ｅは、優れた耐めっき剥離性、焼付硬
化性、高ｒ値を有した高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
として評価される。一方、ＰあるいはＴｉの含有量か多
い試料Ｆ、Ｈはいずれもめっき♂り離が非常に多い。ま
たＮｂやＴｉの含有量が多い試料ＧとＨは焼付硬化性が
得られない。
（発明の効果）
本発明による合金化溶融亜鉛めっき鋼板は、高強度を確
保し１つ塗装焼付によって強度が上昇する焼付硬化性を
有し、また高いｒ値を持つことから深絞り性も十分備え
ており、あわせて厳しい加工を受けてもめっき層の剥離
が極めて少なく、該耐剥離性は厚［１付けめっきでも十
分に奏され、従来よりも格段に性能が秀でた鋼板が得ら
れる。該高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板は耐プント性
や厳しい加工性および従来以上の車体寿命の延長を要求
される自動中用祠料として好適で、成形品の不良率低減
や作業環境の改善など産業上極めて有用な効果をもたら
す。
保し１つ塗装焼付によって強度が上昇する焼付硬化性を
有し、また高いｒ値を持つことから深絞り性も十分備え
ており、あわせて厳しい加工を受けてもめっき層の剥離
が極めて少なく、該耐剥離性は厚［１付けめっきでも十
分に奏され、従来よりも格段に性能が秀でた鋼板が得ら
れる。該高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板は耐プント性
や厳しい加工性および従来以上の車体寿命の延長を要求
される自動中用祠料として好適で、成形品の不良率低減
や作業環境の改善など産業上極めて有用な効果をもたら
す。
出
願
人
新
日
木製鐵株式会社
復代理人
Claims (2)
- １．重量％で、 Ｃ：０．０１０％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０．１５〜０．８０％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０３％以下、 Ａｌ：Ａｌ ／Ｎで２以上０．１００％以下、Ｎ：０．
００５０％以下、 Ｂ：０．０００５〜０．００５０％、 Ｎｂ：２×Ｃ（％）〜７．５×Ｃ（％）、 Ｔｉ：０．００３〜０．０３０％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼板
に亜鉛めっき層中のＦｅ濃度が５〜１５％未満の合金化
亜鉛めっき層を施したことを特徴とする耐パウダリング
性に優れた焼付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板
。 - ２．重量％で、 Ｃ：０．０１０％以下、 Ｓｉ：０．５％以下、 Ｍｎ：０．１５〜０．８０％、 Ｐ：０．０３０％以下、 Ｓ：０．０３％以下、 Ａｌ：Ａｌ／Ｎで２以上０．１００％以下、Ｎ：０．０
０５０％以下、 Ｂ：０．０００５〜０．００５０％、 Ｎｂ：２×Ｃ（％）〜７．５×Ｃ（％）、 Ｔｉ：０．００３〜０．０３０％ を含有し、残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼片
を、仕上温度が７５０℃以上、巻取温度が７４０℃以下
での熱間圧延をし、圧下率６０％以上て冷間圧延した後
、連続溶融亜鉛めっきラインで再結晶焼鈍し、強制的に
冷却した後に４２０〜５００℃で溶融亜鉛めっきを施し
、続いて４００〜６００℃で合金化処理を行い亜鉛めっ
き層中のＦｅ濃度が５〜１５％未満の合金化亜鉛めっき
層を施すことを特徴とする耐パウダリング性に優れた焼
付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19145590A JPH0480349A (ja) | 1990-07-19 | 1990-07-19 | 耐パウダリング性に優れた焼付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19145590A JPH0480349A (ja) | 1990-07-19 | 1990-07-19 | 耐パウダリング性に優れた焼付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0480349A true JPH0480349A (ja) | 1992-03-13 |
Family
ID=16274922
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19145590A Pending JPH0480349A (ja) | 1990-07-19 | 1990-07-19 | 耐パウダリング性に優れた焼付硬化性高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0480349A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0822267A1 (en) * | 1996-08-01 | 1998-02-04 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Galvannealed steel sheet and manufacturing method thereof |
| US5997664A (en) * | 1996-04-01 | 1999-12-07 | Nkk Corporation | Method for producing galvanized steel sheet |
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Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| JPH0211745A (ja) * | 1988-06-29 | 1990-01-16 | Kawasaki Steel Corp | スポット溶接性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
-
1990
- 1990-07-19 JP JP19145590A patent/JPH0480349A/ja active Pending
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