JPH0482727A - Ｆｒｐ製品 - Google Patents
Ｆｒｐ製品Info
- Publication number
- JPH0482727A JPH0482727A JP2197518A JP19751890A JPH0482727A JP H0482727 A JPH0482727 A JP H0482727A JP 2197518 A JP2197518 A JP 2197518A JP 19751890 A JP19751890 A JP 19751890A JP H0482727 A JPH0482727 A JP H0482727A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- fiber
- eyeball
- unfilled
- fibers
- resin
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、自動車のＦＲＰ製サスペンションアームのよ
うな軸部と目玉部を有するＦＲＰ製品に関する。
うな軸部と目玉部を有するＦＲＰ製品に関する。
（従来の技術）
自動車の軽量化のために、サスペンションアームもＦ
ＲＰ （ｆｉｂｅｒ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｐｌａ
ｓｔｉｃｓ ：繊維強化プラスチック）で作ることが試
みられている。第９区に示すようにサスペンションアー
ム１ （アッパアーム）は端部にゴムブツシュ２，２等
のための目玉部８，８を有しているので、これをＦＲＰ
で製造する場合は、第３図に示すように熱硬化性樹脂を
含浸させた連続繊維１１を、ブツシュ用スリーブ１２．
１２やボールジヨイントアッシー１３に適宜巻き付けな
がらそれら１２．１２．１３間に配縁すること（ワイン
ディング）により製造するのが生産性の面で有利である
。
ＲＰ （ｆｉｂｅｒ ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ ｐｌａ
ｓｔｉｃｓ ：繊維強化プラスチック）で作ることが試
みられている。第９区に示すようにサスペンションアー
ム１ （アッパアーム）は端部にゴムブツシュ２，２等
のための目玉部８，８を有しているので、これをＦＲＰ
で製造する場合は、第３図に示すように熱硬化性樹脂を
含浸させた連続繊維１１を、ブツシュ用スリーブ１２．
１２やボールジヨイントアッシー１３に適宜巻き付けな
がらそれら１２．１２．１３間に配縁すること（ワイン
ディング）により製造するのが生産性の面で有利である
。
なおスリーブ１２には繊維１１が外れないように両端に
フランジ１４．１４が設けられ、上記の連続繊維は、炭
素繊維フィラメント、ガラス繊維フィラメント等の強化
用繊維フィラメントを引きそろえて束にして長繊維とし
たものであり、ワインディングの基本パターンとしては
第４図に示すように、各スリーブ１２．１２には巻回し
ボールジヨイントアッシー１３には掛は渡すパターン（
Ｉ）、各スリーブ１２．１２とアッシー１３のいずれに
も巻回するパターン（Ｊ）、アッシー１３では交互に反
対廻りとなるように各スリーブ１２．１２とアッシー１
３に掛は渡すパターン（Ｇ）、一定廻りで各スリーブ１
２．１２とアッシー１３に掛は渡すパターン（Ｅ）、各
スリーブ１２．１２には掛は渡しアッシー１３には巻回
するパターン（Ｆ）等がある。
フランジ１４．１４が設けられ、上記の連続繊維は、炭
素繊維フィラメント、ガラス繊維フィラメント等の強化
用繊維フィラメントを引きそろえて束にして長繊維とし
たものであり、ワインディングの基本パターンとしては
第４図に示すように、各スリーブ１２．１２には巻回し
ボールジヨイントアッシー１３には掛は渡すパターン（
Ｉ）、各スリーブ１２．１２とアッシー１３のいずれに
も巻回するパターン（Ｊ）、アッシー１３では交互に反
対廻りとなるように各スリーブ１２．１２とアッシー１
３に掛は渡すパターン（Ｇ）、一定廻りで各スリーブ１
２．１２とアッシー１３に掛は渡すパターン（Ｅ）、各
スリーブ１２．１２には掛は渡しアッシー１３には巻回
するパターン（Ｆ）等がある。
そしてＦＲＰ製品は、ワインディングして得られたＦＲ
Ｐ繊維束をその後、寸法精度の向上、品質の安定化、強
度・剛性の向上のため第５図に示すように必要に応じて
上型１５、下型１６、中型１７等で成形することにより
得られる。
Ｐ繊維束をその後、寸法精度の向上、品質の安定化、強
度・剛性の向上のため第５図に示すように必要に応じて
上型１５、下型１６、中型１７等で成形することにより
得られる。
このような方法はフィラメントワインディング法として
知られており、例えば特開昭５８−１１８２１５号には
この方法を利用したリーフスプリング、コンロッド等の
目玉部を有するＦＲＰ製品の製造方法が開示されている
。
知られており、例えば特開昭５８−１１８２１５号には
この方法を利用したリーフスプリング、コンロッド等の
目玉部を有するＦＲＰ製品の製造方法が開示されている
。
（発明が解決しようとする課題）
上記のようにフィラメントワインディング法により軸部
と目玉部を有するＦＲＰ製品を製造すると、第６図に示
すように目玉部８と軸部９の境界部すなわち繊維の分岐
部６に、繊維未充填部３が生じることになる。繊維未充
填部が大きくなるほどＦＲＰ製品の強度が低下すること
になるので、ワインディングして得られたＦＲＰ繊維束
は、この繊維未充填部をできるだけ無くするように、型
で圧縮成形されている。
と目玉部を有するＦＲＰ製品を製造すると、第６図に示
すように目玉部８と軸部９の境界部すなわち繊維の分岐
部６に、繊維未充填部３が生じることになる。繊維未充
填部が大きくなるほどＦＲＰ製品の強度が低下すること
になるので、ワインディングして得られたＦＲＰ繊維束
は、この繊維未充填部をできるだけ無くするように、型
で圧縮成形されている。
しかしながら、その場合、圧縮成形により繊維未充填部
の付近の繊維が無理に曲げられることになるので繊維の
折損が起こり、思い通りに強度を向上させ得ないという
間Ｕがある。例えばＦＲＰ製スヘスペンションアーム１
第９図参照）では、高い引っ張り荷重を受けた時に軸部
９と目玉部８の境界部で破壊が起こる可能性があるため
、ＦＲＰ製サスペンションアームの実用化ないし普及が
阻まれている。
の付近の繊維が無理に曲げられることになるので繊維の
折損が起こり、思い通りに強度を向上させ得ないという
間Ｕがある。例えばＦＲＰ製スヘスペンションアーム１
第９図参照）では、高い引っ張り荷重を受けた時に軸部
９と目玉部８の境界部で破壊が起こる可能性があるため
、ＦＲＰ製サスペンションアームの実用化ないし普及が
阻まれている。
本発明は上記の繊維未充填部に起因するＦＲＰ製品の強
度不足の問題を解決する目的でなされたものであり、そ
の解決しようとする課題は、目玉部と軸部を有するＦＲ
Ｐ製品がフィラメントワインディング法によって製造さ
れても高強度を発揮する新規な構造のＦＲＰ製品を提供
することである。
度不足の問題を解決する目的でなされたものであり、そ
の解決しようとする課題は、目玉部と軸部を有するＦＲ
Ｐ製品がフィラメントワインディング法によって製造さ
れても高強度を発揮する新規な構造のＦＲＰ製品を提供
することである。
（課題を解決するための手段）
上記課題を解決するためのフィラメントワインディング
法により製造される本発明の軸部と目玉部を有するＦＲ
Ｐ製品は、目玉部巻回繊維層の直径りと目玉部から軸部
に至る繊維未充填部の長さβの関係が、 ｏ、ｔ＜Ｊ２／Ｄ＜０．４ となっていることを特徴とする。
法により製造される本発明の軸部と目玉部を有するＦＲ
Ｐ製品は、目玉部巻回繊維層の直径りと目玉部から軸部
に至る繊維未充填部の長さβの関係が、 ｏ、ｔ＜Ｊ２／Ｄ＜０．４ となっていることを特徴とする。
ここで「目玉部巻回繊維層の直径Ｄ」とは、目玉部全周
に巻回された繊維が作る円筒状繊維層の外径を指す、そ
して［繊維未充填部の長さｉ」とは、繊維未充填部を略
二等辺三角形とみなした時の円筒部側底辺から軸部側頂
点に至る距離を指す。
に巻回された繊維が作る円筒状繊維層の外径を指す、そ
して［繊維未充填部の長さｉ」とは、繊維未充填部を略
二等辺三角形とみなした時の円筒部側底辺から軸部側頂
点に至る距離を指す。
上記の０．１＜２／Ｄ＜０．４という条件を満たすＦＲ
Ｐ製品は、目玉部に巻回させる繊維と目玉部−軸部間に
配縁する繊維の比率を適当に調整することにもよるが、
主として型面形状、詳しくは型の分岐部成形面の形状を
適当に設定することにより得られる。具体的には型の分
岐部成形面が、半径Ｒ２の弧を描く曲面であって、その
Ｒ２がＦＲＰ製品の軸部の厚さをｈとすると、という条
件を満たすようにすればよい。
Ｐ製品は、目玉部に巻回させる繊維と目玉部−軸部間に
配縁する繊維の比率を適当に調整することにもよるが、
主として型面形状、詳しくは型の分岐部成形面の形状を
適当に設定することにより得られる。具体的には型の分
岐部成形面が、半径Ｒ２の弧を描く曲面であって、その
Ｒ２がＦＲＰ製品の軸部の厚さをｈとすると、という条
件を満たすようにすればよい。
これを第２図で説明する。目玉部８から軸部９へと及び
軸部９から目玉部８へと掛は渡される繊維の層すなわち
分岐部繊維層５は、その外側面が点Ｅを中心とする半径
Ｒ２の弧を描き、内側面が点Ｅを中心とする半径Ｒ１の
弧を描く、目玉部巻回繊維層の直径りは、Ｄ＝（スリー
ブの外径）＋（スリーブ巻回繊維層）×２であり、半径
Ｒ１の円は、直径りの円に接し、また中心ｉＪＸにも接
する。それらの接点を各々Ｂ、Ｃとし、直径りの円の中
心をＡとすると、△ＡＥＣにおいて、ＡＥ” ＝ＥＣ”
＋ＡＣ” （／ＥｃＡ＝／Ｒ）が成り立つ、すなわ
ち、 となる、製品のＲ２は型のＲ２と同じであることから、
ＦＲＰ製品の軸部の厚さがｈであると、ｈ Ｒ２＝Ｒ，−−・・・・・・■ の式が成り立つ。但し式■は、分岐部における繊維の体
積含有率Ｖｆが軸部のＶｆと同じ場合にのみ成り立つ、
これら両Ｖｆを同一にするのは、圧縮成形する時にスリ
ーブの位置を動かし繊維をたるませることによって可能
である。
軸部９から目玉部８へと掛は渡される繊維の層すなわち
分岐部繊維層５は、その外側面が点Ｅを中心とする半径
Ｒ２の弧を描き、内側面が点Ｅを中心とする半径Ｒ１の
弧を描く、目玉部巻回繊維層の直径りは、Ｄ＝（スリー
ブの外径）＋（スリーブ巻回繊維層）×２であり、半径
Ｒ１の円は、直径りの円に接し、また中心ｉＪＸにも接
する。それらの接点を各々Ｂ、Ｃとし、直径りの円の中
心をＡとすると、△ＡＥＣにおいて、ＡＥ” ＝ＥＣ”
＋ＡＣ” （／ＥｃＡ＝／Ｒ）が成り立つ、すなわ
ち、 となる、製品のＲ２は型のＲ２と同じであることから、
ＦＲＰ製品の軸部の厚さがｈであると、ｈ Ｒ２＝Ｒ，−−・・・・・・■ の式が成り立つ。但し式■は、分岐部における繊維の体
積含有率Ｖｆが軸部のＶｆと同じ場合にのみ成り立つ、
これら両Ｖｆを同一にするのは、圧縮成形する時にスリ
ーブの位置を動かし繊維をたるませることによって可能
である。
式■を変形すると
、’、 ＤＲ＋ ＝ｌ” ＋Ｄｉ２となり、こ
の式■に上２の ０，１〈β／Ｄ＜０．４の条件から導
かれるｏ、ＩＤ＜ｇ〈０．４Ｄを代入し、Ｒ８の範囲を
求めると、 ０．１１Ｄ＜Ｒ，＜０．５６Ｄ ・・・・
・・■となる。Ｒ３とＲ２の間には式■の関係があるた
め、式■と■から以下のようにＲ２の範囲を導くことが
できる： ｈ ｈ ｈＯ，１１Ｄ−
−＜Ｒ・−一＜０・５６Ｄ−丁ｈ
ｈ ｏ、１１Ｄ −−＜ Ｒ２＜０．５６Ｄ −−なお、 とするのが好ましい。
の式■に上２の ０，１〈β／Ｄ＜０．４の条件から導
かれるｏ、ＩＤ＜ｇ〈０．４Ｄを代入し、Ｒ８の範囲を
求めると、 ０．１１Ｄ＜Ｒ，＜０．５６Ｄ ・・・・
・・■となる。Ｒ３とＲ２の間には式■の関係があるた
め、式■と■から以下のようにＲ２の範囲を導くことが
できる： ｈ ｈ ｈＯ，１１Ｄ−
−＜Ｒ・−一＜０・５６Ｄ−丁ｈ
ｈ ｏ、１１Ｄ −−＜ Ｒ２＜０．５６Ｄ −−なお、 とするのが好ましい。
型で圧縮成形する時の圧力は１〜３０ ｋｇｆ／ｃｍ’
であるが、粘度の低いフィラメントワインディング用の
樹脂を用いる場合には１〜ｌ Ｏｋｇｆ／ｃｍ”で充分
である。そして圧縮成形時には、繊維と樹脂の体積割合
を変化させないように、ワインディングして得られるＦ
ＲＰ繊維束の張力を取り除いて成形することが重要であ
る。
であるが、粘度の低いフィラメントワインディング用の
樹脂を用いる場合には１〜ｌ Ｏｋｇｆ／ｃｍ”で充分
である。そして圧縮成形時には、繊維と樹脂の体積割合
を変化させないように、ワインディングして得られるＦ
ＲＰ繊維束の張力を取り除いて成形することが重要であ
る。
繊維に含浸させる樹脂としては、−船釣なＦＲＰ用樹脂
でよく、例えばエポキシ樹脂、ビニルエステルのような
不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化性
樹脂が挙げられる。一方、連続繊維としてはガラス繊維
、炭素繊維、アラミド繊維等の一般的なプラスチック強
化用繊維で十分である。ワインディングする時の繊維の
体積含有率Ｖｆは４０〜６０％であるのが適当である。
でよく、例えばエポキシ樹脂、ビニルエステルのような
不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂等の熱硬化性
樹脂が挙げられる。一方、連続繊維としてはガラス繊維
、炭素繊維、アラミド繊維等の一般的なプラスチック強
化用繊維で十分である。ワインディングする時の繊維の
体積含有率Ｖｆは４０〜６０％であるのが適当である。
本発明を適用できる目玉部と軸部を有する製品としては
、例えばサスペンションアーム、コネクティングロッド
、リーフスプリング等を挙げることができる。
、例えばサスペンションアーム、コネクティングロッド
、リーフスプリング等を挙げることができる。
（作用）
ｆｆ／Ｄを小さくするほど、型で繊維を無理に曲げなけ
ればならず、ひずみが大きくなって繊維は折損し、それ
によって強度は低下するが、０．１＜４２／Ｄの範囲で
は、成形時に繊維をさほど曲げずに済むので、繊維の折
損に起因する強度低下が起こらない。
ればならず、ひずみが大きくなって繊維は折損し、それ
によって強度は低下するが、０．１＜４２／Ｄの範囲で
は、成形時に繊維をさほど曲げずに済むので、繊維の折
損に起因する強度低下が起こらない。
一方、ｆｆ／Ｄを大きくするほど、繊維未充填部が大き
くなるので強度不足は顕著となるが、ρ／Ｄ＜０．４の
範囲では、繊維未充填部はさほど大きくなく、必要な強
度が確保される。
くなるので強度不足は顕著となるが、ρ／Ｄ＜０．４の
範囲では、繊維未充填部はさほど大きくなく、必要な強
度が確保される。
（実施例）
以下、本発明の一実施例を説明する。
第３図に示すような、ブツシュ用スリーブ１２゜１２と
ポールジヨイントアッシー１３の間に所定のパターンで
樹脂含浸連続繊維１１をワインディングする装置を用い
てＦＲＰ製サスペンションアームを製造するに際し、ま
ずスリーブ１２．１２の位置を定める支柱４，４を正規
の位置よりも１０）程度ボールジヨイントアッシー１３
とは反対側に（アームが長くなる方向に）ずらして固定
する。
ポールジヨイントアッシー１３の間に所定のパターンで
樹脂含浸連続繊維１１をワインディングする装置を用い
てＦＲＰ製サスペンションアームを製造するに際し、ま
ずスリーブ１２．１２の位置を定める支柱４，４を正規
の位置よりも１０）程度ボールジヨイントアッシー１３
とは反対側に（アームが長くなる方向に）ずらして固定
する。
次いで、ガラス繊維（４４００Ｔｅｘ相当を４本）を含
浸槽に通して樹脂を含浸させダイス（セラミック製糸道
）で余分な樹脂を除去した樹脂含浸連続繊維１１を、第
４図に示した種々の巻回パターンエ、Ｊ、Ｇ、Ｅ、Ｆの
組み合わせで、すなわち、Ｉ＋ （Ｊ＋Ｉ）Ｘ２＋ （
Ｇ＋Ｅ＋Ｆ−＋−Ｅ＋Ｇ＋Ｅ）Ｘ３＋Ｅの繰り返しで必
要な回数だけワインディングする。
浸槽に通して樹脂を含浸させダイス（セラミック製糸道
）で余分な樹脂を除去した樹脂含浸連続繊維１１を、第
４図に示した種々の巻回パターンエ、Ｊ、Ｇ、Ｅ、Ｆの
組み合わせで、すなわち、Ｉ＋ （Ｊ＋Ｉ）Ｘ２＋ （
Ｇ＋Ｅ＋Ｆ−＋−Ｅ＋Ｇ＋Ｅ）Ｘ３＋Ｅの繰り返しで必
要な回数だけワインディングする。
ワインディング後、スリーブ１２．１２の位置を定める
支柱４．４（第５図参照）を正規の位置に移動させ、Ｆ
ＲＰ繊維束の張力を取り除く０次いで下型１６を上方に
押し上げ、下型１６に設けた溝７の中にワインディング
で得られたＦＲＰ繊維束な詰め込むとともに上型１５及
び中型１７をかぶせ圧縮成形する。ここで使用する上型
１５及び下型１６は、いずれも第１図に示すように分岐
部成形面が半径Ｒ３の曲面となっており、そのＲ２の大
きさは、 ０．１４Ｄ−ｈ／２＜Ｒ，＜０．５６Ｄ−ｈ／２かつ
１〈Ｒ２ （式中、Ｄは目玉部巻回繊維層の直径を表わし、ｈは軸
部の厚さを表わす） という条件を満たすように設定されている。
支柱４．４（第５図参照）を正規の位置に移動させ、Ｆ
ＲＰ繊維束の張力を取り除く０次いで下型１６を上方に
押し上げ、下型１６に設けた溝７の中にワインディング
で得られたＦＲＰ繊維束な詰め込むとともに上型１５及
び中型１７をかぶせ圧縮成形する。ここで使用する上型
１５及び下型１６は、いずれも第１図に示すように分岐
部成形面が半径Ｒ３の曲面となっており、そのＲ２の大
きさは、 ０．１４Ｄ−ｈ／２＜Ｒ，＜０．５６Ｄ−ｈ／２かつ
１〈Ｒ２ （式中、Ｄは目玉部巻回繊維層の直径を表わし、ｈは軸
部の厚さを表わす） という条件を満たすように設定されている。
以上のようにして約７ ｋｇｆ／ｃｍ”の圧力で圧縮成
形し、１００℃Ｘ２ｈｒで樹脂を硬化させることにより
従来に較べ一段と高強度になったＦＲＰ製サスペンショ
ンアームが得られる。
形し、１００℃Ｘ２ｈｒで樹脂を硬化させることにより
従来に較べ一段と高強度になったＦＲＰ製サスペンショ
ンアームが得られる。
試験例
第７図に示すように一維未充填部の長さｇ、：目玉部巻
回繊維層の直径りの比を異にする種々のテストピースに
引っ張り荷重Ｆをかけて、Ｄ ＝ ２５ｍｍの時のＩ２
／Ｄと最大負荷指数（ｆｆ／Ｄ＝０．８の時の負荷荷重
の値を１．０として換算）の関係を調べた。ｆｆ／Ｄが
小さくなるほど繊維折損による破壊が起こり易く、ｆｆ
／Ｄが大きくなるほどεの先端部（繊維未充填部３の軸
部側端）からの破壊が起こり易くなることが確かめられ
たが、その結果を第８図に示す。
回繊維層の直径りの比を異にする種々のテストピースに
引っ張り荷重Ｆをかけて、Ｄ ＝ ２５ｍｍの時のＩ２
／Ｄと最大負荷指数（ｆｆ／Ｄ＝０．８の時の負荷荷重
の値を１．０として換算）の関係を調べた。ｆｆ／Ｄが
小さくなるほど繊維折損による破壊が起こり易く、ｆｆ
／Ｄが大きくなるほどεの先端部（繊維未充填部３の軸
部側端）からの破壊が起こり易くなることが確かめられ
たが、その結果を第８図に示す。
この第８図から、ｆｉ／Ｄ＜０．４の場合及びｆｆ／Ｄ
＞１．０の場合にテストピースの破壊が起こり易く、Ａ
／Ｄは０．１＜２／Ｄ＜０．４として設定されるべきで
あることが判かる。
＞１．０の場合にテストピースの破壊が起こり易く、Ａ
／Ｄは０．１＜２／Ｄ＜０．４として設定されるべきで
あることが判かる。
（発明の効果）
以上の説明から明らかなように本発明のＦＲＰ製品は、
繊維未充填部が大きくなったり、成形時に繊維が折損し
て強度が低下したりすることが無いので、優れた機械的
強度を示し、−段と高い負荷力にも耐えることができる
ようになる。
繊維未充填部が大きくなったり、成形時に繊維が折損し
て強度が低下したりすることが無いので、優れた機械的
強度を示し、−段と高い負荷力にも耐えることができる
ようになる。
そして、この強度の向上によりＦＲＰの応用範囲が広が
り、例えば金属製の目玉部と軸部を有する自動車部品を
ＦＲＰ製にすることが可能になるので、本発明は自動車
の軽量化、低コスト化等に大きく貢献できる。
り、例えば金属製の目玉部と軸部を有する自動車部品を
ＦＲＰ製にすることが可能になるので、本発明は自動車
の軽量化、低コスト化等に大きく貢献できる。
第１図は本発明の一実施例に係るＦＲＰ製品と型の要部
を示す断面図、 第２図はＦＲＰ製品の各部分の寸法関係の説明図、 第３図はワインディング装置を示す斜視図、第４図は様
々なワインディングの基本パターンを示す図、 第５図は成形方法を示す斜視図、 第６図は従来のＦＲＰ製品の問題点の説明図、第７図は
強度試験方法の説明図、 第８図はその試験結果に係るｆｆ／Ｄと最大負荷指数の
関係を示すグラフ、 第９図はサスペンションアームを示す斜視図である。 図中： ｌ・・・サスペンションアーム、 ３・・・繊維未充填部、 ４川支柱、 ６・・・分岐部、 ８・・・目玉部、９・・・軸部
、 １１・・・樹脂含浸連続繊維、１５・・・上
型、 １６・・・下型、Ｄ・・・目玉部巻回繊維
層の厚さ、 β・・・繊維未充填部の長さ、 ｈ・・・軸部の厚さ
。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 代理人 弁理士 萼 優美（外２名）第 図 第 図 ６分岐部 第 図 第６ 図 ８目玉部 ９軸郡 第７図 第８図 α１ 偏 ｊｌｉ ０．７ ■ ■ １／Ｄ 第９ 図
を示す断面図、 第２図はＦＲＰ製品の各部分の寸法関係の説明図、 第３図はワインディング装置を示す斜視図、第４図は様
々なワインディングの基本パターンを示す図、 第５図は成形方法を示す斜視図、 第６図は従来のＦＲＰ製品の問題点の説明図、第７図は
強度試験方法の説明図、 第８図はその試験結果に係るｆｆ／Ｄと最大負荷指数の
関係を示すグラフ、 第９図はサスペンションアームを示す斜視図である。 図中： ｌ・・・サスペンションアーム、 ３・・・繊維未充填部、 ４川支柱、 ６・・・分岐部、 ８・・・目玉部、９・・・軸部
、 １１・・・樹脂含浸連続繊維、１５・・・上
型、 １６・・・下型、Ｄ・・・目玉部巻回繊維
層の厚さ、 β・・・繊維未充填部の長さ、 ｈ・・・軸部の厚さ
。 特許出願人 トヨタ自動車株式会社 代理人 弁理士 萼 優美（外２名）第 図 第 図 ６分岐部 第 図 第６ 図 ８目玉部 ９軸郡 第７図 第８図 α１ 偏 ｊｌｉ ０．７ ■ ■ １／Ｄ 第９ 図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 フィラメントワインディング法により製造される軸部と
目玉部を有するＦＲＰ製品において、目玉部巻回繊維層
の直径Ｄと目玉部から軸部に至る繊維未充填部の長さｌ
の関係が、 ０．１＜ｌ／Ｄ＜０．４ となっていることを特徴とするＦＲＰ製品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2197518A JPH0482727A (ja) | 1990-07-25 | 1990-07-25 | Ｆｒｐ製品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2197518A JPH0482727A (ja) | 1990-07-25 | 1990-07-25 | Ｆｒｐ製品 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0482727A true JPH0482727A (ja) | 1992-03-16 |
Family
ID=16375801
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2197518A Pending JPH0482727A (ja) | 1990-07-25 | 1990-07-25 | Ｆｒｐ製品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0482727A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07507015A (ja) * | 1992-09-14 | 1995-08-03 | ブリッテン ジョーン ケントン | 構造的およびその他の構成部材，製造方法 |
| JP2012061672A (ja) * | 2010-09-15 | 2012-03-29 | Nikkiso Co Ltd | 繊維強化プラスチック部品 |
| JP2014133446A (ja) * | 2013-01-09 | 2014-07-24 | Nippon Light Metal Co Ltd | 車両用高強度サスペンション部品およびその製造方法 |
| JP2017154384A (ja) * | 2016-03-02 | 2017-09-07 | 三豊化成株式会社 | 成形品の製造方法 |
| JP2022539035A (ja) * | 2019-06-23 | 2022-09-07 | アルバニー エンジニアード コンポジッツ インコーポレイテッド | 熱可塑性繊維強化プラスチック製のロッドエンド |
-
1990
- 1990-07-25 JP JP2197518A patent/JPH0482727A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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