JPH0483859A - 低温衝撃密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 - Google Patents
低温衝撃密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板Info
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- JPH0483859A JPH0483859A JP19594190A JP19594190A JPH0483859A JP H0483859 A JPH0483859 A JP H0483859A JP 19594190 A JP19594190 A JP 19594190A JP 19594190 A JP19594190 A JP 19594190A JP H0483859 A JPH0483859 A JP H0483859A
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- Japan
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- steel sheet
- temperature impact
- alloy layer
- low temperature
- adhesive strength
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- Coating With Molten Metal (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野コ
本発明は、低温衝！ＩＩ密着性に優れた合金化溶融亜鉛
めっき鋼板に関する。
めっき鋼板に関する。
［従来の技術と発明が解決しようとする課題コ例えば自
動車、家電製品をはじめ各種耐久消費材の商品価値を決
める要素として、近年、耐蝕性の比重が急速に高まりつ
つある。中でも合金化溶融亜鉛めっき鋼板は塗装後の耐
蝕性が優れることから、塗装を前提としたかかる産業分
野において、著しい需要の伸びがある。
動車、家電製品をはじめ各種耐久消費材の商品価値を決
める要素として、近年、耐蝕性の比重が急速に高まりつ
つある。中でも合金化溶融亜鉛めっき鋼板は塗装後の耐
蝕性が優れることから、塗装を前提としたかかる産業分
野において、著しい需要の伸びがある。
一方、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の合金層はマイクロビ
ッカース硬さ： Ｍ−）１ｖ＞約２００と硬質であり、
加工時の合金層密着性が重要な品質管理上の課題である
。特に、皮膜強度の上昇する低温域で衝撃を受けた場合
には、塗膜とともに合金層が剥離、脱落する場合があり
、外観、防錆性の観点から問題となる。
ッカース硬さ： Ｍ−）１ｖ＞約２００と硬質であり、
加工時の合金層密着性が重要な品質管理上の課題である
。特に、皮膜強度の上昇する低温域で衝撃を受けた場合
には、塗膜とともに合金層が剥離、脱落する場合があり
、外観、防錆性の観点から問題となる。
本発明は、塗装後の低温衝撃密着性に優れた合金化溶融
亜鉛めフき鋼板を提供するものである。
亜鉛めフき鋼板を提供するものである。
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の塗装後の低温衝撃密着性は
、石跳ねによって生ずるチッピング現象、また、プレコ
ート鋼板における剪断時のエナメルヘアー現象として検
討されている例がある。これら従来の検討では、めりき
層中のＦｅ濃度との相関に基づいて、めっき層中のＦｅ
濃度を特定の範囲に制御することが衝撃密着性の改善に
有効であるとされる。
、石跳ねによって生ずるチッピング現象、また、プレコ
ート鋼板における剪断時のエナメルヘアー現象として検
討されている例がある。これら従来の検討では、めりき
層中のＦｅ濃度との相関に基づいて、めっき層中のＦｅ
濃度を特定の範囲に制御することが衝撃密着性の改善に
有効であるとされる。
しかしながら、本発明者らは、合金化溶融亜鉛めっき鋼
板の塗装後の低温衝撃密着性を詳細に検討した結果、低
温？＃！Ｉ密着性とＦｅ濃度との相関は認められず、合
金層厚さ、合金層中のｒ柏原さに支配されるとの新規知
見を得た。本発明は、かかる知見に基づいて完成された
ものである。
板の塗装後の低温衝撃密着性を詳細に検討した結果、低
温？＃！Ｉ密着性とＦｅ濃度との相関は認められず、合
金層厚さ、合金層中のｒ柏原さに支配されるとの新規知
見を得た。本発明は、かかる知見に基づいて完成された
ものである。
本発明の目的は、塗装後の低温衝撃密着性に優れた合金
化溶融亜鉛めっき鋼板を提供することにある。
化溶融亜鉛めっき鋼板を提供することにある。
［課題を解決するための手段］
本発明は、低温衝撃密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっ
き鋼板に関し、合金層量ＣＷ （ｇ／ｍ２）、合金層中
のｒ柏原さ１１ （μｆｆ１）を、ＣＷ＞４６・ｔｇ＋
１２ で表される範囲とすることを特徴とする。
き鋼板に関し、合金層量ＣＷ （ｇ／ｍ２）、合金層中
のｒ柏原さ１１ （μｆｆ１）を、ＣＷ＞４６・ｔｇ＋
１２ で表される範囲とすることを特徴とする。
本発明者らは、低温衝撃剥離現象のメカニズムを詳細に
検討し、衝撃を受けた場合のクラックの起点がｒ相（Ｆ
ｅ５Ｚｎ２＋）であること、さらに、「相に与えられる
衝撃エネルギーは合金層の厚さに依存することを見いだ
した。前者は、Ｆｅ −Ｚｎ合金層の中で「相が最も硬
質であること即ち、ζ相（ＦｅＺｎ＋３） ： Ｍ−Ｈ
ｖ〜１８０ 、δ１相（ＦｅＺｎ７） ：Ｍ−ＨＶ〜２
５０に対してＭ−Ｈｖ〜４２０てあり、最も脆弱である
ことに起因する。後者は、衝撃エネルギーか「相より軟
質なζ相、δ１相で吸収されるため、合金層の厚さが厚
いほどｒ相に到達する衝撃エネルギーが減少することに
よる。
検討し、衝撃を受けた場合のクラックの起点がｒ相（Ｆ
ｅ５Ｚｎ２＋）であること、さらに、「相に与えられる
衝撃エネルギーは合金層の厚さに依存することを見いだ
した。前者は、Ｆｅ −Ｚｎ合金層の中で「相が最も硬
質であること即ち、ζ相（ＦｅＺｎ＋３） ： Ｍ−Ｈ
ｖ〜１８０ 、δ１相（ＦｅＺｎ７） ：Ｍ−ＨＶ〜２
５０に対してＭ−Ｈｖ〜４２０てあり、最も脆弱である
ことに起因する。後者は、衝撃エネルギーか「相より軟
質なζ相、δ１相で吸収されるため、合金層の厚さが厚
いほどｒ相に到達する衝撃エネルギーが減少することに
よる。
かかる新規知見を基に、低温衝撃密着性を検討した結果
、合金層量ＣＷ （ｇ／ｍ２） 、合金層中のｒ柏原さ
１ｇ （μｍ）を、 ＣＷ＞４６・ｔｇ＋１２ とすることにより、優れた特性が得られることを見いだ
したものである。
、合金層量ＣＷ （ｇ／ｍ２） 、合金層中のｒ柏原さ
１ｇ （μｍ）を、 ＣＷ＞４６・ｔｇ＋１２ とすることにより、優れた特性が得られることを見いだ
したものである。
換言すれは、「相厚さか一定の条件下では、ζ相、δ１
相での衝撃エネルギー吸収を高めるために合金層厚さの
増加が有効であり、逆に合金層厚さが一定の条件下では
、衝撃下てクラックの起点となるｒ柏原さの低減が有効
であることを意味する。
相での衝撃エネルギー吸収を高めるために合金層厚さの
増加が有効であり、逆に合金層厚さが一定の条件下では
、衝撃下てクラックの起点となるｒ柏原さの低減が有効
であることを意味する。
合金層厚さは、溶融めっき時のめっき厚さによって必然
的に決まる変数である。ｒ柏原さの制御には、如何なる
方法を用いることも可能で特に規定する必要はないが、
たとえば、（１）合金化処理時の素地鋼板とめっき層の
合金化反応開始温度：４７０℃以上、 （２）合金化反応時の最高板温度＝５２０℃以下、（３
）表面まで合金化が完了した後、３５０℃までの冷却速
度：１０℃／ｓｅｃ以上、 とすること等が有効であり、これら製造条件を最適に組
み合わせることによって上記関係式を満たすｒ柏原さが
得られるものである。
的に決まる変数である。ｒ柏原さの制御には、如何なる
方法を用いることも可能で特に規定する必要はないが、
たとえば、（１）合金化処理時の素地鋼板とめっき層の
合金化反応開始温度：４７０℃以上、 （２）合金化反応時の最高板温度＝５２０℃以下、（３
）表面まで合金化が完了した後、３５０℃までの冷却速
度：１０℃／ｓｅｃ以上、 とすること等が有効であり、これら製造条件を最適に組
み合わせることによって上記関係式を満たすｒ柏原さが
得られるものである。
本発明は、合金層量２０〜１５０ ｇ／ｍ２の合金化溶
融亜鉛めりき鋼板に通用可能である。また、発明の主旨
に基づき、めっき層の一部を合金化処理した製品にも通
用可能であることは言うまでもない。
融亜鉛めりき鋼板に通用可能である。また、発明の主旨
に基づき、めっき層の一部を合金化処理した製品にも通
用可能であることは言うまでもない。
合金化溶融亜鉛めっき鋼板の中には、上層に電着塗装時
の塗膜クレータリングを抑制するために、（７５〜９０
重量％）Ｆｅ−（１０〜２５重量％） Ｚｎ合金を２〜
５ ｇ／ｍ２電気めっきする場合があるが、かかる製品
の衝撃剥離機構も上述の場合と同様であり、本発明に含
有されるものである。
の塗膜クレータリングを抑制するために、（７５〜９０
重量％）Ｆｅ−（１０〜２５重量％） Ｚｎ合金を２〜
５ ｇ／ｍ２電気めっきする場合があるが、かかる製品
の衝撃剥離機構も上述の場合と同様であり、本発明に含
有されるものである。
［実 施 例］
連続溶融亜鉛めっきラインに冷延鋼板、熱延鋼板を通板
して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。素材鋼板を
還元炉方式の焼鈍炉で再結晶焼鈍した後、めつぎ浴への
侵入板温度４７０〜５１０℃て浸漬し、３０〜９０ ｇ
／ｍ２のめっきを施した後、ガス加熱方式の合金化炉で
合金化処理を行い合金化溶融亜鉛めっき鋼板とした。め
っき浴の組成は、 Ａｆｌ：０．１１〜０．１Ｆ１重量
％、Ｆｅ０９０２〜０．０４重量％、残部Ｚｎおよび不
可避的不純物であり、めっき浴温度は４５０〜４６５℃
である。合金化処理時の平均板温度は４９０〜５１０℃
であり、加熱時間は１５〜３０ ｓｅｃ、である。合金
化処理後に０〜３０ＩＬ／ｍ２・ｍｉｎの水量密度範囲
の気水冷却を実施した。０．８〜１．２％の調質圧延を
施した後、全塗膜厚さ １００μｍの一般的３コート塗
装を施し、低温衝撃剥離試験に供した。
して合金化溶融亜鉛めっき鋼板を製造した。素材鋼板を
還元炉方式の焼鈍炉で再結晶焼鈍した後、めつぎ浴への
侵入板温度４７０〜５１０℃て浸漬し、３０〜９０ ｇ
／ｍ２のめっきを施した後、ガス加熱方式の合金化炉で
合金化処理を行い合金化溶融亜鉛めっき鋼板とした。め
っき浴の組成は、 Ａｆｌ：０．１１〜０．１Ｆ１重量
％、Ｆｅ０９０２〜０．０４重量％、残部Ｚｎおよび不
可避的不純物であり、めっき浴温度は４５０〜４６５℃
である。合金化処理時の平均板温度は４９０〜５１０℃
であり、加熱時間は１５〜３０ ｓｅｃ、である。合金
化処理後に０〜３０ＩＬ／ｍ２・ｍｉｎの水量密度範囲
の気水冷却を実施した。０．８〜１．２％の調質圧延を
施した後、全塗膜厚さ １００μｍの一般的３コート塗
装を施し、低温衝撃剥離試験に供した。
低温衝撃剥離試験は、グラベロメーター法で実施した。
即ち、試験片を一２０’Ｃに冷却し、５０ｇの７号砕石
を吹付圧４ ｋｇｆ／ｃｍ２て９０℃の角度で投石し、
直径２．０ｍｍ以上の！ｌＩ離部の個数（１００ｍｍｘ
１００ｍｍの試験片面積あたり）を測定した。
を吹付圧４ ｋｇｆ／ｃｍ２て９０℃の角度で投石し、
直径２．０ｍｍ以上の！ｌＩ離部の個数（１００ｍｍｘ
１００ｍｍの試験片面積あたり）を測定した。
第１表は、試験結果を示し、本発明の合金化溶融亜鉛め
っき鋼板はいずれも剥離個数が極めて少なく、優れた低
温衝撃密着性を具備することが明らかである。これに対
し、比較例はいずれも剥離個数が多く、低温衝撃密着性
が劣フている。
っき鋼板はいずれも剥離個数が極めて少なく、優れた低
温衝撃密着性を具備することが明らかである。これに対
し、比較例はいずれも剥離個数が多く、低温衝撃密着性
が劣フている。
第 １
表
注：合金層は、合金めっき層と鋼板の界面に「相が生成
し、その上部はδ１相とζ相からなる。
し、その上部はδ１相とζ相からなる。
［発明の効果コ
かくすることにより、低温衝撃性に優れた合金層となり
、特に自動車用鋼板等に最適なめつき鋼板となり、工業
的に大きな効果を奏するものである。
、特に自動車用鋼板等に最適なめつき鋼板となり、工業
的に大きな効果を奏するものである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 合金層量ＣＷ（ｇ／ｍ＾２）、合金層中のΓ相厚さ
ｔ＿ｇ（μｍ）を、 ＣＷ＞４６・ｔ＿ｇ＋１２ で表される範囲とすることを特徴とする、低温衝撃密着
性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2195941A JPH0762226B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 低温衝撃密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2195941A JPH0762226B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 低温衝撃密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0483859A true JPH0483859A (ja) | 1992-03-17 |
| JPH0762226B2 JPH0762226B2 (ja) | 1995-07-05 |
Family
ID=16349519
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2195941A Expired - Fee Related JPH0762226B2 (ja) | 1990-07-24 | 1990-07-24 | 低温衝撃密着性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0762226B2 (ja) |
Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS494134A (ja) * | 1972-05-02 | 1974-01-14 | ||
| JPS63157847A (ja) * | 1986-12-19 | 1988-06-30 | Nippon Steel Corp | 合金化亜鉛メツキ鋼板の製造方法 |
| JPS6417843A (en) * | 1987-07-13 | 1989-01-20 | Nippon Steel Corp | Hot dip alloyed galvanized steel sheet |
| JPS6468456A (en) * | 1987-09-08 | 1989-03-14 | Nippon Steel Corp | Alloyed and zinc hot dipped steel sheet having excellent powdering resistance and flaking resistance |
| JPH01172553A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
| JPH03243756A (ja) * | 1990-02-22 | 1991-10-30 | Nippon Steel Corp | 耐低温チッピング性及び耐穴あき腐食性に優れた自動車用外面防錆鋼板 |
-
1990
- 1990-07-24 JP JP2195941A patent/JPH0762226B2/ja not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS494134A (ja) * | 1972-05-02 | 1974-01-14 | ||
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| JPS6417843A (en) * | 1987-07-13 | 1989-01-20 | Nippon Steel Corp | Hot dip alloyed galvanized steel sheet |
| JPS6468456A (en) * | 1987-09-08 | 1989-03-14 | Nippon Steel Corp | Alloyed and zinc hot dipped steel sheet having excellent powdering resistance and flaking resistance |
| JPH01172553A (ja) * | 1987-12-25 | 1989-07-07 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 |
| JPH03243756A (ja) * | 1990-02-22 | 1991-10-30 | Nippon Steel Corp | 耐低温チッピング性及び耐穴あき腐食性に優れた自動車用外面防錆鋼板 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0762226B2 (ja) | 1995-07-05 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
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