JPH048390B2 - - Google Patents
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- JPH048390B2 JPH048390B2 JP59028745A JP2874584A JPH048390B2 JP H048390 B2 JPH048390 B2 JP H048390B2 JP 59028745 A JP59028745 A JP 59028745A JP 2874584 A JP2874584 A JP 2874584A JP H048390 B2 JPH048390 B2 JP H048390B2
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- glaze
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- frit
- parts
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Description
この発明は、ほうろう等の金属素地表面へのラ
イニング製造に用いられるウイスカー含有釉薬組
成物に関する。 本発明の製造工程の基本は従来から既知のほう
ろう製造方法に基づき、異なる点は焼成以前の下
ぐすり、上ぐすりのステツプ工程にウイスカーを
含有することにある。 従来のウイスカーを含まない釉薬組成物はミク
ロ構造下での強化ができず、グラス特有の脆性質
のために、以下のような欠点を有していた： (1) 表面研削の際に亀裂が入り易く、入ると亀裂
が成長する。 (2) 切断加工すると、切断端部において、残留応
力が不均一になりグラスが剥離する。 (3) 小半径(R)形状へのライニングに適さない。例
えば１mmの膜厚を施工するには6R以上の素地
形状が必要である。 (4) 耐摩耗性能はガラス質のために、特別強くな
らない。 この発明は上記のような欠点を解決するために
なされたものであり、フリツトを含む釉薬組成物
であつて、無機質ウイスカー（微細な単結晶繊
維）を含有してなることを特徴とするウイスカー
含有釉薬組成物である。 即ち、この発明はフリツトを含む釉薬組成物で
あつて、直径0.2〜１ミクロン、長さ／直径の形
状比20以上の無機質ウイスカーを前記フリツト
100重量部に対して20〜100重量部含有してなるウ
イスカー含有釉薬組成物に係る。 この発明のウイスカー含有釉薬組成物に使用す
るウイスカーはチタニア、チタン酸カリウム、ア
ルミナ、炭化ケイ素及び窒化ケイ素からなる群か
ら選ばれた少なくとも１種を使用することができ
る。このウイスカーは直径0.2〜１ミクロン、長
さ／直径の形状比約20以上の無機質の単結晶繊維
である。 ウイスカーの含有量はフリツト100重量部に対
して20〜100重量部、好ましくは20〜50重量部で
ある。 この発明に使用するフリツトは下記の(A)〜(E)か
らなる組成を有する： 重量％ モル％ (A) SiO2＋TiO2＋ZrO2： 46〜67 40〜75 ただしSiO2： 46〜67 40〜75 TiO2： ０〜18 ０〜20 ZrO2： ０〜12 ０〜12 なお、成分(A)についての重量％表示はSiO2換算
量である； 重量％ モル％ (B) R2O： ８〜22 ７〜22 ただしNa2O： ８〜22 ７〜22 K2O： ０〜16 ０〜15 Li2O： ０〜10 ０〜15 なお、成分(B)についての重量％表示はNa2O換算
量である； 重量％ モル％ (C) RO： 0.9〜７ １〜７ ただしCaO： 0.9〜７ １〜７ BaO： ０〜６ ０〜６ ZnO： ０〜６ ０〜６ MgO： ０〜５ ０〜６ なお、成分(C)についての重量％表示はCaO換算量
である； 重量％ モル％ (D) B2O3＋Al2O3： 1.2〜22 １〜20 ただしB2O3： 1.2〜22 １〜20 Al2O3： ０〜６ １〜10 なお、成分(D)についての重量％表示はB2O3換算
量である； 重量％ モル％ (E) CoO＋NiO＋MnO2： ０〜５ ０〜４ ただしCoO： ０〜５ ０〜４ NiO： ０〜５ ０〜４ MnO2： ０〜５ １〜４ なお、成分(E)についての重量％表示はCoO換算量
である。 また、着色成分としてSb2O5、Cr2O3、Fe2O3、
SnO2の少なくとも１種をフリツト組成100％に対
して最大Fe2O3換算量で５重量％（５モル％）ま
で添加してもよい。フリツト溶融の促進のために
前記SiO2、CaO、Na2O成分のうち５モル％を限
度にフツ化物を使用してもよい。例えばSiO2→
Na2SiF6、Na2O→Na2SiF6、CaO→CaF2、
Al2O3→Na3AlF6である。 ウイスカーの繊維寸法は通常のガラス繊維など
と比べて1/25〜1/100とミクロな繊維でありなが
ら高強度（例えば1000Kg／mm2以上）、高弾性（例
えば30000Kg／mm2）をもつために、次のような
種々の特徴を有する： (1) 表面の研削ができる。例えば旋盤加工仕上げ
ができる。 (2) 切断加工ができる。例えば金属素材にライニ
ングした複合体の切断加工ができる。 (3) 小半径(R)形状へのライニングができる。例え
ば1R、2R、3Rの金属素材でも約１mmの膜厚で
ライニングができる。 (4) 耐摩耗性能が優れている。通常のグラスライ
ニングに比べて約２〜14倍向上する。 本発明による釉薬組成物はほうろう掛けできる
金属、例えば低炭素鋼板、鋳鉄、アルミニウム、
銅、ステンレス鋼に適用できる。 次に本発明を実施例により更に詳細に説明す
る。 実施例 １ 厚さ22mm、100mm平方の低炭素鋼板に本発明に
よる釉薬Ａ、釉薬Ｂ及び通常グラスライニングを
第１表に示すミル配合と焼成条件等で施釉し、こ
れらのグラス表面の旋板による切削性能試験を行
なつた。なお、切削条件は三菱金属製のSTIの金
属バイトを用いて290r.p.mで行なつた。 得られた結果を第１図（釉薬Ａ使用）、第２図
（釉薬Ｂ使用）及び第３図（通常グラスライニン
グ）の写真に示す。第１図〜第３図の切削部の組
織を示す写真からも明らかなように、通常グラス
ライニングは切削部よりグラスに亀裂が入り一部
剥離したのに対し、本発明による釉薬Ａ及びＢで
はいずれも異常が認められなかつた。
イニング製造に用いられるウイスカー含有釉薬組
成物に関する。 本発明の製造工程の基本は従来から既知のほう
ろう製造方法に基づき、異なる点は焼成以前の下
ぐすり、上ぐすりのステツプ工程にウイスカーを
含有することにある。 従来のウイスカーを含まない釉薬組成物はミク
ロ構造下での強化ができず、グラス特有の脆性質
のために、以下のような欠点を有していた： (1) 表面研削の際に亀裂が入り易く、入ると亀裂
が成長する。 (2) 切断加工すると、切断端部において、残留応
力が不均一になりグラスが剥離する。 (3) 小半径(R)形状へのライニングに適さない。例
えば１mmの膜厚を施工するには6R以上の素地
形状が必要である。 (4) 耐摩耗性能はガラス質のために、特別強くな
らない。 この発明は上記のような欠点を解決するために
なされたものであり、フリツトを含む釉薬組成物
であつて、無機質ウイスカー（微細な単結晶繊
維）を含有してなることを特徴とするウイスカー
含有釉薬組成物である。 即ち、この発明はフリツトを含む釉薬組成物で
あつて、直径0.2〜１ミクロン、長さ／直径の形
状比20以上の無機質ウイスカーを前記フリツト
100重量部に対して20〜100重量部含有してなるウ
イスカー含有釉薬組成物に係る。 この発明のウイスカー含有釉薬組成物に使用す
るウイスカーはチタニア、チタン酸カリウム、ア
ルミナ、炭化ケイ素及び窒化ケイ素からなる群か
ら選ばれた少なくとも１種を使用することができ
る。このウイスカーは直径0.2〜１ミクロン、長
さ／直径の形状比約20以上の無機質の単結晶繊維
である。 ウイスカーの含有量はフリツト100重量部に対
して20〜100重量部、好ましくは20〜50重量部で
ある。 この発明に使用するフリツトは下記の(A)〜(E)か
らなる組成を有する： 重量％ モル％ (A) SiO2＋TiO2＋ZrO2： 46〜67 40〜75 ただしSiO2： 46〜67 40〜75 TiO2： ０〜18 ０〜20 ZrO2： ０〜12 ０〜12 なお、成分(A)についての重量％表示はSiO2換算
量である； 重量％ モル％ (B) R2O： ８〜22 ７〜22 ただしNa2O： ８〜22 ７〜22 K2O： ０〜16 ０〜15 Li2O： ０〜10 ０〜15 なお、成分(B)についての重量％表示はNa2O換算
量である； 重量％ モル％ (C) RO： 0.9〜７ １〜７ ただしCaO： 0.9〜７ １〜７ BaO： ０〜６ ０〜６ ZnO： ０〜６ ０〜６ MgO： ０〜５ ０〜６ なお、成分(C)についての重量％表示はCaO換算量
である； 重量％ モル％ (D) B2O3＋Al2O3： 1.2〜22 １〜20 ただしB2O3： 1.2〜22 １〜20 Al2O3： ０〜６ １〜10 なお、成分(D)についての重量％表示はB2O3換算
量である； 重量％ モル％ (E) CoO＋NiO＋MnO2： ０〜５ ０〜４ ただしCoO： ０〜５ ０〜４ NiO： ０〜５ ０〜４ MnO2： ０〜５ １〜４ なお、成分(E)についての重量％表示はCoO換算量
である。 また、着色成分としてSb2O5、Cr2O3、Fe2O3、
SnO2の少なくとも１種をフリツト組成100％に対
して最大Fe2O3換算量で５重量％（５モル％）ま
で添加してもよい。フリツト溶融の促進のために
前記SiO2、CaO、Na2O成分のうち５モル％を限
度にフツ化物を使用してもよい。例えばSiO2→
Na2SiF6、Na2O→Na2SiF6、CaO→CaF2、
Al2O3→Na3AlF6である。 ウイスカーの繊維寸法は通常のガラス繊維など
と比べて1/25〜1/100とミクロな繊維でありなが
ら高強度（例えば1000Kg／mm2以上）、高弾性（例
えば30000Kg／mm2）をもつために、次のような
種々の特徴を有する： (1) 表面の研削ができる。例えば旋盤加工仕上げ
ができる。 (2) 切断加工ができる。例えば金属素材にライニ
ングした複合体の切断加工ができる。 (3) 小半径(R)形状へのライニングができる。例え
ば1R、2R、3Rの金属素材でも約１mmの膜厚で
ライニングができる。 (4) 耐摩耗性能が優れている。通常のグラスライ
ニングに比べて約２〜14倍向上する。 本発明による釉薬組成物はほうろう掛けできる
金属、例えば低炭素鋼板、鋳鉄、アルミニウム、
銅、ステンレス鋼に適用できる。 次に本発明を実施例により更に詳細に説明す
る。 実施例 １ 厚さ22mm、100mm平方の低炭素鋼板に本発明に
よる釉薬Ａ、釉薬Ｂ及び通常グラスライニングを
第１表に示すミル配合と焼成条件等で施釉し、こ
れらのグラス表面の旋板による切削性能試験を行
なつた。なお、切削条件は三菱金属製のSTIの金
属バイトを用いて290r.p.mで行なつた。 得られた結果を第１図（釉薬Ａ使用）、第２図
（釉薬Ｂ使用）及び第３図（通常グラスライニン
グ）の写真に示す。第１図〜第３図の切削部の組
織を示す写真からも明らかなように、通常グラス
ライニングは切削部よりグラスに亀裂が入り一部
剥離したのに対し、本発明による釉薬Ａ及びＢで
はいずれも異常が認められなかつた。
【表】
実施例 ２
厚さ4.5mm、60mm平方の低炭素鋼板に本発明に
よる釉薬Ｂ（ウイスカー含有量45重量部）及び通
常グラスライニング［ガラス繊維（20μφ×1000μ
長さ）10重量部を添加］の切断加工テストを行な
つた。切断条件として、ライニング膜厚は1.2〜
1.3mmでSiC製の刃の高速精密切断機を用いて直角
に切断した。 得られた結果を第４図（釉薬Ｂ使用）及び第５
図（通常グラスライニング）の写真に示す。切断
加工部の組織の状態を示す第４図及び第５図から
明らかなように、ガラス繊維10重量部を含有する
グラスは剥離現象を生じるが、本発明による釉薬
Ｂは異常が認められなかつた。 ガラス繊維はウイスカーに比べて直径で４〜10
倍、長さで50〜100倍寸法が大きいので、ストリ
ツプ状態や施釉性の点から添加量は10重量部が限
度であり、ガラスマトリツクスに対してミクロン
領域の補強効果は望めない。これに対しウイスカ
ーは直径0.2〜0.5μφ、長さ10〜20μ位なので、ガ
ラスマトリツクスに対してミクロ領域への補強効
果がり、且つ45重量部の添加は容易であつた。 実施例 ３ 凸面部のＲ形状を変数にしたライニング性テス
トを行なつた。低炭素鋼板のテストピースの形状
は第６図に示すように1R、2R、3R、4R、5R、
6R、8Rを有し、本発明による釉薬Ｄ（チタン酸
カリウムウイスカー20重量部含有、他の添加物、
焼成条件等は釉薬Ａ、Ｂと同様）、釉薬Ｅ（チタン
酸カリウムウイスカー60重量部含有、他の添加
物、焼成条件等は釉薬Ａ、Ｂと同様）及び通常グ
ラスライニングを、Ｒ形状を変数にしたテストピ
ースにライニングを試み、テストを実施した。な
お、ライニング厚みは約1.0〜1.2mmとした。 得られたテストピースの写真を第７図（釉薬Ｄ
使用）、第８図（釉薬Ｅ使用）及び第９図（通常
グラスライニング）に示す。第９図に示す写真か
ら明らかなように、通常グラスライニングは1R、
2R、3R、4R部でグラスの剥離現象を生じた。 本発明による釉薬Ｄ及びＥはライニング厚みが
1.0〜1.2mmであつても、1R、2R、3R、4R、5R、
6R、8Rのいずれも剥離現象は認められず、さら
に、ライニング厚みを1.8〜2.0mmまで増加させた
が、それでも本発明釉薬Ｄ及びＥは異常が認めら
れなかつた。 実施例 ４ 耐摩耗性能について、アメリカのASTM.C−
448に準拠した摩耗テストを行ない、得られた結
果を第２表に示す。 テスト方法は、板厚1.2mm、105mm角の平板に通
常グラスライニング、通常グラス＋シリカ繊維
（５重量部）、通常グラス＋岩繊維（10重量部）、
本発明による釉薬Ａ（チタニアウイスカー20重量
部含有）、釉薬Ｂ（チタニアウイスカー45重量部含
有）、釉薬Ｅ（チタン酸カリウムウイスカー60重量
部含有）をライニングし、4.0mmφ（5/32インチ
φ）の合金ボール35ｇ、研摩粉としてSic粉（320
＃メツシユ）３ｇ、及び蒸留水20mlを入れ、
300r.p.mで試験時間１時間摩耗テストを行なつ
た。
よる釉薬Ｂ（ウイスカー含有量45重量部）及び通
常グラスライニング［ガラス繊維（20μφ×1000μ
長さ）10重量部を添加］の切断加工テストを行な
つた。切断条件として、ライニング膜厚は1.2〜
1.3mmでSiC製の刃の高速精密切断機を用いて直角
に切断した。 得られた結果を第４図（釉薬Ｂ使用）及び第５
図（通常グラスライニング）の写真に示す。切断
加工部の組織の状態を示す第４図及び第５図から
明らかなように、ガラス繊維10重量部を含有する
グラスは剥離現象を生じるが、本発明による釉薬
Ｂは異常が認められなかつた。 ガラス繊維はウイスカーに比べて直径で４〜10
倍、長さで50〜100倍寸法が大きいので、ストリ
ツプ状態や施釉性の点から添加量は10重量部が限
度であり、ガラスマトリツクスに対してミクロン
領域の補強効果は望めない。これに対しウイスカ
ーは直径0.2〜0.5μφ、長さ10〜20μ位なので、ガ
ラスマトリツクスに対してミクロ領域への補強効
果がり、且つ45重量部の添加は容易であつた。 実施例 ３ 凸面部のＲ形状を変数にしたライニング性テス
トを行なつた。低炭素鋼板のテストピースの形状
は第６図に示すように1R、2R、3R、4R、5R、
6R、8Rを有し、本発明による釉薬Ｄ（チタン酸
カリウムウイスカー20重量部含有、他の添加物、
焼成条件等は釉薬Ａ、Ｂと同様）、釉薬Ｅ（チタン
酸カリウムウイスカー60重量部含有、他の添加
物、焼成条件等は釉薬Ａ、Ｂと同様）及び通常グ
ラスライニングを、Ｒ形状を変数にしたテストピ
ースにライニングを試み、テストを実施した。な
お、ライニング厚みは約1.0〜1.2mmとした。 得られたテストピースの写真を第７図（釉薬Ｄ
使用）、第８図（釉薬Ｅ使用）及び第９図（通常
グラスライニング）に示す。第９図に示す写真か
ら明らかなように、通常グラスライニングは1R、
2R、3R、4R部でグラスの剥離現象を生じた。 本発明による釉薬Ｄ及びＥはライニング厚みが
1.0〜1.2mmであつても、1R、2R、3R、4R、5R、
6R、8Rのいずれも剥離現象は認められず、さら
に、ライニング厚みを1.8〜2.0mmまで増加させた
が、それでも本発明釉薬Ｄ及びＥは異常が認めら
れなかつた。 実施例 ４ 耐摩耗性能について、アメリカのASTM.C−
448に準拠した摩耗テストを行ない、得られた結
果を第２表に示す。 テスト方法は、板厚1.2mm、105mm角の平板に通
常グラスライニング、通常グラス＋シリカ繊維
（５重量部）、通常グラス＋岩繊維（10重量部）、
本発明による釉薬Ａ（チタニアウイスカー20重量
部含有）、釉薬Ｂ（チタニアウイスカー45重量部含
有）、釉薬Ｅ（チタン酸カリウムウイスカー60重量
部含有）をライニングし、4.0mmφ（5/32インチ
φ）の合金ボール35ｇ、研摩粉としてSic粉（320
＃メツシユ）３ｇ、及び蒸留水20mlを入れ、
300r.p.mで試験時間１時間摩耗テストを行なつ
た。
【表】
本発明による釉薬はウイスカー効果のために耐
摩耗性が大変優れ、第２表に示す如く通常グラス
やシリカ繊維または岩繊維を含有した通常グラス
に比べて２〜14倍向上している。
摩耗性が大変優れ、第２表に示す如く通常グラス
やシリカ繊維または岩繊維を含有した通常グラス
に比べて２〜14倍向上している。
第１図は実施例１における旋盤切削後の釉薬Ａ
を施した試験鋼板の切削部の組織の状態を示す写
真であり、第２図は実施例１における旋盤切削後
の釉薬Ｂを施した試験鋼板の切削部の組織の状態
を示す写真であり、第３図は実施例１における旋
盤切削後の通常グラスライニングを施した試験鋼
板の切削部の組織の状態を示す写真であり、第４
図は実施例２における切断加工テストを行なつた
鋼板（釉薬Ｂ）の切断部の組織の状態を示す写真
であり、第５図は実施例２における切断加工テス
トを行なつた鋼板（通常グラスライニング）の切
断部の組織の状態を示す写真であり、第６図は実
施例３におけるライニング性テストに使用したテ
ストピースの断面図であり、第７図は実施例３で
釉薬Ｄを用いてライニング性テストを行なつたテ
ストピースを示す写真であり、第８図は実施例３
で釉薬Ｅを用いてライニング性テストを行なつた
テストピースを示す写真であり、第９図は実施例
３で通常グラスライニングを用いてライニング性
テストを行なつたテストピースを示す写真であ
る。
を施した試験鋼板の切削部の組織の状態を示す写
真であり、第２図は実施例１における旋盤切削後
の釉薬Ｂを施した試験鋼板の切削部の組織の状態
を示す写真であり、第３図は実施例１における旋
盤切削後の通常グラスライニングを施した試験鋼
板の切削部の組織の状態を示す写真であり、第４
図は実施例２における切断加工テストを行なつた
鋼板（釉薬Ｂ）の切断部の組織の状態を示す写真
であり、第５図は実施例２における切断加工テス
トを行なつた鋼板（通常グラスライニング）の切
断部の組織の状態を示す写真であり、第６図は実
施例３におけるライニング性テストに使用したテ
ストピースの断面図であり、第７図は実施例３で
釉薬Ｄを用いてライニング性テストを行なつたテ
ストピースを示す写真であり、第８図は実施例３
で釉薬Ｅを用いてライニング性テストを行なつた
テストピースを示す写真であり、第９図は実施例
３で通常グラスライニングを用いてライニング性
テストを行なつたテストピースを示す写真であ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ フリツトを含む釉薬組成物であつて、直径
0.2〜１ミクロン、長さ／直径の形状比20以上の
無機質ウイスカーを前記フリツト100重量部に対
して20〜100重量部含有してなることを特徴とす
るウイスカー含有釉薬組成物。 ２ ウイスカーがチタニア、チタン酸カリウム、
アルミナ、炭化ケイ素及び窒化ケイ素からなる群
から選ばれた少なくとも１種の無機質単結晶繊維
である特許請求の範囲第１項記載の釉薬組成物。 ３ フリツトが下記の(A)〜(E)からなる組成をもつ
特許請求の範囲第１項記載の釉薬組成物： (A) SiO2＋TiO2＋ZrO2：46〜67重量％ ただしSiO2：46〜67重量％ TiO2：０〜18重量％ ZrO2：０〜12重量％ なお、成分(A)についての重量％表示はSiO2換
算量である； (B) R2O：８〜22重量％ ただしNa2O：８〜22重量％ K2O：０〜16重量％ Li2O：０〜10重量％ なお、成分(B)についての重量％表示はNa2O換
算量である； (C) RO：0.9〜７重量％ ただしCaO：0.9〜７重量％ BaO：０〜６重量％ ZnO：０〜６重量％ MgO：０〜５重量％ なお、成分(C)についての重量％表示はCaO換算
量である； (D) B2O3＋Al2O3：1.2〜22重量％ ただしB2O3：1.2〜22重量％ Al2O3：０〜６重量％ なお、成分(D)についての重量％表示はB2O3換
算量である； (E) CoO＋NiO＋MnO2：０〜５重量％ ただしCoO：０〜５重量％ NiO：０〜５重量％ MnO2：０〜５重量％ なお、成分(E)についての重量％表示はCoO換算
量である。 ４ フリツト組成100％に対してSb2O5、Cr2O3、
Fe2O3及びSnO2の少なくとも１種をFe2O3換算量
で０〜５重量％含んでなる請求項３記載の釉薬組
成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2874584A JPS60176946A (ja) | 1984-02-20 | 1984-02-20 | ウイスカ−含有釉薬組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2874584A JPS60176946A (ja) | 1984-02-20 | 1984-02-20 | ウイスカ−含有釉薬組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60176946A JPS60176946A (ja) | 1985-09-11 |
| JPH048390B2 true JPH048390B2 (ja) | 1992-02-14 |
Family
ID=12256954
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2874584A Granted JPS60176946A (ja) | 1984-02-20 | 1984-02-20 | ウイスカ−含有釉薬組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS60176946A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0819656A3 (en) * | 1996-07-19 | 1998-02-04 | Ikebukuro Horo Kogyo Co. Ltd. | Conductive glass lining composition |
| JP2010195640A (ja) * | 2009-02-26 | 2010-09-09 | Ikebukuro Horo Kogyo Kk | グラスライニング組成物 |
| CN109081584A (zh) * | 2018-09-21 | 2018-12-25 | 佛山市禅城区诺高环保科技有限公司 | 一种耐热腐蚀搪瓷涂层 |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5387439A (en) * | 1994-04-15 | 1995-02-07 | Pharaoh Corporation | Process for making a chemically-resistant porcelain enamel |
| KR100519572B1 (ko) * | 1998-01-09 | 2005-12-06 | 이께부꾸로 호로 고교 가부시키가이샤 | 전도성글라스라이닝조성물 |
| US6287996B1 (en) | 1998-09-14 | 2001-09-11 | Asahi Glass Company Ltd. | Ceramic color composition and process for producing a curved glass plate |
| JP2007112690A (ja) * | 2005-10-17 | 2007-05-10 | Yuta Saito | 釉薬。 |
| JP7231331B2 (ja) * | 2018-03-12 | 2023-03-01 | 日本特殊陶業株式会社 | 遮熱膜 |
| CN113927200A (zh) * | 2020-07-14 | 2022-01-14 | 中国核工业二三建设有限公司 | 一种针对304不锈钢a-tig焊的活性剂配方及使用方法 |
| CN114656151A (zh) * | 2022-05-26 | 2022-06-24 | 佛山市东鹏陶瓷发展有限公司 | 一种抛釉砖耐磨釉料及其制备方法 |
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