JPH0487627A - ディーゼルパティキュレート低減用触媒 - Google Patents
ディーゼルパティキュレート低減用触媒Info
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- JPH0487627A JPH0487627A JP2200900A JP20090090A JPH0487627A JP H0487627 A JPH0487627 A JP H0487627A JP 2200900 A JP2200900 A JP 2200900A JP 20090090 A JP20090090 A JP 20090090A JP H0487627 A JPH0487627 A JP H0487627A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- catalyst
- base material
- carrier base
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- tio2
- Prior art date
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B3/00—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition
- F02B3/06—Engines characterised by air compression and subsequent fuel addition with compression ignition
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02T—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO TRANSPORTATION
- Y02T10/00—Road transport of goods or passengers
- Y02T10/10—Internal combustion engine [ICE] based vehicles
- Y02T10/12—Improving ICE efficiencies
Landscapes
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Catalysts (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、ディーゼルエンジン（以下ＤＥという）の排
気ガス中に含まれるディーゼルパティキュレートを低減
する触媒に関する。
気ガス中に含まれるディーゼルパティキュレートを低減
する触媒に関する。
［従来の技術］
ガソリンエンジンについては排ガスの厳しい規制と、そ
れに対処できる技術の進歩により、排ガス中の有害物質
は着実に減少している。しかしＤＥについては、有害成
分が主としてパティキュレートとして排出されるという
特異な事情から、規制も技術の開発もカッリンエンジン
に比べて遅れてあり、確実に浄化できる排カス浄化装置
の開発が望まれている。
れに対処できる技術の進歩により、排ガス中の有害物質
は着実に減少している。しかしＤＥについては、有害成
分が主としてパティキュレートとして排出されるという
特異な事情から、規制も技術の開発もカッリンエンジン
に比べて遅れてあり、確実に浄化できる排カス浄化装置
の開発が望まれている。
現在までに開発されているＤＥ排ガス浄化装置としては
、大きく分けてトラップを用いる方法（触媒無しと触媒
付き）とオープン型ＳＯＦ分解触媒に分かれる。このう
ちトラップを用いる方法は、排ガス中のパティキュレー
トをトラップして排出を規制するものであり、特にドラ
イスーツの比率の高い排ガスに有効である。しかしなが
ら再生処理装置が必要となり、再生時の構造体の割れ、
アッシュによる閉塞あるいはシステムが複雑になるなど
実用上多くの問題を残している。
、大きく分けてトラップを用いる方法（触媒無しと触媒
付き）とオープン型ＳＯＦ分解触媒に分かれる。このう
ちトラップを用いる方法は、排ガス中のパティキュレー
トをトラップして排出を規制するものであり、特にドラ
イスーツの比率の高い排ガスに有効である。しかしなが
ら再生処理装置が必要となり、再生時の構造体の割れ、
アッシュによる閉塞あるいはシステムが複雑になるなど
実用上多くの問題を残している。
一方オープン型ＳＯＦ分解触媒は、ガソリンエンジンと
同様に白金族金属を担持した触媒が利用され、ＣＯヤＨ
Ｃとともにパティキュレート中のＳＯＦ （Ｓｏｌｕｂ
ｌｅ Ｏｒｇａｎｉｃ Ｆｒａｃｔｉｏｎ）を酸化分解
して浄化している。このオープン型ＳＯＦ分解触媒は、
ドライスーツの除去率が低いという欠点があるが、ドラ
イスーツの量はＤＥや燃料自体の改良によって低減する
ことが可能であり、かつ再生処理装置が不要という大き
なメリットがあるため、今後の一段の技術の進歩が期待
されている。
同様に白金族金属を担持した触媒が利用され、ＣＯヤＨ
Ｃとともにパティキュレート中のＳＯＦ （Ｓｏｌｕｂ
ｌｅ Ｏｒｇａｎｉｃ Ｆｒａｃｔｉｏｎ）を酸化分解
して浄化している。このオープン型ＳＯＦ分解触媒は、
ドライスーツの除去率が低いという欠点があるが、ドラ
イスーツの量はＤＥや燃料自体の改良によって低減する
ことが可能であり、かつ再生処理装置が不要という大き
なメリットがあるため、今後の一段の技術の進歩が期待
されている。
［発明が解決しようとする課題］
白金族金属を担持したオープン型ＳＯＦ分解触媒では、
ＳＯＦ、ＨＣ，Ｃｏは低温域でも効率良く浄化され、３
０２はガス状のまま排出される。
ＳＯＦ、ＨＣ，Ｃｏは低温域でも効率良く浄化され、３
０２はガス状のまま排出される。
ところが高温域では、排ガス中のＳＯ２までも酸化され
てＳＯ３が生成し、逆にパティキュレート量が増大して
浄化率が低減する（ＳＯ３はパティキュレートとして測
定されるが、ＳＯ２はパティキュレートとして測定され
ない）という不具合がある。特にＤＥにおいては排カス
中に酸素ガスが充分存在するので、３０２の酸化反応が
一層生じやすくこの現象が顕著であり、触媒を用いた方
が無触媒の場合よりもパティキュレートの排出量が２倍
以上に増大する場合もある。
てＳＯ３が生成し、逆にパティキュレート量が増大して
浄化率が低減する（ＳＯ３はパティキュレートとして測
定されるが、ＳＯ２はパティキュレートとして測定され
ない）という不具合がある。特にＤＥにおいては排カス
中に酸素ガスが充分存在するので、３０２の酸化反応が
一層生じやすくこの現象が顕著であり、触媒を用いた方
が無触媒の場合よりもパティキュレートの排出量が２倍
以上に増大する場合もある。
本発明はこのような事情に鑑みてなされたものであり、
ＳＯＦ、ＨＣ，Ｃｏに対する酸化性能を損なうことなく
、高温域下にあける５０３の生成を抑制することを目的
とする。
ＳＯＦ、ＨＣ，Ｃｏに対する酸化性能を損なうことなく
、高温域下にあける５０３の生成を抑制することを目的
とする。
［課題を解決するための手段コ
上記課題を解決する本発明のディーゼルパティキュレー
ト低減用触媒は、担体基材と、ＴｉＯ２からなり担体基
材表面に形成された触媒担持層と、触媒担持層に担持さ
れた白金族金属およびＭｏと、よりなることを特徴とす
る。
ト低減用触媒は、担体基材と、ＴｉＯ２からなり担体基
材表面に形成された触媒担持層と、触媒担持層に担持さ
れた白金族金属およびＭｏと、よりなることを特徴とす
る。
担体基材は従来のガソリンエンジンに用いられている排
ガス浄化触媒の担体基材と同様のものであり、モノリス
担体基材、）ｔ−ムフィルタ、ハニカムフィルタ、ベレ
ットなどが用いられる。その材質は、セラミック質ある
いは金属質から選ばれる。
ガス浄化触媒の担体基材と同様のものであり、モノリス
担体基材、）ｔ−ムフィルタ、ハニカムフィルタ、ベレ
ットなどが用いられる。その材質は、セラミック質ある
いは金属質から選ばれる。
本発明の一つの特徴は、上記担体基材表面にＴＯ２から
なる触媒担持層をもつところにある。
なる触媒担持層をもつところにある。
ガソリンエンジンの排カス浄化触媒の触媒担持層として
は、活性アルミナが主として用いられている。しかし活
性アルミナはＳ０２をも吸着し、８０３が生成しやすい
。そこで本発明では、ＳＯ２を吸着しにくいＴｉＯ２を
触媒担持層として用いるようにしたものである。
は、活性アルミナが主として用いられている。しかし活
性アルミナはＳ０２をも吸着し、８０３が生成しやすい
。そこで本発明では、ＳＯ２を吸着しにくいＴｉＯ２を
触媒担持層として用いるようにしたものである。
ＴｉＯ２からなる触媒担持層の付着量は特に制限されず
、従来の活性アルミナと同様に、担体容積１５２あたり
２０〜２００Ｑ程度とすることができる。
、従来の活性アルミナと同様に、担体容積１５２あたり
２０〜２００Ｑ程度とすることができる。
本発明の最大の特徴は、Ｔｉ０ｚからなる触媒担持層に
、白金族金属とＭＯとが共存して担持されているところ
にある。白金族金属は主としてＳＯＦ、ＨＣ，Ｃｏの酸
化に寄与するものであり、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｐｄなどを一種
または複数種類利用できる。特に酸化触媒能の大きなＰ
ｔを用いることが好ましい。
、白金族金属とＭＯとが共存して担持されているところ
にある。白金族金属は主としてＳＯＦ、ＨＣ，Ｃｏの酸
化に寄与するものであり、Ｐｔ、Ｒｈ、Ｐｄなどを一種
または複数種類利用できる。特に酸化触媒能の大きなＰ
ｔを用いることが好ましい。
ＭＯは白金族金属の３０２の酸化を妨害する機能をもつ
と推察され、３０３の生成を抑制する。
と推察され、３０３の生成を抑制する。
ＳＯＦ、ＨＣおよびＣＯに対しては酸化反応を阻害する
作用はほとんどない。
作用はほとんどない。
白金族金属の担持量は、担体容積１Ｑあたり金属として
０．０５〜２ｇが好ましい。０．０５ｇより少ないとＳ
ＯＦなどの酸化性能に劣り、２ｇより多く担持しても効
果が飽和するとともにコストが上昇する。またＭＯの担
持量は、担体容積１９あたり金属として０．０５〜Ｑ、
５ｍｏｌが好ましい。０．０５ｍｏ ｌより少ないとＳ
Ｏ３が生成しやすくなり、Ｑ、５ｍｏｌより多く担持し
ても効果が飽和する。
０．０５〜２ｇが好ましい。０．０５ｇより少ないとＳ
ＯＦなどの酸化性能に劣り、２ｇより多く担持しても効
果が飽和するとともにコストが上昇する。またＭＯの担
持量は、担体容積１９あたり金属として０．０５〜Ｑ、
５ｍｏｌが好ましい。０．０５ｍｏ ｌより少ないとＳ
Ｏ３が生成しやすくなり、Ｑ、５ｍｏｌより多く担持し
ても効果が飽和する。
［発明の作用］
本発明のディーゼルパティキュレート低減用触媒では、
ＴｉＯ２からなる触媒担持層がＳＯ２を吸着しにくい。
ＴｉＯ２からなる触媒担持層がＳＯ２を吸着しにくい。
ざらにＭＯが白金族金属によるＳＯ２の酸化触媒作用を
妨害すると推察され、両者の相乗効果によりＳＯ２の酸
化が確実に防止される。
妨害すると推察され、両者の相乗効果によりＳＯ２の酸
化が確実に防止される。
また、Ｍｏには白金族金属によるＳＯＦなどの酸化触媒
作用を阻害する作用はほとんどないため、ＳＯＦ、ＨＣ
およびＣＯは白金族金属の酸化触媒作用により従来と同
様に浄化される。
作用を阻害する作用はほとんどないため、ＳＯＦ、ＨＣ
およびＣＯは白金族金属の酸化触媒作用により従来と同
様に浄化される。
［効果］
したがって本発明のディーゼルパティキュレート低減用
触媒によれば、低温域から高温域までＳＯＦ、ＨＣおよ
びＣＯの高い浄化率を維持するとともに、高温域下にお
ける８０２の酸化が防止されているため、３０３の生成
が防止され、ディーゼルパティキュレートを確実に低減
することができる。
触媒によれば、低温域から高温域までＳＯＦ、ＨＣおよ
びＣＯの高い浄化率を維持するとともに、高温域下にお
ける８０２の酸化が防止されているため、３０３の生成
が防止され、ディーゼルパティキュレートを確実に低減
することができる。
［実施例コ
以下、実施例により具体的に説明する。
（実施例１）
第１図に本実施例のディーゼルパティキュレート低減用
触媒の要部拡大断面図を示す。この触媒は、コージェラ
イト質モノリス担体基材１と、担体基材１表面に形成さ
れたＴｉＯ２からなる触媒担持層２と、触媒担持層２に
担持されたＰｔ３およびＭＯ４とから構成されている。
触媒の要部拡大断面図を示す。この触媒は、コージェラ
イト質モノリス担体基材１と、担体基材１表面に形成さ
れたＴｉＯ２からなる触媒担持層２と、触媒担持層２に
担持されたＰｔ３およびＭＯ４とから構成されている。
触媒担持層２は担体基材１５２あたり７５ｇ形成されて
いる。またＰｔ３は担体基材１Ｑあたり１Ω、Ｍ ｏ
４ Ｌｔ担体基材１５１！あたり０．０１ｍ。
いる。またＰｔ３は担体基材１Ｑあたり１Ω、Ｍ ｏ
４ Ｌｔ担体基材１５１！あたり０．０１ｍ。
担持されている。
この触媒の製造方法を以下に説明する。
容積１．７Ｑのコージェライト質モノリス担体基材１を
用意し、ＴｉＯ２粉末、チタニアゾルおよび蒸溜水から
なるスラリーを用いて、担体基材表面にＴｉＯ２層を形
成した。そして１２０℃で２時間乾燥後、７００℃で２
時間焼成して触媒担持層２を形成した。なお、触媒担持
層２は担体基材１５！あたり７５ｇであった。
用意し、ＴｉＯ２粉末、チタニアゾルおよび蒸溜水から
なるスラリーを用いて、担体基材表面にＴｉＯ２層を形
成した。そして１２０℃で２時間乾燥後、７００℃で２
時間焼成して触媒担持層２を形成した。なお、触媒担持
層２は担体基材１５！あたり７５ｇであった。
次に１ Ｑ／Ｑのジニトロジアミン白金溶液に、上記触
媒担持層２をもつ担体基材１を１時間浸漬し、引上げて
余分な水分を吹き払い、１２０℃で２時間乾燥した後５
５０℃で１時間焼成して、担体基材１Ｑあたり１ｑのＰ
ｌを担持した。ざらに０．００７ｍｏ １１５２のモリ
ブデン酸アンモニウム溶液に１時間浸漬し、引上げて余
分な水分を吹き払い、１２０℃で２時間乾燥した後３０
０℃で２時間焼成して、担体基材１５２あたり０．０１
ｍ０１のＭＯを担持した。
媒担持層２をもつ担体基材１を１時間浸漬し、引上げて
余分な水分を吹き払い、１２０℃で２時間乾燥した後５
５０℃で１時間焼成して、担体基材１Ｑあたり１ｑのＰ
ｌを担持した。ざらに０．００７ｍｏ １１５２のモリ
ブデン酸アンモニウム溶液に１時間浸漬し、引上げて余
分な水分を吹き払い、１２０℃で２時間乾燥した後３０
０℃で２時間焼成して、担体基材１５２あたり０．０１
ｍ０１のＭＯを担持した。
（実施例２）
本実施例のディーゼルパティキュレート低減用触媒は、
ＭＯの担持量が異なること以外は実施例１と同様の構成
である。すなわち、０．０３５ｍ０１１５２のモリブデ
ン酸アンモニウム溶液を用いて、担体基材１Ｑあたり０
．０５ｍ０ ＩのＭｏを担持した。
ＭＯの担持量が異なること以外は実施例１と同様の構成
である。すなわち、０．０３５ｍ０１１５２のモリブデ
ン酸アンモニウム溶液を用いて、担体基材１Ｑあたり０
．０５ｍ０ ＩのＭｏを担持した。
（実施例３）
本実施例のディーゼルパティキュレート低減用触媒も、
Ｍｏの担持量が異なること以外は実施例１と同様の構成
である。すなわち、０．０７ｍ。
Ｍｏの担持量が異なること以外は実施例１と同様の構成
である。すなわち、０．０７ｍ。
１１５２のモリブデン酸アンモニウム溶液を用いて、担
体基材１９あたり０，１ｍｏ＋のＭＯを担持した。
体基材１９あたり０，１ｍｏ＋のＭＯを担持した。
（実施例４）
本実施例のディーゼルパティキュレート低減用触媒も、
ＭＯの担持量が異なること以外は実施例１と同様の構成
である。すなわち、０．３５ｍ。
ＭＯの担持量が異なること以外は実施例１と同様の構成
である。すなわち、０．３５ｍ。
＋１５２のモリブデン酸アンモニウム溶液を用いて、担
体基材１Ｑあたり０．５ｍｏ＋のＭＯを担持した。
体基材１Ｑあたり０．５ｍｏ＋のＭＯを担持した。
（実施例５）
本実施例のディーゼルパティキュレート低減用触媒も、
Ｍｏの担持量が異なること以外は実施例１と同様の構成
である。すなわち、０．４９ｍ０／Ｑのモリブデン酸ア
ンモニウム溶液を用いて、担体基材１９あたり０．７ｍ
０１のＭｏを担持した。
Ｍｏの担持量が異なること以外は実施例１と同様の構成
である。すなわち、０．４９ｍ０／Ｑのモリブデン酸ア
ンモニウム溶液を用いて、担体基材１９あたり０．７ｍ
０１のＭｏを担持した。
（比較例１）
比較例１の触媒は、実施例１と同様の担体基材と、担体
基材表面に形成されたγ〜アルミナからなる触媒担持層
と、触媒担持層に担持されたＰｔとから構成されている
。触媒担持層は担体基材１父あたり７５ｇ形成されてい
る。またＰｉは担体基材１ｆ！あたり１Ｑ担持されてい
る。
基材表面に形成されたγ〜アルミナからなる触媒担持層
と、触媒担持層に担持されたＰｔとから構成されている
。触媒担持層は担体基材１父あたり７５ｇ形成されてい
る。またＰｉは担体基材１ｆ！あたり１Ｑ担持されてい
る。
この触媒は、担体基材が浸漬されるスラリーとしてγ−
アルミナ、アルミナゾルおよび蒸溜水からなるスラリー
を用いたこと、およびＭＯを担持しなかったこと以外は
実施例１と同様にして形成された。
アルミナ、アルミナゾルおよび蒸溜水からなるスラリー
を用いたこと、およびＭＯを担持しなかったこと以外は
実施例１と同様にして形成された。
（比較例２）
この触媒は、ＭＯが担持されていないこと以外は実施例
１と同様の構成である。そして実施例１のＭＯ担持工程
を行なわなかったこと以外は実施例１と同様にして形成
された。
１と同様の構成である。そして実施例１のＭＯ担持工程
を行なわなかったこと以外は実施例１と同様にして形成
された。
（試験）
上記実施例１〜実施例５および比較例１と比較例２の触
媒を、それぞれ排気量２０００ｃｃの過流室式ＤＥの排
気系に取付け、ＨＣの浄化率を測定した。結果を第１表
に示す。また非分散型赤外分析計を用い、大ガス中のＳ
Ｏ２濃度と出ガス中のＳＯ２濃度を測定して次式から３
０３の添加率を求めた。その結果を第２表に示す。
媒を、それぞれ排気量２０００ｃｃの過流室式ＤＥの排
気系に取付け、ＨＣの浄化率を測定した。結果を第１表
に示す。また非分散型赤外分析計を用い、大ガス中のＳ
Ｏ２濃度と出ガス中のＳＯ２濃度を測定して次式から３
０３の添加率を求めた。その結果を第２表に示す。
転化率＝（入ガスＳ０２濃度−出ガスＳＯ２ｇＬ度）Ｘ
１００／入ガス３０２濃度 なお、測定条件は以下の４条件である。
１００／入ガス３０２濃度 なお、測定条件は以下の４条件である。
（１） ２０００ｒｐｍ ｘ ６ｋｇｆｍ、入ガス３
００℃（２＞ ２０００ｒｐｍ ｘ ８ｋｐｆｍ、入
ガス３５０℃（３） ２０００ｒｐｍ ｘｌ ０ｋｏｆ
ｍ、入ガス４００℃（４） ２０００ｒｐｍ ｘｌ ２
ｋｇｆｍ、入ガス４５０℃（評価） 第１表より、ＨＣの浄化率は比較例１の触媒が特に良好
であるが、各実施例の触媒は比較例２の触媒と各温度域
で同等の、実用域にある浄化率を第１表 第２表 示している。またＭＯの担持量による有意差はみられず
、ＭＯはＰｔの酸化触媒作用を阻害していないことが明
らかである。
００℃（２＞ ２０００ｒｐｍ ｘ ８ｋｐｆｍ、入
ガス３５０℃（３） ２０００ｒｐｍ ｘｌ ０ｋｏｆ
ｍ、入ガス４００℃（４） ２０００ｒｐｍ ｘｌ ２
ｋｇｆｍ、入ガス４５０℃（評価） 第１表より、ＨＣの浄化率は比較例１の触媒が特に良好
であるが、各実施例の触媒は比較例２の触媒と各温度域
で同等の、実用域にある浄化率を第１表 第２表 示している。またＭＯの担持量による有意差はみられず
、ＭＯはＰｔの酸化触媒作用を阻害していないことが明
らかである。
また第２表より、実施例の触媒ではＭＯの担持量が増大
するにつれてＳＯ３の生成しない温度が高温域に移行し
ていることがわかる。すなわちＭＯを多く担持するほど
高温でも３０３が生成しないようになるが、その効果は
ＭＯがＱ、５ｍｏ １を超えると飽和している。
するにつれてＳＯ３の生成しない温度が高温域に移行し
ていることがわかる。すなわちＭＯを多く担持するほど
高温でも３０３が生成しないようになるが、その効果は
ＭＯがＱ、５ｍｏ １を超えると飽和している。
一方、比較例１および比較例２の触媒では、３００℃で
も３０３が生成しているが、実施例の触媒との差異はＭ
Ｏの担持の有無に起因していることが明らかであり、Ｍ
ｏがＳＯ２の酸化を妨害しているものと推察される。ま
た比較例１と比較例２とを比較すると、比較例２の触媒
の方が全体に３０３の転化率が低い。これは触媒担持層
の材質の差に起因することが明らかであり、ＴｌＯ２が
ＳＯ２を吸着しにくいことが裏付けられている。
も３０３が生成しているが、実施例の触媒との差異はＭ
Ｏの担持の有無に起因していることが明らかであり、Ｍ
ｏがＳＯ２の酸化を妨害しているものと推察される。ま
た比較例１と比較例２とを比較すると、比較例２の触媒
の方が全体に３０３の転化率が低い。これは触媒担持層
の材質の差に起因することが明らかであり、ＴｌＯ２が
ＳＯ２を吸着しにくいことが裏付けられている。
第１図は本発明のディーゼルパティキュレート低減用触
媒の要部拡大断面図である。 １・・・担体基材 ２・・・触媒担持層３・・
・Ｐｔ ４−Ｍ０特許出願人 トヨタ
自動車株式会社 同 キャタラー工業株式会社 代理人 弁理士 大川 宏
媒の要部拡大断面図である。 １・・・担体基材 ２・・・触媒担持層３・・
・Ｐｔ ４−Ｍ０特許出願人 トヨタ
自動車株式会社 同 キャタラー工業株式会社 代理人 弁理士 大川 宏
Claims (1)
- （１）担体基材と、 二酸化チタンからなり該担体基材表面に形成された触媒
担持層と、 該触媒担持層に担持された白金族金属およびモリブデン
と、よりなることを特徴とするデイーゼルパティキュレ
ート低減用触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2200900A JP2808171B2 (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | ディーゼルパティキュレート低減用触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2200900A JP2808171B2 (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | ディーゼルパティキュレート低減用触媒 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0487627A true JPH0487627A (ja) | 1992-03-19 |
| JP2808171B2 JP2808171B2 (ja) | 1998-10-08 |
Family
ID=16432127
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2200900A Expired - Lifetime JP2808171B2 (ja) | 1990-07-27 | 1990-07-27 | ディーゼルパティキュレート低減用触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2808171B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1993022050A1 (en) * | 1992-04-23 | 1993-11-11 | Kemira Oy | Catalyst and process for purifying diesel exhaust gases |
| US5686377A (en) * | 1995-01-17 | 1997-11-11 | Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho | Catalyst for purifying exhaust gases |
| KR100780077B1 (ko) * | 2007-07-23 | 2007-11-30 | 안혁 | 메탈 폼 촉매를 이용한 유해가스 제거장치 |
| JP2009513335A (ja) * | 2005-10-28 | 2009-04-02 | エスケー エナジー シーオー．， エルティーディー． | ディーゼルエンジンの排気ガス浄化装置 |
-
1990
- 1990-07-27 JP JP2200900A patent/JP2808171B2/ja not_active Expired - Lifetime
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