JPH0489159A - 双ロール式連続鋳造によるオーステナイト系ステンレス鋼の鋳造方法 - Google Patents
双ロール式連続鋳造によるオーステナイト系ステンレス鋼の鋳造方法Info
- Publication number
- JPH0489159A JPH0489159A JP19920690A JP19920690A JPH0489159A JP H0489159 A JPH0489159 A JP H0489159A JP 19920690 A JP19920690 A JP 19920690A JP 19920690 A JP19920690 A JP 19920690A JP H0489159 A JPH0489159 A JP H0489159A
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- Japan
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- twin
- roll
- stainless steel
- dimples
- austenitic stainless
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- Pending
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、双ロール式連続鋳造によりオーステナイト系
ステンレス銅の鋳片を製造する方法に関する。
ステンレス銅の鋳片を製造する方法に関する。
［従来の技ｔ４１ｉ１
双ロール式連続鋳造により、板厚の薄いオーステナイト
系ステンレス鋼鋳片を製造することができる。この鋳片
は薄いために、ステンレス鋼薄板を製造するに際して圧
延での圧下量が小さくなり、その結果、後工程の圧延作
業を大幅に簡略化できるという特徴がある。
系ステンレス鋼鋳片を製造することができる。この鋳片
は薄いために、ステンレス鋼薄板を製造するに際して圧
延での圧下量が小さくなり、その結果、後工程の圧延作
業を大幅に簡略化できるという特徴がある。
しかしこのオーステナイト系ステンレス銅の鋳片には表
面にしわ疵が発生し易いという問題がある。ステンレス
鋼薄板は表面が美麗であることが望ましいが、後工程の
圧延で圧下量が小さいために、しわ疵が発生した鋳片は
、このしわ疵がステンレス鋼薄板の表面に模様状に残存
して外観を損なうこととなる。
面にしわ疵が発生し易いという問題がある。ステンレス
鋼薄板は表面が美麗であることが望ましいが、後工程の
圧延で圧下量が小さいために、しわ疵が発生した鋳片は
、このしわ疵がステンレス鋼薄板の表面に模様状に残存
して外観を損なうこととなる。
特開平１−８３３４０号や特開平１−８３３４２号には
、ツインドラム式（本発明の双ロール式）連続鋳造にお
いて、冷却ドラム（本発明の回転ロール）の表面に小凹
部を多数設けると、割れのない薄肉鋳片を製造できる事
が述べられている。しかしこれらの先行技術にはしわ疵
の発生防止に関する記載はなく、従って本発明が対象と
するしわ疵発生を防止するためのオーステナイト系ステ
ンレス鋼鋳造条件に関する記載はない。
、ツインドラム式（本発明の双ロール式）連続鋳造にお
いて、冷却ドラム（本発明の回転ロール）の表面に小凹
部を多数設けると、割れのない薄肉鋳片を製造できる事
が述べられている。しかしこれらの先行技術にはしわ疵
の発生防止に関する記載はなく、従って本発明が対象と
するしわ疵発生を防止するためのオーステナイト系ステ
ンレス鋼鋳造条件に関する記載はない。
溶湯を、ＡｒやＨｅやＮ８等の不活性ガス雰囲気下で注
入する技術は広く知られている。そして従来は、Ａｒ、
Ｈｅ、Ｎ２をそれぞれ区分しないで一括して不活性ガス
として使用していた。しかし後で述べる如く、オーステ
ナイト系ステンレス鋼の双ロール式連続鋳造では、Ａ
ｒ 、 Ｈｅ 、 Ｎ ２かしわ疵の低減に異なる効果
を奏するために、それぞれ別個の工夫を行わないで一括
して不活性ガスとして使用すると、しわ疵の低減あるい
は発生防止に十分な効果を得ることができない。
入する技術は広く知られている。そして従来は、Ａｒ、
Ｈｅ、Ｎ２をそれぞれ区分しないで一括して不活性ガス
として使用していた。しかし後で述べる如く、オーステ
ナイト系ステンレス鋼の双ロール式連続鋳造では、Ａ
ｒ 、 Ｈｅ 、 Ｎ ２かしわ疵の低減に異なる効果
を奏するために、それぞれ別個の工夫を行わないで一括
して不活性ガスとして使用すると、しわ疵の低減あるい
は発生防止に十分な効果を得ることができない。
［発明が解決しようとする課題］
本発明は、双ロール式連続鋳造によりオーステナイト系
ステンレス鋼を鋳造するに際して、得られた鋳片の表面
に最もしわ疵の発生しにくい鋳造方法の提供を課題とし
ている。
ステンレス鋼を鋳造するに際して、得られた鋳片の表面
に最もしわ疵の発生しにくい鋳造方法の提供を課題とし
ている。
ｃｍ題を解決するための手段および作用］第１図は、本
発明で用いた、双ロール式連続鋳造装置の説明図である
。１は取鍋で、溶湯はタンデイツシュ２を経て、矢印９
，９″方向に回転する双ロール（回転ロール）３．３’
上に回転ロール３，３′と側堰４とで形成された湯溜り
部１０に注入される。注入された溶湯は凝固シェル１１
．１１’を形成するが、この凝固シェル１１．１１’は
回転ロール３と３′のロール最近接位置で圧着して、鋳
片６として矢印１２方向に取り出される。図中５は雰囲
気制御容器で、ガス導入ロアおよびガス排気口８を有し
、湯溜り部１０をＨｅ等の雰囲気とするためのものであ
る。
発明で用いた、双ロール式連続鋳造装置の説明図である
。１は取鍋で、溶湯はタンデイツシュ２を経て、矢印９
，９″方向に回転する双ロール（回転ロール）３．３’
上に回転ロール３，３′と側堰４とで形成された湯溜り
部１０に注入される。注入された溶湯は凝固シェル１１
．１１’を形成するが、この凝固シェル１１．１１’は
回転ロール３と３′のロール最近接位置で圧着して、鋳
片６として矢印１２方向に取り出される。図中５は雰囲
気制御容器で、ガス導入ロアおよびガス排気口８を有し
、湯溜り部１０をＨｅ等の雰囲気とするためのものであ
る。
第１図で回転ロール３，３″は、それぞれ直径が３００
＋ｕ＋のＮｉメツキを施した銅ロールで、内部は水冷さ
れている。また回転ロール３，３′のロール表面には下
記のディンプルＡまたはディンプルＢを一様に配しであ
る。
＋ｕ＋のＮｉメツキを施した銅ロールで、内部は水冷さ
れている。また回転ロール３，３′のロール表面には下
記のディンプルＡまたはディンプルＢを一様に配しであ
る。
ティンプルＡ ・−＝直径： ０．５０ｍｍ、深さ：
０．０３＋ａｍ。
０．０３＋ａｍ。
ディンプルＢ・・・・・・直径： １．００ｍｍ、深さ
： ０．１０ｍｍ以下、実施例に基づき本発明の手段お
よび作用を詳細に説明する。
： ０．１０ｍｍ以下、実施例に基づき本発明の手段お
よび作用を詳細に説明する。
本発明者等は、上記２種類のディンプルのいずれかをロ
ール表面に配したディンプル密度の異なる各種回転ロー
ル３，３″を用い、湯溜り部ｌＯをヘリウムガス雰囲気
として、回転ロール３，３′の周速度を変えながらＪＩ
Ｓ ＳＵＳ ３０４の溶湯を鋳造し、鋳片のしわ疵を調
査した。第２図にその結果を示す。
ール表面に配したディンプル密度の異なる各種回転ロー
ル３，３″を用い、湯溜り部ｌＯをヘリウムガス雰囲気
として、回転ロール３，３′の周速度を変えながらＪＩ
Ｓ ＳＵＳ ３０４の溶湯を鋳造し、鋳片のしわ疵を調
査した。第２図にその結果を示す。
尚図中のディンプル面積率Ｓｄ［％コは、５ｄ＝（ディ
ンプルの占める合計表面積）／（ロール表面積））Ｘ１
００である。
ンプルの占める合計表面積）／（ロール表面積））Ｘ１
００である。
第２図の如く、オーステナイト系ステンレス鋼の鋳片に
発生するしわ疵は、ディンプル面積率Ｓｄおよび回転ロ
ールの周速度ｖ１と密接な関係があり、図中曲線Ｆ□に
よって、しわ疵が発生する領域としわ疵が発生しない領
域に区割される。即ち、回転ロールの周速度Ｖ工を曲線
Ｆ４以上の値にすると、しわ疵が発生しない、尚曲線Ｆ
１は下記式によって表される。
発生するしわ疵は、ディンプル面積率Ｓｄおよび回転ロ
ールの周速度ｖ１と密接な関係があり、図中曲線Ｆ□に
よって、しわ疵が発生する領域としわ疵が発生しない領
域に区割される。即ち、回転ロールの周速度Ｖ工を曲線
Ｆ４以上の値にすると、しわ疵が発生しない、尚曲線Ｆ
１は下記式によって表される。
Ｖ１＝０．４６（１−Ｓｄ／１００）”°２９従って本
発明では回転ロールの周速度をｖ１≧０．４６（１−Ｓ
ｄ／１００）’°２″トすルコトニヨってオーステナ
イト系ステンレス鋼鋳片のしわ疵発生を防止する。
発明では回転ロールの周速度をｖ１≧０．４６（１−Ｓ
ｄ／１００）’°２″トすルコトニヨってオーステナ
イト系ステンレス鋼鋳片のしわ疵発生を防止する。
本発明者等は、比較のために、同様に第１図の装置にお
いて、ロール表面のディンプル面積率Ｓｄが異なる回転
ロール３，３′を用い、湯溜り部１０をアルゴンガス雰
囲気として、回転ロール３，３′の周速度を変えながら
ＪＩＳ ＳＵＳ ３０４の溶湯を鋳造し、鋳片のしわ疵
を調査した。第３図はその結果を示す。この第３図の如
く、オーステナイト系ステンレス鋼の鋳片に発生するし
わ疵は、この場合もディンプル面積率Ｓｄおよび回転ロ
ールの周速度ｖ２と密接な関係があり、図中曲線Ｆ２に
よって、しわ疵が発生する領域としわ疵が発生しない領
域に区割される。即ち、回転ロールの周速度ｖ２を曲線
Ｆ２以上の値にすると、しわ疵が発生しない。
いて、ロール表面のディンプル面積率Ｓｄが異なる回転
ロール３，３′を用い、湯溜り部１０をアルゴンガス雰
囲気として、回転ロール３，３′の周速度を変えながら
ＪＩＳ ＳＵＳ ３０４の溶湯を鋳造し、鋳片のしわ疵
を調査した。第３図はその結果を示す。この第３図の如
く、オーステナイト系ステンレス鋼の鋳片に発生するし
わ疵は、この場合もディンプル面積率Ｓｄおよび回転ロ
ールの周速度ｖ２と密接な関係があり、図中曲線Ｆ２に
よって、しわ疵が発生する領域としわ疵が発生しない領
域に区割される。即ち、回転ロールの周速度ｖ２を曲線
Ｆ２以上の値にすると、しわ疵が発生しない。
尚曲線Ｆ２は、下記式によって表される。
Ｖ２＝０．４６（１−Ｓｄ／１００）２−０１従って１
回転ロールの周速度を、 ｖ２≧０．４６（１−Ｓ ｄ／１００）”−” トすル
コトニよって、オーステナイト系ステンレス鋼鋳片のし
わ疵発生を防止できる。
回転ロールの周速度を、 ｖ２≧０．４６（１−Ｓ ｄ／１００）”−” トすル
コトニよって、オーステナイト系ステンレス鋼鋳片のし
わ疵発生を防止できる。
本発明者等はさらに、別の比較例として、同様に第１図
の装置において、湯溜り部１０を窒素ガス雰囲気とし、
第２図および第３図で述べたと同様に、オーステナイト
系ステンレス鋼の鋳片を製造し、鋳片のしわ疵を観察し
た。第４図にその結果を示す。
の装置において、湯溜り部１０を窒素ガス雰囲気とし、
第２図および第３図で述べたと同様に、オーステナイト
系ステンレス鋼の鋳片を製造し、鋳片のしわ疵を観察し
た。第４図にその結果を示す。
この第４図の如く、オーステナイト系ステンレス鋼の鋳
片に発生するしわ疵は、この場合も、ディンプル面積率
Ｓｄおよび回転ロールの周速度ｖ３と密接な関係があり
、図中曲線Ｆ、によって、しわ疵が発生する領域としわ
疵が発生しない領域に区割される。即ち１回転ロールの
周速度■３を曲線Ｆ３以上の値にすると、しわ疵が発生
しない。
片に発生するしわ疵は、この場合も、ディンプル面積率
Ｓｄおよび回転ロールの周速度ｖ３と密接な関係があり
、図中曲線Ｆ、によって、しわ疵が発生する領域としわ
疵が発生しない領域に区割される。即ち１回転ロールの
周速度■３を曲線Ｆ３以上の値にすると、しわ疵が発生
しない。
尚曲線Ｆ３は下記式によって表される。
Ｖ、＝０．６０（１−Ｓｄ／１００）”・７５従って、
回転ロールの周速度を、■３≧０．６０（１−８ｄ／１
００）１・７Ｓとすることによって、オーステナイト系
ステンレス鋼鋳片のしわ疵発生を防止できる。
回転ロールの周速度を、■３≧０．６０（１−８ｄ／１
００）１・７Ｓとすることによって、オーステナイト系
ステンレス鋼鋳片のしわ疵発生を防止できる。
第２図、第３図、第４図において、回転ロールの周速度
を大きくすると、あるいはディンプルを密に形成してデ
ィンプル面積率を大きくとると、しわ疵の発生が抑制さ
れることがわかる。
を大きくすると、あるいはディンプルを密に形成してデ
ィンプル面積率を大きくとると、しわ疵の発生が抑制さ
れることがわかる。
この理由は詳かでないが、回転ロールの周速度を大きく
シ、あるいはディンプルを密に形成することによって、
凝固シェルの形成開始位置が安定し、また湯溜り部の液
面に形成される皮膜やスカムの巻き込みが減少して、し
わ疵が発生しにくくなったと想考される。
シ、あるいはディンプルを密に形成することによって、
凝固シェルの形成開始位置が安定し、また湯溜り部の液
面に形成される皮膜やスカムの巻き込みが減少して、し
わ疵が発生しにくくなったと想考される。
しかしながら、第２図、第３図、第４図で、ヘリウムガ
ス雰囲気の第２図が、しわ疵の発生領域が最も狭い、こ
の理由として、ヘリウムはアルゴンや窒素に比べて熱伝
導率が大きい事が、しわ疵の低減に有利に作用したもの
と考えられる。従って、ヘリウムガス雰囲気の場合が、
最もしわ疵の発生しにくい条件であり、本発明はこの点
に着目した。
ス雰囲気の第２図が、しわ疵の発生領域が最も狭い、こ
の理由として、ヘリウムはアルゴンや窒素に比べて熱伝
導率が大きい事が、しわ疵の低減に有利に作用したもの
と考えられる。従って、ヘリウムガス雰囲気の場合が、
最もしわ疵の発生しにくい条件であり、本発明はこの点
に着目した。
なお、第２図にみられる如く、ディンプルＡの場合とデ
ィンプルＢの場合とで、しわ疵の発生防止効果に大きな
相違はみられなかった。
ィンプルＢの場合とで、しわ疵の発生防止効果に大きな
相違はみられなかった。
［発明の効果コ
本発明を実施する事によって、双ロール式連続鋳造によ
りオーステナイト系ステンレス鋼を鋳造するに際して、
鋳片表面のしわ疵発生をアルゴンガスや窒素ガスの雰囲
気よりもさらに軽減しあるいは防止することができる。
りオーステナイト系ステンレス鋼を鋳造するに際して、
鋳片表面のしわ疵発生をアルゴンガスや窒素ガスの雰囲
気よりもさらに軽減しあるいは防止することができる。
第１図は１本発明に用いた双ロール式連続鋳造装置の説
明図。 第２図は、本発明の湯溜り部をヘリウム雰囲気とした際
の製造条件としわ疵の関係を示す図、第３図は、比較例
として湯溜り部をアルゴン雰囲気とした際の製造条件と
しわ疵の関係を示す図、第４図は、第３図と同様に比較
例として湯溜り部を窒素雰囲気とした際の製造条件とし
わ疵の関係を示す図、 である。 第１図 第２図 Ｏ°ディンフ０ルＡ、Ｌわ疵なし ・ディンフ０ルＡ、しわ疵あり Δ゛ディンプルＢ、Ｌ疵なし ムディンフ０ルＢ、しわ疵あり ディンプル面積率Ｓｄ［０１，１ 第４図 デイ／）０ルＡ ディンプルＡ デイ／グルＢ ディンプルＢ しわ疵なし しわσ（、あり しわダｔなし５ しわ疵あり ディンプル面積率Ｓｄ［”７．１ 第３図 ブ゛、インプルＡ、Ｌわ疵なし デイツノ°ルＡ、Ｌわｌｆｔあり う゛インク０ル１３ 、 ＬＪ、）ずｆｔ、ナシフ゛イ
／ソ０ルＢ、Ｌわ疵あり ディンプル而積十Ｓｄ［０Ｉ。］ 手続補正書 平成３年１０月２５日
明図。 第２図は、本発明の湯溜り部をヘリウム雰囲気とした際
の製造条件としわ疵の関係を示す図、第３図は、比較例
として湯溜り部をアルゴン雰囲気とした際の製造条件と
しわ疵の関係を示す図、第４図は、第３図と同様に比較
例として湯溜り部を窒素雰囲気とした際の製造条件とし
わ疵の関係を示す図、 である。 第１図 第２図 Ｏ°ディンフ０ルＡ、Ｌわ疵なし ・ディンフ０ルＡ、しわ疵あり Δ゛ディンプルＢ、Ｌ疵なし ムディンフ０ルＢ、しわ疵あり ディンプル面積率Ｓｄ［０１，１ 第４図 デイ／）０ルＡ ディンプルＡ デイ／グルＢ ディンプルＢ しわ疵なし しわσ（、あり しわダｔなし５ しわ疵あり ディンプル面積率Ｓｄ［”７．１ 第３図 ブ゛、インプルＡ、Ｌわ疵なし デイツノ°ルＡ、Ｌわｌｆｔあり う゛インク０ル１３ 、 ＬＪ、）ずｆｔ、ナシフ゛イ
／ソ０ルＢ、Ｌわ疵あり ディンプル而積十Ｓｄ［０Ｉ。］ 手続補正書 平成３年１０月２５日
Claims (1)
- （１）双ロール式連続鋳造でオーステナイト系ステンレ
ス鋼を鋳造するに際し、湯溜り部をヘリウムガス雰囲気
とし、ロール表面に多数の微細なディンプルを一様に配
した双ロールを用いて、ディンプルの占める合計表面積
によって双ロールを下記第（１）式の周速度で回転させ
ることを特徴とする、双ロール式連続鋳造によるオース
テナイト系ステンレス鋼の鋳造方法。 Ｖ＿１≧０．４６（１−Ｓｄ／１００）＾５＾，＾２＾
９・・・・・・・・・・・・（１）但し、Ｖ＿１：双ロ
ールの周速度［ｍ／秒］Ｓｄ：｛（ディンプルの占める
合計表面積）／ロール表面積｝×１００［％］
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19920690A JPH0489159A (ja) | 1990-07-30 | 1990-07-30 | 双ロール式連続鋳造によるオーステナイト系ステンレス鋼の鋳造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19920690A JPH0489159A (ja) | 1990-07-30 | 1990-07-30 | 双ロール式連続鋳造によるオーステナイト系ステンレス鋼の鋳造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0489159A true JPH0489159A (ja) | 1992-03-23 |
Family
ID=16403905
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19920690A Pending JPH0489159A (ja) | 1990-07-30 | 1990-07-30 | 双ロール式連続鋳造によるオーステナイト系ステンレス鋼の鋳造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0489159A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5762126A (en) * | 1995-02-10 | 1998-06-09 | Bhp Steel (Jla) Pty Ltd. | Casting steel strip |
| KR20230164182A (ko) * | 2021-12-17 | 2023-12-01 | 유니버시티 오브 사이언스 앤드 테크놀로지 베이징 | 운동량 분배를 이용한 금속 박대 연속 주조 방법 |
-
1990
- 1990-07-30 JP JP19920690A patent/JPH0489159A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5762126A (en) * | 1995-02-10 | 1998-06-09 | Bhp Steel (Jla) Pty Ltd. | Casting steel strip |
| US5960855A (en) * | 1995-02-10 | 1999-10-05 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited | Apparatus for casting steel strip |
| KR20230164182A (ko) * | 2021-12-17 | 2023-12-01 | 유니버시티 오브 사이언스 앤드 테크놀로지 베이징 | 운동량 분배를 이용한 금속 박대 연속 주조 방법 |
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