JPH0489335A - スラグセメントの製造方法 - Google Patents
スラグセメントの製造方法Info
- Publication number
- JPH0489335A JPH0489335A JP2202411A JP20241190A JPH0489335A JP H0489335 A JPH0489335 A JP H0489335A JP 2202411 A JP2202411 A JP 2202411A JP 20241190 A JP20241190 A JP 20241190A JP H0489335 A JPH0489335 A JP H0489335A
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- JP
- Japan
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- powder
- granulated slag
- slag powder
- weight
- cement
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/10—Production of cement, e.g. improving or optimising the production methods; Cement grinding
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はスラグセメントの製造方法に関する。
スラグセメントとして最も広く知られているのは高炉セ
メントであり、工業的にも広く生産されている。
メントであり、工業的にも広く生産されている。
高炉セメントは、水砕スラグ粉とクリンカ粉及び石膏と
を配合したものであり、水砕スラグ粉は水砕スラグを粉
砕して得られるものであり、水砕スラグの粉砕にはロー
ラミルやチューブミルか用いられている。
を配合したものであり、水砕スラグ粉は水砕スラグを粉
砕して得られるものであり、水砕スラグの粉砕にはロー
ラミルやチューブミルか用いられている。
一般に、高炉セメントは、ポルトランドセメントと比較
して、長期強度は優れているが硬化初期の強度が劣って
おり、その改善のために広く研究がなされている。その
結果、一般に、高粉末度の水砕スラグ粉を用いると長期
強度が低下する傾向はあるが初期強度が向上すること、
但し、′用いる水砕スラグ粉の過粉砕成分含有量が高い
と初期強度があまり向上しないこと等の知見が得られて
いる。
して、長期強度は優れているが硬化初期の強度が劣って
おり、その改善のために広く研究がなされている。その
結果、一般に、高粉末度の水砕スラグ粉を用いると長期
強度が低下する傾向はあるが初期強度が向上すること、
但し、′用いる水砕スラグ粉の過粉砕成分含有量が高い
と初期強度があまり向上しないこと等の知見が得られて
いる。
ところが、ローラミルやチューブミルで水砕スラグを粉
砕した場合、得られる水砕スラグ粉の粒子径分布が広く
なりやす（、特に高粉末度の水砕スラグ粉を製造しよう
とすると、得られる水砕スラグ粉の過粉砕成分含有量が
高くなるという問題があり、高炉セメントの原料として
用いる場合には、整粒して過粉砕成分含有量を低減する
必要があった。
砕した場合、得られる水砕スラグ粉の粒子径分布が広く
なりやす（、特に高粉末度の水砕スラグ粉を製造しよう
とすると、得られる水砕スラグ粉の過粉砕成分含有量が
高くなるという問題があり、高炉セメントの原料として
用いる場合には、整粒して過粉砕成分含有量を低減する
必要があった。
本発明の目的は、初期強度及び長期強度が大きく、更に
長さ変化率に小さいスラグセメントを簡易に製造する方
法を提供することにある。
長さ変化率に小さいスラグセメントを簡易に製造する方
法を提供することにある。
本発明者らは、上記のような課題を解決するため研究を
行い、水砕スラグ粉の水硬性に寄与するのは水砕スラグ
粉中の１６Ａ＃ｎ篩を通過し６趨篩残分にあたる成分で
あること、及び、水砕スラグの粉砕に衝撃型粉砕機を用
いると１６趨篩を通過し６Ａ＃ｎ篩残分にあたる成分の
含有量の高い水砕スラグ粉を容易に製造できることを見
出し、本発明を完成した。
行い、水砕スラグ粉の水硬性に寄与するのは水砕スラグ
粉中の１６Ａ＃ｎ篩を通過し６趨篩残分にあたる成分で
あること、及び、水砕スラグの粉砕に衝撃型粉砕機を用
いると１６趨篩を通過し６Ａ＃ｎ篩残分にあたる成分の
含有量の高い水砕スラグ粉を容易に製造できることを見
出し、本発明を完成した。
すなわち、本発明は、水砕スラグを衝撃型粉砕機で粉砕
してブレーン比表面積が２，０００〜８゜０００ｃｎｆ
／ｇであって１６Ａ＃ｎ篩通過分含有量と６趨篩通過分
含有量との差が４５〜６５重量％である水砕スラグ粉と
し、該水砕スラグ粉１００重量部に対して１０〜１，０
００重量部のクリンカ粉及び水砕スラグ粉とクリンカ粉
との合計量１００重量部に対して０．３〜ＩＯ重量部の
石膏を配合したことを特徴とするスラグセメントの製造
方法である。
してブレーン比表面積が２，０００〜８゜０００ｃｎｆ
／ｇであって１６Ａ＃ｎ篩通過分含有量と６趨篩通過分
含有量との差が４５〜６５重量％である水砕スラグ粉と
し、該水砕スラグ粉１００重量部に対して１０〜１，０
００重量部のクリンカ粉及び水砕スラグ粉とクリンカ粉
との合計量１００重量部に対して０．３〜ＩＯ重量部の
石膏を配合したことを特徴とするスラグセメントの製造
方法である。
以下、本発明の詳細な説明する。
水砕スラグは、高炉で銑鉄を製造する際に生成する溶融
状態の高炉スラグを水で急冷破砕して得られる。スラグ
セメントの原料として用いられる水砕スラグ粉は水砕ス
ラグを粉砕して得られるものであり、本発明ではブレー
ン比表面積が２，０００〜８，０００Ｃｒｌ／ｇであっ
て１６趨篩通過分含有量と６Ｉ＃ｎ篩通過分含有量との
差が４５〜６５重量％である水砕スラグを用いる。ブレ
ーン比表面積が２，０ＯＯｃｒｌ／ｇ未満のものはスラ
グセメントの原料として適当でないし、８，０００ｃｎ
ｒ／ｇを超えるものを粉砕のみで製造することは困難で
あり、エネルギー効率も悪いので実質的に不可能である
。また、１６Ａ＃ｎ篩通過分含有量と６趨篩通過分含有
量との差がこの範囲を外れるものでは水硬性が悪い。中
でも、１６趨篩通過分含有量か少ないものをスラグセメ
ントに用いると、十分な強度の硬化体を得られず、６／
、＃ｎｎ篩通過金含有量多いものを用いると、長期強度
の低下が著しく初期強度も低い。
状態の高炉スラグを水で急冷破砕して得られる。スラグ
セメントの原料として用いられる水砕スラグ粉は水砕ス
ラグを粉砕して得られるものであり、本発明ではブレー
ン比表面積が２，０００〜８，０００Ｃｒｌ／ｇであっ
て１６趨篩通過分含有量と６Ｉ＃ｎ篩通過分含有量との
差が４５〜６５重量％である水砕スラグを用いる。ブレ
ーン比表面積が２，０ＯＯｃｒｌ／ｇ未満のものはスラ
グセメントの原料として適当でないし、８，０００ｃｎ
ｒ／ｇを超えるものを粉砕のみで製造することは困難で
あり、エネルギー効率も悪いので実質的に不可能である
。また、１６Ａ＃ｎ篩通過分含有量と６趨篩通過分含有
量との差がこの範囲を外れるものでは水硬性が悪い。中
でも、１６趨篩通過分含有量か少ないものをスラグセメ
ントに用いると、十分な強度の硬化体を得られず、６／
、＃ｎｎ篩通過金含有量多いものを用いると、長期強度
の低下が著しく初期強度も低い。
このような粒子径分布をした水砕スラグ粉は、ローラミ
ルやチューブミルで粉砕しただけでは製造できない。す
なわち、ローラミルやチューブミルで粉砕して得た水砕
スラグ粉は、粒子径分布が広く、ＩＪｊｍ篩通過分含有
員と６趨篩通過分含有量との差は通常２５〜３５重量％
であるため、気流分級等して整粒しなければならない。
ルやチューブミルで粉砕しただけでは製造できない。す
なわち、ローラミルやチューブミルで粉砕して得た水砕
スラグ粉は、粒子径分布が広く、ＩＪｊｍ篩通過分含有
員と６趨篩通過分含有量との差は通常２５〜３５重量％
であるため、気流分級等して整粒しなければならない。
その点、衝撃型粉砕機で粉砕する場合、粒子径分布が狭
く、しかも水砕スラグ粉においては、１６趨篩通過分含
有量と６／４篩通過分含有量との差が大きく、４５重量
％以上の水砕スラグ粉が得られ、特に整粒する必要がな
い。本発明で用いる衝撃型粉砕機としては、高速気流に
より被粉砕物同士又は被粉砕物と衝撃板等とを衝突させ
、このときの衝撃により粉砕するタイプの粉砕機の他、
高速回転体による衝撃により粉砕するダイブの粉砕機が
あり、具体的には、旋回気流型ジェットミル、衝突型ジ
ェットミル、複合型ジェットミル、ハンマーミル、ピン
ディスクミル等がある。なお、衝撃型粉砕機による粉砕
は、ローラミルによる粉砕と比べて、エネルギー消費量
が高い傾向があるが、水砕スラグをローラミルやチュー
ブミルでブレーン比表面積１． ＯＯＣ１〜５．
ＯＯ０ｃｎｆ／ｇ程度まで粉砕した後にジェットミルで
粉砕するとジェットミルによる粉砕の有効性を保有した
ままエネルギー消費量を低減することができる。
く、しかも水砕スラグ粉においては、１６趨篩通過分含
有量と６／４篩通過分含有量との差が大きく、４５重量
％以上の水砕スラグ粉が得られ、特に整粒する必要がな
い。本発明で用いる衝撃型粉砕機としては、高速気流に
より被粉砕物同士又は被粉砕物と衝撃板等とを衝突させ
、このときの衝撃により粉砕するタイプの粉砕機の他、
高速回転体による衝撃により粉砕するダイブの粉砕機が
あり、具体的には、旋回気流型ジェットミル、衝突型ジ
ェットミル、複合型ジェットミル、ハンマーミル、ピン
ディスクミル等がある。なお、衝撃型粉砕機による粉砕
は、ローラミルによる粉砕と比べて、エネルギー消費量
が高い傾向があるが、水砕スラグをローラミルやチュー
ブミルでブレーン比表面積１． ＯＯＣ１〜５．
ＯＯ０ｃｎｆ／ｇ程度まで粉砕した後にジェットミルで
粉砕するとジェットミルによる粉砕の有効性を保有した
ままエネルギー消費量を低減することができる。
本発明では、前記の水砕スラグ粉１００重量部に対して
１０〜１，０００重量部のクリンカ粉及び水砕スラグ粉
とクリンカ粉の合計量１００重量部に対して０．３〜１
０重量部の石膏を配合してスラグセメントとする。クリ
ンカ粉の粉末度は、特に限定はないが、通常のセメント
の製造に用いられているブレーン比表面積が３，０００
〜５゜０００ｃ＋＋ｆ／ｇ程度のものを用いるのがよい
。クリンカ粉の配合量が１，０００重量部を超えると、
水砕スラグ粉を配合しないポルトランドセメントとの差
がない。石膏としては、無水石膏や三水石膏等、通常の
セメントの製造に用いられているものでよく、ブレーン
比表面積２，０００〜４，０００ｃｎｒ／ｇ程度のもの
を用いるのがよい。石膏の配合量が０．３重量部未満で
も１０重量部を超えても、得られるスラグセメントの硬
化特性が悪くなる。すなわち、０．３重量部未満では、
急結しやすく取扱が悪くなり、１０重量部を超えると十
分な強度が得られなくなったり異常膨張したりする。な
お、水砕スラグ粉、クリンカ粉及び石膏の配合は、それ
ぞれ別個に粉砕したものを配合してもよいし、配合した
後に粉砕して粉末度を高くしてもよい。
１０〜１，０００重量部のクリンカ粉及び水砕スラグ粉
とクリンカ粉の合計量１００重量部に対して０．３〜１
０重量部の石膏を配合してスラグセメントとする。クリ
ンカ粉の粉末度は、特に限定はないが、通常のセメント
の製造に用いられているブレーン比表面積が３，０００
〜５゜０００ｃ＋＋ｆ／ｇ程度のものを用いるのがよい
。クリンカ粉の配合量が１，０００重量部を超えると、
水砕スラグ粉を配合しないポルトランドセメントとの差
がない。石膏としては、無水石膏や三水石膏等、通常の
セメントの製造に用いられているものでよく、ブレーン
比表面積２，０００〜４，０００ｃｎｒ／ｇ程度のもの
を用いるのがよい。石膏の配合量が０．３重量部未満で
も１０重量部を超えても、得られるスラグセメントの硬
化特性が悪くなる。すなわち、０．３重量部未満では、
急結しやすく取扱が悪くなり、１０重量部を超えると十
分な強度が得られなくなったり異常膨張したりする。な
お、水砕スラグ粉、クリンカ粉及び石膏の配合は、それ
ぞれ別個に粉砕したものを配合してもよいし、配合した
後に粉砕して粉末度を高くしてもよい。
衝撃型粉砕機は、被粉砕物同士又は被粉砕物と衝撃板等
とを衝突させることにより、粉砕するものであるから、
ローラやボールで加圧して摩砕するローラミルやチュー
ブミルとは異なり、高粉末度まで粉砕した場合でも、過
粉砕成分が生成し難く、水砕スラグの粉砕においては、
粒子径６趨以下のものが生成し難く、結果として、水砕
スラグ粉のうち、水硬性への寄与が大きい粒子径が６７
４より太きく １６趨以下のものの含有量が高い水砕ス
ラグ粉を製造できる。
とを衝突させることにより、粉砕するものであるから、
ローラやボールで加圧して摩砕するローラミルやチュー
ブミルとは異なり、高粉末度まで粉砕した場合でも、過
粉砕成分が生成し難く、水砕スラグの粉砕においては、
粒子径６趨以下のものが生成し難く、結果として、水砕
スラグ粉のうち、水硬性への寄与が大きい粒子径が６７
４より太きく １６趨以下のものの含有量が高い水砕ス
ラグ粉を製造できる。
以下、本発明の詳細な説明する。
実施例１
水砕スラグをジェットミルでブレーン比表面積的３．
３００〜４． ３００ｃｎｆ／ｇに粉砕して得た水砕ス
ラグ粉１００重量部、ブレーン比表面積３゜２００ｃｒ
ｌ／ｇのクリンカ粉１５〜ｌｏｏ重量部、及び上記水砕
スラグ粉とクリンカ粉との合計量１００重量部に対して
約３重量部の三水石膏を配合してＳ０３含有量２重量％
の高炉セメントを製造した。
３００〜４． ３００ｃｎｆ／ｇに粉砕して得た水砕ス
ラグ粉１００重量部、ブレーン比表面積３゜２００ｃｒ
ｌ／ｇのクリンカ粉１５〜ｌｏｏ重量部、及び上記水砕
スラグ粉とクリンカ粉との合計量１００重量部に対して
約３重量部の三水石膏を配合してＳ０３含有量２重量％
の高炉セメントを製造した。
各高炉セメントニツイテ、ＪＩＳ−Ｒ−５２１１及びＪ
ＩＳＡ−１１２９に準じてモルタル強度試験及びモルタ
ル長さ変化試験を行った。
ＩＳＡ−１１２９に準じてモルタル強度試験及びモルタ
ル長さ変化試験を行った。
第１表に、各水砕スラグ粉のブレーン比表面積、１６Ａ
＃ｎ篩通過分含有量と６趨篩通過分含有量との差、各高
炉セメントの水砕スラグ粉１００重量部に対するクリン
カ粉の配合量及び材令１〜２８日のモルタル圧縮強度を
示す。また、第２表に脱型後１〜２６週の長さ変化率を
示す。
＃ｎ篩通過分含有量と６趨篩通過分含有量との差、各高
炉セメントの水砕スラグ粉１００重量部に対するクリン
カ粉の配合量及び材令１〜２８日のモルタル圧縮強度を
示す。また、第２表に脱型後１〜２６週の長さ変化率を
示す。
実施例２
水砕スラグ粉として、水砕スラグ粉をローラミルでブレ
ーン比表面積４． ５８０ｃｎｒ／ ｇに粉砕した後に
ジェットミルでブレーン比表面積的４，６００〜６．
２００ｃｎｆ／ ｇに粉砕して得た水砕スラグ粉を用い
た他は実施例１と同様にした。
ーン比表面積４． ５８０ｃｎｒ／ ｇに粉砕した後に
ジェットミルでブレーン比表面積的４，６００〜６．
２００ｃｎｆ／ ｇに粉砕して得た水砕スラグ粉を用い
た他は実施例１と同様にした。
結果を第１表及び第２表に示す。
比較例
水砕スラグ粉として、水砕スラグをローラミルでブレー
ン比表面積的４． ６００〜６． ２００ｃ１１ｒ／ｇ
に粉砕して得た水砕スラグ粉を用いた他は実施例１と同
様にした。なお、水砕スラグをローラミルで粉砕して得
られた水砕スラグ粉の１６趨篩通過分含有量と６１ｉｔ
ｎ篩通過分含有量との差は、いずれも３３重量％未満で
あった。
ン比表面積的４． ６００〜６． ２００ｃ１１ｒ／ｇ
に粉砕して得た水砕スラグ粉を用いた他は実施例１と同
様にした。なお、水砕スラグをローラミルで粉砕して得
られた水砕スラグ粉の１６趨篩通過分含有量と６１ｉｔ
ｎ篩通過分含有量との差は、いずれも３３重量％未満で
あった。
結果を第１表及び第２表に示す。
第１表及び第２表の結果から明らかなとおり、実施例の
高炉セメントは、ブレーン比表面積が小さい場合でも、
比較例と比べてモルタル圧縮強度が同等以上であり、脱
型後の収縮、特に２週以降の収縮率が小さい。
高炉セメントは、ブレーン比表面積が小さい場合でも、
比較例と比べてモルタル圧縮強度が同等以上であり、脱
型後の収縮、特に２週以降の収縮率が小さい。
本発明によれば、モルタル圧縮強度が大きくて長さ変化
率の小さいスラグセメントを容易に製造することができ
る。
率の小さいスラグセメントを容易に製造することができ
る。
Claims (1)
- （１）水砕スラグを衝撃型粉砕機で粉砕してブレーン比
表面積が２，０００〜８，０００ｃｍ＾２／ｇであって
１６μｍ篩通過分含有量と６μｍ篩通過分含有量との差
が４５〜６５重量％である水砕スラグ粉とし、該水砕ス
ラグ粉１００重量部に対して１０〜１，０００重量部の
クリンカ粉及び水砕スラグ粉とクリンカ粉との合計量１
００重量部に対して０．３〜１０重量部の石膏を配合し
たことを特徴とするスラグセメントの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2202411A JPH0489335A (ja) | 1990-08-01 | 1990-08-01 | スラグセメントの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2202411A JPH0489335A (ja) | 1990-08-01 | 1990-08-01 | スラグセメントの製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0489335A true JPH0489335A (ja) | 1992-03-23 |
Family
ID=16457062
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2202411A Pending JPH0489335A (ja) | 1990-08-01 | 1990-08-01 | スラグセメントの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0489335A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7410537B2 (en) * | 2006-07-25 | 2008-08-12 | Council Of Scientific & Industrial Research | Process for the production of Portland slag cement using granulated blast furnace slag |
| JP2021178745A (ja) * | 2020-05-12 | 2021-11-18 | 三菱マテリアル株式会社 | セメント混合材及びその製造方法 |
| JP2021178743A (ja) * | 2020-05-12 | 2021-11-18 | 三菱マテリアル株式会社 | セメント組成物及びセメント組成物の製造方法 |
-
1990
- 1990-08-01 JP JP2202411A patent/JPH0489335A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7410537B2 (en) * | 2006-07-25 | 2008-08-12 | Council Of Scientific & Industrial Research | Process for the production of Portland slag cement using granulated blast furnace slag |
| JP2021178745A (ja) * | 2020-05-12 | 2021-11-18 | 三菱マテリアル株式会社 | セメント混合材及びその製造方法 |
| JP2021178743A (ja) * | 2020-05-12 | 2021-11-18 | 三菱マテリアル株式会社 | セメント組成物及びセメント組成物の製造方法 |
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