JPH0492112A - コントロールケーブル - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明はコントロールケーブルに関する。さらに詳しく
は、高温環境、高荷重下で耐久性および荷重効率を顕著
に向上せしめたコントロールーブルに関する。

［従来の技術］ 従来、荷重効率の向上の為に、コントロールケーブルの
内索の外周に合成樹脂層を形成したり、導管内に合成樹
脂チューブ（以下、ライナーという）を挿入することが
おこなわれている。

［発明が解決しようとする課題］ 最近はコントロールケーブルを使用する機械の高性能化
、コンパクト化に伴い、環境温度の上昇、負荷荷重の増
大などその使用条件が苛酷になってきている。たとえば
自動車のエンジンルーム内で用いられるコントロールケ
ーブルには１５０°Ｃ以上の高温環境下で使用されるも
のが増加している。

ところが、前記内索の被覆や、ライナーに用いられる合
成樹脂の使用温度は、ポリアセタール樹脂く以下、ＰＯ
Ｍという）が１２０℃以下、ポリブチレンテレフタレー
ト樹脂（以下、ＰＢＴいう）が１４０℃以下であり、１
５０°Ｃ以上の高温仕様ではポリテトラフルオロエチレ
ン（以下、ＰＴＦＥという）、テトラフルオロエチレン
・パーフルオロアルキルエーテル共重合体く以下、ＰＦ
Ａという）など若干のフッ素樹脂が用いられていた。し
かし、フッ素樹脂は摺動性は良いが、高荷重下の耐摩耗
性に劣り、使用範囲が比較的低荷重の用途に限定されて
いた。

一般にスーパーエンプラと呼ばれる一群の熱可塑性樹脂
は耐熱性が優れているが柔軟性が不足し、かつ高価なた
め本分野に適用し難い。スパーエンプラの中ではポリフ
ェニレンサルファイド樹脂（以下、ＰＰＳという）は、
比較的安価で柔軟性も優れているが、コントロールケプ
ルの配索に必要な柔軟性がなく、また高温環境下で経時
的に脆くなるので、主材として使用することができず、
わずかにＰＴＦＥ製ライナライナー耗性を改良する添加
剤として使用例があるにすぎない。

本発明は、かかる事情に鑑み、高温環境、高荷重の苛酷
な使用条件下でも高い荷重効率と耐久性を有するコント
ロールケーブルを提供することを目的とする。

［課題を解決するための手段］ 本発明のコントロールケーブルは、内索と該内索を摺動
自在に案内するための導管とからなり前記導管の内周に
ポリフェニレンサルファイド樹脂にエラストマーを配合
した組成物をチュブ状に押出成形したライナーを用いた
ことを特徴としている。

また、前記組成物が、ポリフェニレンサルファイド樹脂
にエポキシ基含有オレフィン系共重合体を必須成分とす
るエラストマー、またはビニル芳香族化合物重合体とオ
レフィン化合物重合体とからなるブロック共重合体にカ
ルボン酸基またはその誘導体を含有する分子単位が結合
してなる変性ブロック共重合体を必須成分とするエラス
トマーを、全樹脂組成物に対し５〜４０　ｗ　ｔ％配合
されたものであることが好ましい。

さらに、前記組成物の曲げ弾性率が１００００〜３００
００　ｋ　ｇ／ｃゴであり、かつ引張破断伸度が５％以
上であるのが好ましい。

そして、前記内索の表面を耐熱性のある合成樹脂で被覆
されているのが好ましい。

このばあいの耐熱性のある合成樹脂とは、ＪＩＳ　Ｋ７
１２１におけるプラスチックの転移温度測定方法にて、
融点が２００℃以上であり１５０°Ｃ以上の乾熱状態て
６００時間後引張破断伸度か１０％以上であるものをい
い、ＰＴＦＥ、ＰＦＡ、ＰＥＥＫ、熱安定剤を添加した
高重合度のナイロン６６およびＰＰＳにエラストマーを
配合してなる本発明の組成物などが用いられる。

本発明で使用するＰＰＳとは、構造式 ル％以上、より好ましくは９０モル％以上含む重合体で
あり、上記繰返し単位が７０モル％未満では耐熱性が損
なわれるため好ましくない。

ｐｐｓは、一般に特公昭４５−３３６８号公報で代表さ
れる製造法により得られる比較的分子量の小さい重合体
と、特公昭５２−１２２４０号公報で代表される製造法
により得られる本質的に線状で比較的高分子量の重合体
などがあり、前記特公昭４　！５−３３６８号公報記載
の方法で得られた重合体においては、重合後酸素雰囲気
下において加熱することにより、あるいは過酸化物など
の架橋剤を添加して加熱することにより高重合度化して
用いることも可能である。

本発明においてはいかなる方法により得られたＰＰＳを
用いることも可能であるが、本質的に線状で比較的高分
子量の重合体がより好ましく使用される。

また、ＰＰＳはその繰返し単位の３０モル％未満を下記
の構造式を有する繰返し単位なとて構成することが可能
である。

本発明で用いるＰＰＳは上記重合工程を経て生成したの
ち酸処理、熱処理または有機溶媒による洗浄を施された
ものであることが望ましい。

本発明で用いるエポキシ基含有オレフィン系重合体とは
、側鎖または主鎖にエポキシ基を有するオレフィン系重
合体であり、通常のエポキシ樹脂は含まれない。

エポキシ基含有オレフィン系重合体とは、側鎖にグリシ
ジルエステル、グリシジルエーテル、グリシジルアミン
などのグリシジル基を有するオレフィン系重合体および
二重結合含有オレフィン系重合体の二重結合をエポキシ
酸化したものなどがあげられる。

本発明ではこれらエポキシ基含有オレフィン系重合体の
うち、α−オレフィンとα、β−不飽和酸のグリシジル
エステルからなる共重合体が好ましく用いられる。ここ
でいうα−オレフィンとしてはエチレン、プロピレン、
ブテン１などがあげられる。またα、β−不飽和酸のグ
リシジルエステルとは一般式 （Ｒは水素原子または低級アルキル基を示す）で示され
る化合物であり、具体的にはアクリル酸グリシジル、メ
タクリル酸グリシジルおよびエタクリル酸グリシジルな
どがあげられる。

エポキシ基含有オレフィン系重合体におけるエポキシ基
の含有量は通常０．１〜３０ｗｔ％てあり、特に０，２
〜２０　ｗ　ｔ％が好ましく、０．１ｗｔ％未満では目
的とする効果が十分に得られず、３　Ｑ　ｗ　ｔ％を越
えるとＰＰＳとの溶融混練時にゲル化を生じ、押出安定
性、成形性および機械特性が低下するため好ましくない
。

エポキシ基含有オレフィン系重合体には、本発明の効果
を損なわない範囲で、他のオレフィン系モノマ、たとえ
ばアクリル酸メチル、メタクリル酸メチル、アクリロニ
トリル、スチレン、酢酸ビニルおよびビニルエーテルな
どを共重合しても良い。

本発明で用いられる変性ブロック共重合体とは、ビニル
芳香族化合物重合体とオレフィン化合物重合体とからな
るブロック共重合体にカルボン酸基またはその誘導体を
含有する分子単位が結合してなる変性ブロック共重合体
である。

変性ブロック共重合体を構成するビニル芳香族化合物と
しては、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエ
ンなどがあげられ、スチレンが特に好ましい。変性ブロ
ック共重合体を構成するオレフィン化合物重合体として
は、エチレン、プロピレン、ブテン−１、イソブチレン
などのモノオレフィン、ブタジェン、イソプレン、１．
３−ペンタジェンなどの共役ジオレフィンおよび１．４
−へキサジエン、ノルボルネン、ノルボルネン誘導体な
どの非共役ジオレフィンなどがあげられる。これらオレ
フィン化合物重合体で構成されるブロックは、上記化合
物の１種以上から構成され、しかも該ブロックの不飽和
度は耐候性、耐熱性の点から２０％以下が好ましい。し
たがって該ブロックの構成単位として上記のジオレフィ
ン類を使用するばあいには、該ブロック部分の不飽和度
を２０％を越えないように水添などの方法により不飽和
度を低減させることが好ましい。本発明において最も好
ましい変性ブロック共重合体は、１個、好ましくは２個
以上のビニル芳香族化合物重合体ブロックと共役ジエン
化合物を主体とするオレフィン化合物重合体とからなる
ブロック共重合体を変性してなるものであり、ビニル芳
香族化合物とオレフィン化合物との重量比が５／９５〜
５０１５６、好ましくは１０／９０〜３０／７０のもの
である。

ブロック共重合体は不飽和カルボン酸またはその誘導体
との付加反応により変性され、本発明で使用される変性
ブロック共重合体が得られる。不飽和カルボン酸または
その誘導体としては、マレイン酸、フマル酸、イタコン
酸、ハロゲン化マレイン酸などのジカルボン酸、これら
ジカルボン酸の酸無水物、エステル、アミド、イミド、
アクリル酸、メタクリル酸などがあげられる。これらは
１種または２種以上混合して使用でき、なかでも不飽和
カルボン酸が好ましく、無水マレイン酸がより好ましく
使用される。

変性ブロック共重合体に含まれるカルボン酸基またはそ
の誘導体の付加量は、基本となるブロック共重合体１０
０重量部に対し、通常００５〜２０重量部、好ましくは
０．１〜１０重量部、より好ましくは０．３〜５重量部
である。

本発明で用いられるエラストマーの例としては、たとえ
ばポリオレフィン系エラストマージエン系エラストマー
、アクリル系エラストマポリアミドエラストマー、ポリ
エステルエラストマー、シリコーンエラストマー、フッ
素エラストマーおよび多硫化物エラストマーなどがあげ
られ、これらのエラストマーは１種または２種以上使用
される。本発明の樹脂組成物におけるＰＰＳの配合割合
は６０〜９５ｗｔ％、好ましくは７０〜９０ｗｔ％の範
囲である。配合割合が６０　ｗ　ｔ％に満たないとコン
トロールケーブルの耐熱性が不足するため好ましくなく
、一方、配合量が９５　ｗ　ｔ％を越えるとコントロー
ルーブルの柔軟性、靭性が不足するため好ましくない。

エラストマーの配合割合は、５〜４０ｗｔ％、好ましく
は１０〜３０　ｗ　ｔ％の範囲であり、エポキシ基含有
オレフィン系共重合体またはビニル芳香族化合物重合体
とオレフィン化合物重合体とからなる変性ブロック共重
合体以外のエラストマーを用いるばあいの配合割合は２
０　ｗ　ｔ％以下である。

前記ＰＰＳにエラストマーを配合してなる組成物は、Ａ
ＳＴＭ　Ｄ７９０に従って測定した曲げ弾性率がｉ　ｏ
ｃｏｏ〜３００００　ｋ　ｇ／Ｃゴであり、がっＡＳＴ
Ｍ　Ｄ６３８に従って測定した引張破断伸度が５％以上
であることが好ましい０曲げ弾性率が３００００ｋｇ／
ｃｍ”を越え、あるいは引張破断伸度が５％未満である
と柔軟性に劣り実用上コントロールケーブルの配索が難
しい。また、曲げ弾性率が１００００ｋｇ／ｃｍ２未満
であると高荷重下の変形が大きく、摩耗が速いため耐久
性が劣るので好ましくない。

本発明の樹脂組成物の調整方法はとくに制限なくｐｐｓ
樹脂およびエラストマーの粉末、ペレット、細片をリボ
ンブレンダー、ヘンシェルミキサー、■ブレンダーなど
を用いてトライブレンドしたのち、バンバリーミキサ−
、ミキシンクロール、車軸または２軸の押出機、ニーダ
などを用いて溶融混練する方法などがあげられる。なか
でも充分な混練力を有する単軸または２軸の押出機を用
いて溶融混練する方法が代表的である。

また本発明で用いるＰＰＳ樹脂組成物には、本発明の効
果を損なわない範囲で、酸化防止剤、熱安定剤、滑剤、
結晶核剤、紫外線防止剤、着色剤、難燃剤などの通常の
添加剤および少量の多種ポリマーを添加することができ
、さらにＰＰＳの架橋度を制御する目的で公知の過酸化
水素、ジターシャリ−ブチルパーオキサイド、ジクミル
パーオキサイドなどの過酸化物架橋剤および特開昭５９
−１３１６５０号公報に記載されているチオホスフィン
酸金属塩などの架橋促進剤または特開昭５８−２０４０
４５号公報、特開昭５８−０４０４．６号公報などに記
載されているジアルキル錫ジカルボキシレート、アミノ
トリアゾールなどの架橋防止剤を配合することも可能で
ある。

また、本発明の樹脂組成物で必須成分ではないが、摺動
性を改善する目的で、ポリテトラフルオロエチレン、メ
ラミンシアヌレート、シリコーンオイル、二硫化モリブ
デン、グラファイト、窒化ホウ素などの潤滑剤を１０ｗ
ｔ％を越えない範囲で配合することが可能であり、とく
にコントロールケーブルの内索の表面に本発明の樹脂組
成物を被覆して用いるばあいは、潤滑剤を配合して用い
るのが好ましい。

さらに、本発明において、繊維状および／または粒状の
強化剤を必要に応じて本発明の効果を損なわない範囲で
配合することが可能である。

かかる繊維状強化剤としては、ガラス繊維、シラスガラ
ス繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、セラミック繊維
、アスベスト繊維、石ロウ繊維、金属繊維などの無機繊
維および炭素繊維などがあげられる。

また粒状の強化剤としては、ワラステナイｌ〜、セリサ
イト、カオリン、マイカ、クレー、ベントナイト、アス
ベスト、タルク、アルミナシリケートなどの珪酸塩、ア
ルミナ、塩化珪素、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウ
ム、酸化チタンなどの金属酸化物、炭酸カルシウム、炭
酸マグネシウム、ドロマイトなどの炭酸塩、硫酸カルシ
ウム、硫酸バリウムなどの硫酸塩、ガラス・ビーズ、窒
化ホウ素、炭化珪素、サイアロンおよびシリカなどがあ
げられ、これらは中空てあってもよい。これら強化剤は
２種以上を併用することが可能であり、必要によりシラ
ン系およびチタン系などのカップリング剤で予備処理し
て使用することができる。

また、本発明で用いられるＰＰＳ樹脂組成物をコントロ
ールケーブル用ライナーとして成形する方法はとくに限
定されるものでないが、作業能率のよい押出成形か適し
ている。使用する押出機は、通常用いられる単軸スクリ
ュータイプの押出機でよいが、３５０°Ｃまでの昇温能
力を兼ね備えておくのが望ましく、さらに混練性能を上
げるためにスクリューにミキシング部を設けてもよい。

そして、前記組成物をライナに成形するばあい、チュー
ブダイを用いチュブ状に押出された樹脂を冷却水槽中へ
浸し冷却固化を行なった後、引取機で連続的に引取りラ
イナーを得る。この冷却の際、ライナーの寸法精度を向
上させるためサイジングダイを用いたり、冷却水槽を真
空にした真空サイジング方式がより好ましい。

［作用］ 本発明のＰＰＳにエラストマーを配合してなる樹脂組成
物は、ＰＰＳの優れた耐熱性、摺動性に加えて柔軟性、
強靭性を付与した材料である。そのため、このような材
料で成形したライナーを導管の内周に用いたコントロー
ルケーブルは、配索自在の柔軟性を有し、かつ高温環境
、高荷重下の苛酷な条件でも高い荷重効率と耐久性を維
持することができる。

なお、エラストマー添加ＰＰＳからなるライナーを用い
た導管と被覆をしていない内索とを組合わせたばあいは
、たとえば負荷荷重か３０ｋｇ以下のとき１５０℃以上
の高温環境下でも耐久性が良い。また前記ライナーを用
いた導管とＰＰＳまたは他の耐熱性のある合成樹脂を被
覆した内索とを組合わせたばあいは、負荷荷重が７０ｋ
ｇ以上でも高温環境下での耐久性に優れている。

以下、実施例によって本発明の実施態様と効果を詳しく
説明する。

［実施例コ つぎに図面を参照しながら、本発明のコントロールケー
ブルを説明する。

第１図は本発明のコントロールケーブルの一実施例を示
す一部切欠斜視図、第２図は本発明のコントロールケー
ブルの性能を測定するための測定装置の概略説明図、第
３図および第４図は実施例と比較例のコントロールケー
ブルの耐久性および荷重効率の測定結果を示すグラフで
ある。

第１図は自動車のクラッチ、またはブレーキなどの操作
に用いられるコントロールケーブルの一実施例を示して
おり（１）は内索、（２）は導管、（３）は内索の被覆
、（４）はライナーである。

内索（１）は柔軟性と屈曲寿命を付与するため、一般に
複数本の素線を撚り合わせて１本のストランドを作り、
そのストランドを複数本撚合わせてつくる。クラッチ、
またはブレーキに用いられるコントロールケーブルの内
索の直径は通常２．０〜４．０ｍｍである。導管（２）
はライナ（４）上にたとえば厚さ０．５〜２．０　　ｍ
ｍ、幅１，２〜４．５ｍｍに圧延した１本の平鋼線を螺
旋上に密接して巻いた鎧層（５）と、その外周に厚さ０
．５〜２．０ｍｍで被覆した合成樹脂からなる保護層（
６）とから構成されている。

前記ライナー（４）はＰＰＳにエラストマーを５〜４０
？≦、さらに好ｔＬ＜は１０〜３　Ｑ　％添加して得ら
れ、曲げ弾性係数が１００００〜３００００ｋｇ／ｃｒ
ｎ２、なかんず＜　１５０００〜２５０００ｋｇ／ｃＩ
′ｒＩ２の範囲となるようにエラストマーの添加量を決
められた材料を押出成形したものである。

ライナー（４）の外径は３．０〜６．０ｍｍ程度であり
、内径は２．０〜５．０ｍｍ程度である。

なお、内索（１）を構成するストランドの本数およびス
トランドを構成する鋼索線の本数はとくに限定されるも
のではなく、従来公知の種々の組合せを採用することが
できる。

また、導管（２）には前記の平鋼線を捲回した鎧層（５
）にかえて、複数本の金属線をライナ（４）上に緩いピ
ッチで密間隔に巻き付けた鎧層を用いてもよい。このば
あいも第１図の保護層と同様な合成樹脂の被覆が設けら
れる。

さらに、潤滑材としてシリコーン系グリースを内索（１
）または被覆（３）に塗布するのが好ましい。

つぎに、本発明に用いたＰＰＳ樹脂の製法について以下
に説明する。

参考例１　（ＰＰＳの重合） オートクレーブに硫化ナトリウム３２６ｋｇ（２５モル
、結晶水４０％を含む）、水酸化ナトリウム４ｇ、酢酸
ナトリウム三水和物１３ｋｇ　（約１０モル）およびＮ
−メチル−２ピロリドン（以下、ＮＭＰという＞７．９
ｋｇを仕込み、撹拌しながら徐々に２０５℃まで昇温し
、水１．３６ｋｇを含む留出水約１．５Ｙ：、を除去し
た。残留混合物に１．４−ジクロルベンゼン３．７５ｋ
ｇ　（２５，５モル）およびＮＭＰ　２ｋｇを加え、２
６５℃で４時間加熱した。反応生成物を７０℃の温水で
５回洗浄し、８０℃で２４時間減圧乾燥して、溶融粘度
約２５００ポアズ（３２０℃せん断速度１０ＳｅＣ−１
）の粉末状ＰＰ５（Ｐ’−１＞約２ｋｇをえた。同様の
操作を繰り返し、以下に記載の実施例に供した。

参考例２　（ＰＰＳの酸処理） 参考例１で得られたＰＰＳ粉末約２ｋｇを９Ｏ′Ｃに加
熱されたｐＨ４の酢酸水溶液２０１中に投入し、約３０
分間撹拌しつづけた後ろ過し、炉液のｐＨが７になるま
で約９０°Ｃの脱イオン水で洗浄した。さらに１２０℃
で２４時間減圧乾燥し粉末状とし、酸処理ＰＰＳ　（Ｐ
−２＞を得た。

参考例３　（ＰＰＳの熱水処理） 参考例１で得られたＰＰＳ粉末約２ｋｇと脱イオン水１
１λとをオートクレーブに仕込み、常圧で密封した＠１
７５℃まで昇温し、撹拌しながら約３０分間保温したの
ち冷却した。そして内容物を取り出してろ過し、さらに
７０°Ｃの脱イオン水約１０ＸＬの中にＰＰＳを浸漬、
撹拌し、ろ過する操作を５回繰り返した。さらに１２０
℃で２４時間減圧乾燥して熱水洗浄ＰＰ５（Ｐ−３）を
得た。

参考例４　（ｐｐｓの溶媒洗浄） 参考例］で得られたＰＰＳ粉末約２ｋｇを１００℃に加
熱したＮ−メチルピロリドン（以下、ＮＭＰという＞２
０ｉ！λ中に投入し、約３０分間撹拌した後ろ過し、続
いて約９０°Ｃのイオン交換水で洗浄した。このものを
１２０℃で２４時間減圧乾燥してＮＭＰ洗浄ＰＰＳ　（
Ｐ−４＞を得た。

つぎに、具体的な実施例および比較例を上げて、本発明
のコントロールクープルを説明する。

実施例１ 参考例２で得られた酸洗浄ＰＰＳ　（Ｐ−２＞９０　ｗ
　ｔ％およびエチレン・グリシジルメタクリレート共重
合体（共重合比８８：１２ｗｔ％）１０ｗｔ％をトライ
ブレンドした後、φ３０ｍｍ、２軸押出機に供給し、３
２０℃の温度で溶融混練しペレタイザーによりベレット
化した。

このベレットを射出成形して得られた試験片について、
ＡＳＴＭ　Ｄ７９０、ＡＳＴＭ　Ｄ６３８の方法に基づ
き測定した結果、曲げ弾性率は２５０００ｋｇ／ｃｒｒ
Ｐで、引張破断伸度は８％であった。

そして、本ベレッ１−を用いて押出成形により外径４．
８ｍｍ、内径４．Ｑｍｍのライナーを成形し、この外周
に幅２．３ｍｍ、厚み１．０ｍｍの平鋼線を密に巻き付
けた鎧層を形成し、その外周上に外径１０．０ｍｍとな
るようにＰＦＡ樹脂で被覆した保護層を形成し導管を作
製した。

また、外径０．６５ｍｍの金属線上に外径０４６０ｍｍ
の金属線を６本、さらにそのうえに１２本を撚り合わせ
外径３．０ｍｍとなるように形成した内索にシリコン系
グリースを塗布したものを前記導管内へ挿入しコントロ
ールケーブルを作製した。

実施例２ 参考例２でえられた酸洗浄ＰＰＳ　（１”２＞８０　ｗ
　ｔ％および実施例１で用いた共重合体２０　ｗ　ｔ％
を実施例１と同様な方法でベレットを得た。このベレッ
トを射出成形して得られた試験片について、前記測定方
法に基づき測定した結果、曲げ弾性率は２００００ｋｇ
／ｃＩ′ｎ２で、引張破断伸度は１５％であった。

そして、外径４．８ｍｍ、内径４．０ｍｍになるように
押出成形したライナーを用い、実施例１と同様にしてコ
ントロールケーブルを作製した。

実施例３ 参考例２で得られた酸洗浄ＰＰＳ　（Ｐ’−２＞７０ｗ
ｔ％およびエチレン・グリシジルメタクリレート共重合
体（共重合比９４：６ｗｔ％）３０　ｗ　ｔ％を実施例
１と同様な方法でベレットを得た。このベレットを射出
成形して得られた試験片について、前記測定方法に基づ
き測定した結果、曲げ弾性率は１５０００ｋｇ／ｃゴで
、引張破断伸度は３５％であった。

そして、外径４．８ｍｍ、内径４．０ｍｍになるように
押出成形したライナーを用い、実施例１と同様にしてコ
ントロールクープルを作製した。

実施例４ 参考例２で得られた酸洗浄ＰＰＳ　（Ｐ−２＞６０　ｗ
　ｔ％および実施例３で用いた共重合体４０　ｗ　ｔ％
を実施例１と同様な方法でベレットを得た。このベレッ
トを射出成形して得られた試験片について、前記測定方
法に基づき測定した結果、曲は弾性率は１００００ｋｇ
／ｃｒ１１２で、引張破断伸度は６０％てあった。

そして、外径４．８ｍｍ、内径４．０ｍｍになるように
押出成形したライナー用い、実施例１と同様にしてコン
トロールケーブルを作製した。

比較例１ 参考例４で得られたＮＭＰ洗浄ｐｐｓ　（ｐ−４）を用
いた。このベレットを射出成形して得られた試験片につ
いて、前記測定方法に基づき測定した結果、曲げ弾性率
は４．００００ｋｇ／ｃｒｎ”で、引張破断伸度は１％
であった。

そして、外径４．８ｍｍ、内径４．０ｍｍになるように
押出成形したライナーを用い、実施例１と同様にしてコ
ントロールケーブルを作製した。

比較例２ 参考例４で得られたＮＭＰ洗浄ＰＰＳ　（Ｐ−４）９７
ｗｔ％および実施例１で用いた共重合体３　ｗ　ｔ％を
実施例１と同様な方法でペレットを得た。このベレット
を射出成形して得られた試験片について、前記測定方法
に基づき測定した結果、曲げ弾性率は３５０００　ｋ　
ｇ／ｃｄで、引張破断伸度は４％であった。そして、外
径４．８ｍｍ、内径４．０ｍｍになるように押出成形し
たライナーを用い、実施例１と同様にしてコントロール
ケーブルを作製した。

比較例３ 参考例４で得られたＮＭＰ洗浄ＰＰＳ　（Ｐ−４）５０
ｗｊ％および実施例１で用いた共重合体５０ｗｔ％を実
施例１と同様な方法でベレットを得た。このベレットを
射出成形して得られた試験片について、前記測定方法に
基づき測定した結果、曲げ弾性率は５０００ｋｇ／ｃｍ
’で、引張破断伸度は２５％であった。そして、外径４
．８ｍｍ、内径４．０ｍｍになるように押出成形したラ
イナーを用い、実施例１と同様にしてコントロールケー
ブルを作製した。

比較例４ ライナー材料にポリブチレンテレフタレート（以下、Ｐ
ＢＴという）樹脂を用いたほかは実施例１と同様にして
コントロールケーブルを作製した。

つぎに、耐熱性のある合成樹脂を被覆した内索と前記ラ
イナーとを用いた実施例と比較例について説明する。

実施例５ 参考例２で得られた酸洗浄ＰＰＳ　（Ｐ−２＞８０　ｗ
　ｔ％および実施例１で用いた共重合体１０ｗｔ％およ
びエチレン・プロピレン共重合体１０ｗｔ％を実施例１
と同様な方法でベレットを得た。このベレットを射出成
形して得られた試験片について、前記測定方法に基づき
測定した結果、曲げ弾性率は１９０００ｋｇ／ｃゴで、
引張破断伸度は１７％であった。

そして、本ベレットを用いて押出成形により外径５．７
ｍｍ、内径４．７ｍｍのライナーを成形し、この外周に
幅２．４ｍｍ、厚み１．３ｍｍの平鋼線を密に巻き付け
た鎧層を形成し、その外周上に外径１０．０ｍｍとなる
ようにＰＦＡ樹脂で被覆した保護層を形成し導管を作製
した。

また、実施例１と同じ内索を用い、これにＰＦＡ樹脂を
押出成形により外径３．７ｍｍとなるように被覆し、こ
の外周にシリコン系グリースを塗布したものを前記導管
内へ挿入しコントロールケーブルを作製した。

実施例６ 参考例３で得られた熱水処理ＰＰＳ　（Ｐ−３）７０　
ｗ　ｔ％および実施例３で用いた共重合体１５　ｗ　ｔ
％およびエチレン・プロピレン共重合体１５ｗｔ％を実
施例１と同様な方法でベレットを得た。このベレットを
射出成形して得られた試験片について、前記測定方法に
基づき測定した結果、曲げ弾性率は１４０００ｋｇ／ｃ
ｒｒｆで、引張破断伸度は４０％であった。

そして、本ベレットを用いて押出成形により外径５．７
ｍｍ、内径４．７ｍｍのライナーを成形し、内索に外径
が３．７ｍｍとなるようＰＦＡ樹脂の被覆をしたほかは
実施例１と同じ内索を用いてコントロールケーブルを作
製した。

実施例７ 参考例１で得られたＰＰＳ　（Ｐ−１ン８０ｗｔ％およ
び実施例１で用いた共重合体１０ｗｔ％およびエチレン
・ブテン−１共重合体１０ｗｔ％を実施例１と同様な方
法でベレットを得た。

このベレットを射出成形して得られた試験片について、
前記測定方法に基づき測定した結果、曲げ弾性率は２２
０００ｋｇ／ｃｒｎ２で、引張破断伸度は１０％であっ
た。

そして、本ベレットを用いて押出成形により外径５．７
ｍｍ、内径４．７ｍｍのライナーを成形し、内索に外径
が３．７ｍｍとなるよう６６ナイロン樹脂の被覆をした
ほかは実施例１と同じ内索を用いてコントロールケーブ
ルを作製しな。

実施例８ 参考例４で得られたＰＰＳ　（Ｐ−４＞９０ｗｔ％およ
び実施例１で用いた共重合体１０ｗｔ％およびアイオノ
マー１０ｗｔ％を実施例１と同様な方法でベレットを得
た。このベレットを射出成形して得られた試験片につい
て、前記測定方法に基づき測定した結果、曲げ弾性率は
２４０００ｋｇ／ｃｒｒ？で、引張破断伸度は９％であ
った。

そして、本ペレットを用いて押出成形により外径５．７
ｍｍ、内径４．７ｍｍのライナーを成形し、内索に外径
が３．７ｍｍとなるようＰＦＡ樹脂の被覆をしたほかは
実施例１と同じ内索を用いてコントロールケーブルを作
製した。

実施例９ 参考例４で得られたＰＰＳ　（Ｐ−４）８０ｗ七％およ
びスチレン・ブタジェン・スチレン共重合体２０ｗｔ％
を実施例１と同様な方法でペレットを得た。このペレッ
トを射出成形して得られた試験片について、前記測定方
法に基づき測定した結果、曲げ弾性率は２２０００ｋｇ
／ｃｍ”で、引張破断伸度は１０％であった。

そして、本ペレットを用いて押出成形により外径５．７
ｍｍ、内径４．７ｍｍのライナーを成形し、内索に外径
が３．７ｍｍとなるようＰＴＦＥ樹脂の被覆をしたほか
は実施例１と同じ内索を用いてコントロールケーブルを
作製した。

実施例１０ 参考例４で得られたＰＰＳ　（Ｐ−４）８０ｗｔ％およ
び実施例１と同し共重合体１０ｗｔ％およびエチレン・
アクリル酸エチル共重合体１０　ｗ　ｔ％を実施例１と
同様な方法でペレットを得た。このペレットを射出成形
して得られた試験片について、前記測定方法に基づき測
定した結果、曲げ弾性率は１６０００ｋｇ／ｃｒｎ２て
、引張破断伸度は３０％であった。

そして、本ペレットを用いて押出成形により外径５．７
ｍｍ、内径４　、７　ｍ、　ｍのライナーを成形し、内
索に外径が３．７ｍｍとなるようＰＦＡ樹脂の被覆をし
たほかは実施例１と同じ内索を用いてコントロールケー
ブルを作製した。

実施例１１ 参考例４で得られたＰＰＳ　（Ｐ−４）８０ｗｔ％およ
び実施例１と同じ共重合体］、Ｏｗｔ％およびエチレン
・プロピレン・ジエン共重合体１０　ｗ　ｔ％を実施例
１と同様な方法でペレットを得た。このペレットを射出
成形して得られた試験片について、前記測定方法に基づ
き測定した結果、曲げ弾性率は１３５００ｋｇ／ｃｒｏ
２で、引張破断伸度は４５％であった。

そして、本ペレットを用いて押出成形により外径５．７
ｍｍ、内径４．７ｍｍのライナーを成形し、内索に外径
が３．７ｍｍとなるようＰＴＦＥ樹脂の被覆をしたほか
は実施例１と同じ内索を用いてコントロールケーブルを
作製した。

実施例１２ 参考例４で得られたＰＰＳ　（Ｐ−４＞８０ｗｔ％およ
び実施例１と同じ共重合体１０ｗｔ％およびポリアミド
エラストマー１０ｗｔ％を実施例１と同様な方法でペレ
ットを得た。このペレットを射出成形して得られた試験
片について、前記測定方法に基づき測定した結果、曲げ
弾性率は１５３００ｋｇ／ｃｒｒｆで、引張破断伸度は
４０％であった。

そして、本ペレットを用いて押出成形により外径５．７
ｍｍ、内径４．７ｍｍのライナーを成形し、内索に外径
が３．７ｍｍとなるようＰＴＦＥ樹脂の被覆をしたほか
は実施例１と同じ内索を用いてコントロールケーブルを
作製した。

実施例］３ 実施例１と同じ組成で、押出成形により外径５．７ｍｍ
、内径４．７ｍｍのライナーを成形し、外径が３．７ｍ
ｍとなるよう被覆をした内索を用いてコントロールケー
ブルを作製した。

比較例５ 内索の被覆として、熱安定剤を添加していないたナイロ
ン６６樹脂用いたほかは、実施例１と同じ内索を用い、
ライナーおよび導管は、実施例１と同じものを用いてコ
ントロールケーブルを作製した。

比較例６ 内索の被覆として、ＰＢＴ樹脂を用いたほかは、実施例
１と同じ内索を用い、ライナーおよび導管は、実施例１
と同じものを用いてコントロールケーブルを作製した。

実施例１〜１３および比較例１〜６のライナー（４）お
よび被覆（３）の材料、初期および耐久回数１００万回
後の荷重効率を第１表に示す。

１以下余白］ 前記実施例１〜１３および比較例１〜６について曲げ試
験および耐久試験を実施した。

曲げ試験は、室温環境下で半径５０Ｒの円柱に３６０゛
の角度でコントロールケーブルを巻き付はライナーの割
れを調査し、実用可能かどうかを調査した実施例１〜４
および比較例１〜３の結果を第２表に示す。

Ｕ以下余白」 第２表 また、耐久試験については、第２図に基づきその試験装
置を説明する。

恒温槽（７）の中に内索（１）の曲げ半径が１５０ｍｍ
、曲げ角度が１８０°になるように半円状に湾曲された
供試体のコントロールケーブルを取り付けた。内索（１
）の入力側端部にはレバー（８）が取り付けられ、負荷
側端部には負荷をかけるためのスプリング（９）が取り
付けられている。また、荷重効率を測定するばあいは、
内索（１）の入力側の途中にロードセル（１０）が、負
荷側の途中には他のロードセル（１１）が取り付けられ
る。レバー（８）は矢印（Ａ）で示すように揺動させ、
１往復を１回として、毎分３０回の速度で往復運動をさ
せた。スプリング（９）は、ストロークが３０ｍｍで、
負荷は内索の被覆がない実施例１〜４および比較例１〜
４は３０ｋｇとし、内索の被覆がある実施例５〜１３お
よび比較例５〜６は７０ｋｇとした。また、恒温槽（７
）内の雰囲気温度は１８０℃を保つようにした。

そして、荷重効率は負荷荷重が３０ｋｇまたは７０ｋｇ
のときの （Ｗ／Ｆ）Ｘ１００　　（％） で表している。ただし、（Ｆ）は入力側ロードセル（１
０）の計測値、（Ｗ）は負荷側ロードセル（１１）の計
測値である。耐久回数は被覆（３）が摩耗して内索（１
）の素線が見えるようになるか、あるいはライナー（４
）が摩耗して導管（２）の鎧槽（５）が表面に見えるよ
うになるまでのレバ（８）の揺動回数で表わしている。

第２表より明らか、なように曲げ試験の結果、比較例１
および２のコントロールケーブルは、半径５０ｍｍの曲
げに耐えられず、実用上コントロールケーブルの配索は
難しくなる。また、第３図に示すように比較例３のコン
トロールケプルは、摩耗が速く耐久性が低下し、比較例
４のコントロールケーブルでは耐久性が著しく劣る。

これに対して、実施例１〜４のコントロールケーブルは
耐久性があり比較例１〜４と比較して高水準を示してい
る。

つぎに、負荷荷重が７０ｋｇである実施例５〜１３およ
び比較例５〜６のコントロールケーブルの耐久試験結果
を第４図に示す。内索の被覆に耐熱性のある合成樹脂を
使用すると耐久試験時の負荷荷重が７０ｋｇと高荷重に
も関わらず荷重効率が耐久回数１００万回で８０〜８８
％と比較例５および比較例６が耐久回数１００万回以下
で荷重効率が低下しているのと比較して格段に優れてい
ることがわかる。

また、被覆に用いるＰＰＳへのエラストマーの添加量は
５　ｗ　ｔ％〜４０　ｗ　ｔ％程度が好ましく、そのよ
うな範囲ではコントロールケーブルとして柔軟性があり
、かつ高い荷重効率および耐久性を示すという利点があ
る。

さらに、第３図かられかるようにライナーにエラストマ
ー添加ＰＰＳを用いたコントロールケーブルは、３０ｋ
ｇと低負荷のばあい被覆のない内索と組み合わせても十
分に高い耐熱性および耐久性を有し、実用性があること
がわかる。

叙上のごとくエラストマー添加ＰＰＳは耐久性および荷
重効率において、高い性能を有していることが判る。

［発明の効果］ 本発明のコントロールケーブルは、従来のコントロール
ケーブルと比較して、高温環境または高温環・高荷重下
でも耐久性が格段に向上しており荷重効率も高い。

【図面の簡単な説明】

第１図は、本発明のコントロールケーブルの一実施例を
示す一部切欠斜視図、第２図は本発明のコントロールケ
ーブルの性能を測定するための測定装置の概略説明図、
第３図および第４図は実施例および比較例のコントロー
ルケーブルの耐久性および荷重効率の測定結果を示すグ
ラフである。 （図面の主要符号） （１）：内索 （２）：導管 （３）：被覆 （４）：ライナ 第１図 ：′Ａ′２回 北１１　（♂）

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １　内索と該内索を摺動自在に案内するための導管とか
   らなり前記導管の内周に、ポリフェニレンサルファイド
   樹脂にエラストマーを配合した組成物をチューブ状に押
   出成形したライナーを用いたコントロールケーブル。 ２　前記組成物が、ポリフェニレンサルファイド樹脂に
   エポキシ基含有オレフィン系共重合体を必須成分とする
   エラストマーを全樹脂組成物に対し５〜４０ｗｔ％配合
   したものであることを特徴とする請求項１記載のコント
   ロールケーブル。 ３　前記組成物が、ポリフェニレンサルファイド樹脂に
   ビニル芳香族化合物重合体とオレフィン化合物重合体と
   からなるブロック共重合体にカルボン酸基またはその誘
   導体を含有する分子単位が結合してなる変性ブロック共
   重合体を必須成分とするエラストマーを、５〜４０ｗｔ
   ％配合したものであることを特徴とする請求項１記載の
   コントロールケーブル。 ４　前記組成物の曲げ弾性率が１００００〜３００００
   ｋｇ／ｃｍ＾２であり、かつ引張破断伸度が５％以上で
   あることを特徴とする請求項１、２または３記載のコン
   トロールケーブル。 ５　前記内索の表面を耐熱性のある合成樹脂で被覆した
   ことを特徴とする請求項１、２、３または４記載のコン
   トロールケーブル。