JPH0494704A - 高粘度液の脱気・脱泡方法 - Google Patents
高粘度液の脱気・脱泡方法Info
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- JPH0494704A JPH0494704A JP20908490A JP20908490A JPH0494704A JP H0494704 A JPH0494704 A JP H0494704A JP 20908490 A JP20908490 A JP 20908490A JP 20908490 A JP20908490 A JP 20908490A JP H0494704 A JPH0494704 A JP H0494704A
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- JP
- Japan
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- tank
- liq
- degassing
- bubbles
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- Pending
Links
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 17
- 238000007872 degassing Methods 0.000 claims description 26
- 238000003756 stirring Methods 0.000 claims description 9
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- 230000006837 decompression Effects 0.000 claims description 3
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 abstract 3
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- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は調製したタンク内高粘度液に含まれる気泡をタ
ンク内の減圧装置により脱気・脱泡し、更にタンク底部
よりの送液配管中で脱気・脱泡させる脱泡器を有する送
液系統における脱気・脱泡方法に関する、特にその制御
方法に関するものである。
ンク内の減圧装置により脱気・脱泡し、更にタンク底部
よりの送液配管中で脱気・脱泡させる脱泡器を有する送
液系統における脱気・脱泡方法に関する、特にその制御
方法に関するものである。
［従来の技術〕
高粘度の液体の脱気・脱泡方法としては、特公昭４２−
３１５６号公報に記載の如く気泡を含有する粘稠液の減
圧脱泡法において時々その減圧の程度を間歇的にかつ急
激に変化させ、かくして気泡を破壊するようにしだ粘稠
液の脱泡方法が、又特開昭６２−２６９７１７号公報に
示すように、槽の内部を減圧状態にして内部の液体を脱
泡する装置であって、槽下部に溜まった液体を」三方に
循環させて降らせる又は膜化させる装置が開示されてい
る。
３１５６号公報に記載の如く気泡を含有する粘稠液の減
圧脱泡法において時々その減圧の程度を間歇的にかつ急
激に変化させ、かくして気泡を破壊するようにしだ粘稠
液の脱泡方法が、又特開昭６２−２６９７１７号公報に
示すように、槽の内部を減圧状態にして内部の液体を脱
泡する装置であって、槽下部に溜まった液体を」三方に
循環させて降らせる又は膜化させる装置が開示されてい
る。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、従来の方法は何れも現状の脱気・脱泡程
度を知る方法は示されてなく、いかなる場合においても
経験的に完全に脱気・脱泡されるための時間及び脱気・
脱泡操作を繰返す方法及び装置になり、必要以上に操作
時間及び操作動力を必要としていた。
度を知る方法は示されてなく、いかなる場合においても
経験的に完全に脱気・脱泡されるための時間及び脱気・
脱泡操作を繰返す方法及び装置になり、必要以上に操作
時間及び操作動力を必要としていた。
本発明の目的は脱気・脱泡されている状態を現実に把握
し、その状態に対応した脱気・脱泡操作を行い、操作時
間を必要最小限に又操作動力を最少限に制御することの
出来る高粘度液の脱気・脱泡方法を提供することにある
。
し、その状態に対応した脱気・脱泡操作を行い、操作時
間を必要最小限に又操作動力を最少限に制御することの
出来る高粘度液の脱気・脱泡方法を提供することにある
。
〔課題を解決するための手段及び作用］本発明の上記目
的は、 タンク内高粘度液体の液中気泡を減圧装置及び送液管途
中の脱泡器により脱気・脱泡する方法において、攪拌翼
のある場合には該タンクの円周壁面対照の位置近くに攪
拌翼の軸を避けて超音波発振子と受振子を対向させ、超
音波発信の減衰量を測定することによりタンク内高粘度
液体の液中気泡の大きさと量を算出し、これをもとに前
記減圧装置及び脱泡器の出力を最適に制御することを特
徴とする高粘度液の脱気・脱泡方法。
的は、 タンク内高粘度液体の液中気泡を減圧装置及び送液管途
中の脱泡器により脱気・脱泡する方法において、攪拌翼
のある場合には該タンクの円周壁面対照の位置近くに攪
拌翼の軸を避けて超音波発振子と受振子を対向させ、超
音波発信の減衰量を測定することによりタンク内高粘度
液体の液中気泡の大きさと量を算出し、これをもとに前
記減圧装置及び脱泡器の出力を最適に制御することを特
徴とする高粘度液の脱気・脱泡方法。
によって達成される。
本発明において、攪拌翼のある場合には該タンクの円周
壁面対照の位置近くに、攪拌翼の軸を避けて超音波発振
子と受振子とを対向させるということは、タンク内液体
全体に含まれる液中気泡を検出するにはタンクの円周壁
面対照の位置（中心線の通る位置）に対向させるのが最
も適しているが、攪拌翼がタンクに取付りられている場
合はその攪拌軸が邪魔になるのでそれを避けて出来るだ
ｔＪ中心線に近い位置に超音波発振子と受振子とを対向
させるということである。
壁面対照の位置近くに、攪拌翼の軸を避けて超音波発振
子と受振子とを対向させるということは、タンク内液体
全体に含まれる液中気泡を検出するにはタンクの円周壁
面対照の位置（中心線の通る位置）に対向させるのが最
も適しているが、攪拌翼がタンクに取付りられている場
合はその攪拌軸が邪魔になるのでそれを避けて出来るだ
ｔＪ中心線に近い位置に超音波発振子と受振子とを対向
させるということである。
本発明において超音波発信の減衰量を測定することによ
りタンク内高粘度液に含まれる気泡の大きさと量を算出
するということは、送波側より超音波１０〜２００ＫＨ
２を発信し、受波側でこれを捉えその超音波発信の減衰
量によって液中に含有される気泡の大きさと量を算出す
ることをいう。
りタンク内高粘度液に含まれる気泡の大きさと量を算出
するということは、送波側より超音波１０〜２００ＫＨ
２を発信し、受波側でこれを捉えその超音波発信の減衰
量によって液中に含有される気泡の大きさと量を算出す
ることをいう。
本発明において、これをもとに前記減圧装置及び脱泡器
の出力を最適に制御するということは、減圧装置におい
ては、気泡の大きさと数に応して減圧度と減圧時間を設
定し、必要に応じて段階的にこれを変えるように設定す
ることであり、又脱泡器においては、残された気泡を完
全に除くのに必要十分な出力をか＆Ｊることによって、
無駄な出力を省き効果的に短時間で脱気・脱泡を行うと
いうことである。
の出力を最適に制御するということは、減圧装置におい
ては、気泡の大きさと数に応して減圧度と減圧時間を設
定し、必要に応じて段階的にこれを変えるように設定す
ることであり、又脱泡器においては、残された気泡を完
全に除くのに必要十分な出力をか＆Ｊることによって、
無駄な出力を省き効果的に短時間で脱気・脱泡を行うと
いうことである。
本発明に用いる減圧装置の減圧度は一１００〜７６０ｍ
ｍＨｇの範囲で調節を行う。３００μｍ以上の比較的大
きな気泡を多く含む場合、初期の減圧度を低く、中期以
後の減圧度を高くすることにより、気泡がタンク内に充
満し液が泡と一緒に減圧ポンプにより排出されるの壱防
ぐ。
ｍＨｇの範囲で調節を行う。３００μｍ以上の比較的大
きな気泡を多く含む場合、初期の減圧度を低く、中期以
後の減圧度を高くすることにより、気泡がタンク内に充
満し液が泡と一緒に減圧ポンプにより排出されるの壱防
ぐ。
本発明に用いる脱泡器としては、いかなる装置を用いて
もよいが、特に能率的なのは超音波脱泡器である。超音
波脱泡器としての条件は発振周波数 ４０ＫＨｚ 発振出力 ０． ２〜０，６ＫＷＨ程度が好ましい。
もよいが、特に能率的なのは超音波脱泡器である。超音
波脱泡器としての条件は発振周波数 ４０ＫＨｚ 発振出力 ０． ２〜０，６ＫＷＨ程度が好ましい。
本発明に用いる前記測定用の超音波振動子は片方は発振
子、もう一方は受振子となるが、超音波振動子は円筒型
セラミックタイプが好ましいが、ハイドロフオンでも代
用出来る。
子、もう一方は受振子となるが、超音波振動子は円筒型
セラミックタイプが好ましいが、ハイドロフオンでも代
用出来る。
本発明の実施態様を図を用いて説明すると、第１図は本
発明の高粘度液の脱気・脱泡方法の１実施例のフローン
ートである。タンク１内の高粘度液体２の液中気泡を減
圧装置３．及び送液管４の途中の脱泡器５により、脱藩
・脱泡する方法において、第１図（ｂ）に示すように該
タンク１の円周壁面６の対照の位置ａ、ｂ近くに、撹拌
翼の軸７を避けて、超音波発振子８と受振子９を対向さ
せ、第１図（ａ）に示すように超音波発信器１０より出
される超音波発信の減衰量を超音波受信器１１で受け、
波形解析装置１２によってタンク内高粘度液体の液中気
泡の大きざと量を第２図の如く算出し、これをもとに前
記減圧装置３の減圧度と減圧時間を調節し、更に脱泡器
５の出力条件も最適に制御する。
発明の高粘度液の脱気・脱泡方法の１実施例のフローン
ートである。タンク１内の高粘度液体２の液中気泡を減
圧装置３．及び送液管４の途中の脱泡器５により、脱藩
・脱泡する方法において、第１図（ｂ）に示すように該
タンク１の円周壁面６の対照の位置ａ、ｂ近くに、撹拌
翼の軸７を避けて、超音波発振子８と受振子９を対向さ
せ、第１図（ａ）に示すように超音波発信器１０より出
される超音波発信の減衰量を超音波受信器１１で受け、
波形解析装置１２によってタンク内高粘度液体の液中気
泡の大きざと量を第２図の如く算出し、これをもとに前
記減圧装置３の減圧度と減圧時間を調節し、更に脱泡器
５の出力条件も最適に制御する。
そうすることによって、脱気・脱泡を従来の方法に比較
して短時間にしかも最少の出力によって実施することが
出来る。
して短時間にしかも最少の出力によって実施することが
出来る。
〔実 施 例］
第１図に示すような本発明の脱気・脱泡方法を具体化す
る装置を用いて脱気・脱泡を行ったところ、減圧装置の
所要電力は１，５ＫＷＨで、脱気・脱泡時間は２０分間
で、脱泡器の所要電力は０．３ＫＷｌ（であった。
る装置を用いて脱気・脱泡を行ったところ、減圧装置の
所要電力は１，５ＫＷＨで、脱気・脱泡時間は２０分間
で、脱泡器の所要電力は０．３ＫＷｌ（であった。
一方従来の方法による運転条件は減圧装置の所要電力は
１．５ＶｔＮ−（で脱気・脱泡時間ば６０分間で脱泡器
の所要電力は０．６ＫＷｌ−１であった。
１．５ＶｔＮ−（で脱気・脱泡時間ば６０分間で脱泡器
の所要電力は０．６ＫＷｌ−１であった。
上記実施例に明らかな如く、本発明の脱気・脱泡方法に
よればタンク内液体に含まれる気泡の大きさ、量に対し
最適な条件で脱気・脱泡を行うことが出来るので、減圧
装置による脱気・脱泡を最低出力で最低時間で、又脱泡
器におりる出力も最低で行うことが出来、その結果生産
性の向」二、品質向上、及び得率向上に大きく貢献した
。
よればタンク内液体に含まれる気泡の大きさ、量に対し
最適な条件で脱気・脱泡を行うことが出来るので、減圧
装置による脱気・脱泡を最低出力で最低時間で、又脱泡
器におりる出力も最低で行うことが出来、その結果生産
性の向」二、品質向上、及び得率向上に大きく貢献した
。
第１回は本発明の脱気・脱泡方法の１実施例のフローシ
ート（ａ）とタンクの平面図（ｂ）、第２図は本発明の
超音波気泡計測による発信周波数対凍衰率のグラフであ
る。 １・・・タンク ２・・・高粘度液体 ３・・・減圧装置 ・送液管 ・脱泡器 円周壁面 ・攪拌翼の軸 ・超音波発振子 ・超音波受振子 ・超音波発信器 ・・超音波受信器 ・・波形解析装置 ・・制御装置 （ほか ３名）
ート（ａ）とタンクの平面図（ｂ）、第２図は本発明の
超音波気泡計測による発信周波数対凍衰率のグラフであ
る。 １・・・タンク ２・・・高粘度液体 ３・・・減圧装置 ・送液管 ・脱泡器 円周壁面 ・攪拌翼の軸 ・超音波発振子 ・超音波受振子 ・超音波発信器 ・・超音波受信器 ・・波形解析装置 ・・制御装置 （ほか ３名）
Claims (1)
- タンク内高粘度液体の液中気泡を減圧装置及び送液管途
中の脱泡器により脱気・脱泡する方法において、攪拌翼
のある場合は該タンクの円周壁面対照の位置近くに攪拌
翼の軸を避けて超音波発振子と受振子を対向させ、超音
波発信の減衰量を測定することによりタンク内高粘度液
体の液中気泡の大きさと量を算出し、これをもとに前記
減圧装置及び脱泡器の出力を最適に制御することを特徴
とする高粘度液の脱気・脱泡方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20908490A JPH0494704A (ja) | 1990-08-09 | 1990-08-09 | 高粘度液の脱気・脱泡方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20908490A JPH0494704A (ja) | 1990-08-09 | 1990-08-09 | 高粘度液の脱気・脱泡方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0494704A true JPH0494704A (ja) | 1992-03-26 |
Family
ID=16567007
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20908490A Pending JPH0494704A (ja) | 1990-08-09 | 1990-08-09 | 高粘度液の脱気・脱泡方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0494704A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103035351A (zh) * | 2011-09-28 | 2013-04-10 | 株式会社鹭宫制作所 | 电磁线圈及电磁阀 |
| JP2018176057A (ja) * | 2017-04-11 | 2018-11-15 | オタリ株式会社 | 脱気装置 |
-
1990
- 1990-08-09 JP JP20908490A patent/JPH0494704A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103035351A (zh) * | 2011-09-28 | 2013-04-10 | 株式会社鹭宫制作所 | 电磁线圈及电磁阀 |
| JP2018176057A (ja) * | 2017-04-11 | 2018-11-15 | オタリ株式会社 | 脱気装置 |
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