JPH0495607A - コネクティングロッド - Google Patents
コネクティングロッドInfo
- Publication number
- JPH0495607A JPH0495607A JP21010790A JP21010790A JPH0495607A JP H0495607 A JPH0495607 A JP H0495607A JP 21010790 A JP21010790 A JP 21010790A JP 21010790 A JP21010790 A JP 21010790A JP H0495607 A JPH0495607 A JP H0495607A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- connecting rod
- cap
- column
- temperature
- forging
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Shafts, Cranks, Connecting Bars, And Related Bearings (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、レシプロエンジンに用いられるコネクティン
グロッドに係り、特に鍛造により形成される鋼製のコネ
クティングロッドに関する。
グロッドに係り、特に鍛造により形成される鋼製のコネ
クティングロッドに関する。
（従来の技術）
コネクティングロッド（以下、単にコンロッドという）
は、燃焼圧をクランクシャフトに伝えるものであるため
、十分なる強度と剛性を有することが要求、される。そ
して従来、このコンロッドとしては炭素鋼、合金鋼等の
熱間鍛造品が多く用いられ、前記した強度、剛性面では
一応の満足を得ていた。
は、燃焼圧をクランクシャフトに伝えるものであるため
、十分なる強度と剛性を有することが要求、される。そ
して従来、このコンロッドとしては炭素鋼、合金鋼等の
熱間鍛造品が多く用いられ、前記した強度、剛性面では
一応の満足を得ていた。
ところで近年、エンジンの高回転、高出力化が進む中で
、コンロッドの慣性質量を小さくすることの要求が高ま
り、コンロッドをいかに軽量化するかが重要な課題とな
ってきている。
、コンロッドの慣性質量を小さくすることの要求が高ま
り、コンロッドをいかに軽量化するかが重要な課題とな
ってきている。
（発明が解決しようとする課題）
しかしながら、熱間鍛造により形成される上記従来の鋼
製コンロッドでは、その表層部に酸化スケールや脱炭層
などの異常層が形成されるため、その厚さや幅を削減す
ると疲労強度の面で新たな問題が生じ、思うように軽量
化を図れないという制約があった。
製コンロッドでは、その表層部に酸化スケールや脱炭層
などの異常層が形成されるため、その厚さや幅を削減す
ると疲労強度の面で新たな問題が生じ、思うように軽量
化を図れないという制約があった。
なお、例えば実開昭５５−７４１５号公報には、コラム
部の両端に小端部、大端部をそれぞれ設け、前記大端部
を前記コラム部の延長部とキャップとの連結によって形
成した鋼製のコンロッドにおいて、前記キャップを鋼材
料から形成すると共に、その他の部分を軽量のチタンあ
るいはアルミニウム合金から形成する技術が示されてい
る。しかしながら、か覧るコンロッドによれば、ヤング
率の低下（チタン合金のヤング率は鉄の約半分）により
大端部の剛性低下を招いたり、あるいは線膨張係数の違
いにより一体加工後、コラム延長部とキャップとの合せ
面に段差（食い違い）が生じたりして、信頼性に欠ける
ものとなる。
部の両端に小端部、大端部をそれぞれ設け、前記大端部
を前記コラム部の延長部とキャップとの連結によって形
成した鋼製のコンロッドにおいて、前記キャップを鋼材
料から形成すると共に、その他の部分を軽量のチタンあ
るいはアルミニウム合金から形成する技術が示されてい
る。しかしながら、か覧るコンロッドによれば、ヤング
率の低下（チタン合金のヤング率は鉄の約半分）により
大端部の剛性低下を招いたり、あるいは線膨張係数の違
いにより一体加工後、コラム延長部とキャップとの合せ
面に段差（食い違い）が生じたりして、信頼性に欠ける
ものとなる。
本発明は、上記従来の問題を解決することを課題として
なされたもので、その目的とするところは、鋼材料の有
する強度、剛性面での優位性を生かしながら、可及的軽
量化を達成し、なおかつ精度的にも満足する鋼製コンロ
ッドを提供することにある。
なされたもので、その目的とするところは、鋼材料の有
する強度、剛性面での優位性を生かしながら、可及的軽
量化を達成し、なおかつ精度的にも満足する鋼製コンロ
ッドを提供することにある。
（課題を解決するための手段）
本発明は、上記目的を達成するため、コラム部の両端に
小端部、大端部をそれぞれ設け、前記大端部を前記コラ
ム部の延長部とキャップとの連結によって形成した鋼製
のコンロッドにおいて、前記キャップを標準の熱間鍛造
温度で鍛造形成すると共に、該キャップを除く部分を脱
炭の生じない温度で鍛造形成したことを特徴とする。
小端部、大端部をそれぞれ設け、前記大端部を前記コラ
ム部の延長部とキャップとの連結によって形成した鋼製
のコンロッドにおいて、前記キャップを標準の熱間鍛造
温度で鍛造形成すると共に、該キャップを除く部分を脱
炭の生じない温度で鍛造形成したことを特徴とする。
本発明において、上記鋼の種類は特に問わないもので、
汎用の炭素鋼、合金鋼等を選択することができる他、イ
オウ （Ｓ）、テルル（Ｔｅ）、カルシウム（Ｃａ ）
等の快削性元素を撚加した鋼を選択することができる。
汎用の炭素鋼、合金鋼等を選択することができる他、イ
オウ （Ｓ）、テルル（Ｔｅ）、カルシウム（Ｃａ ）
等の快削性元素を撚加した鋼を選択することができる。
これら鋼の標準的な熱間鍛造温度（鍛造開始温度）は１
２００℃程度であるが、本発明では、キャップについて
はこの標準熱間鍛造温度を採用し、その他の部分すなわ
ちコラム部、小端部等については脱炭の生じない鍛造温
度を採用する。この脱炭の発生しない温度は、標準熱間
鍛造温度よりかなり低い温度となるが、鍛造加工性も考
慮して１０００°Ｃ程度とするのが望ましい。
２００℃程度であるが、本発明では、キャップについて
はこの標準熱間鍛造温度を採用し、その他の部分すなわ
ちコラム部、小端部等については脱炭の生じない鍛造温
度を採用する。この脱炭の発生しない温度は、標準熱間
鍛造温度よりかなり低い温度となるが、鍛造加工性も考
慮して１０００°Ｃ程度とするのが望ましい。
また本発明において、上記コラム部とこのコラム部から
小端部または大端部へのつなぎとなる８部分とは、疲労
強度をより高めるためにショットピーニング仕上げとす
ることができる。
小端部または大端部へのつなぎとなる８部分とは、疲労
強度をより高めるためにショットピーニング仕上げとす
ることができる。
（作用）
上記のように構成したコンロッドにおいては、キャップ
を除く部分を脱炭の生じない温度で鍛造形成したので、
該部分の表層部から脱炭層が無くなるばかりか、酸化ス
ケールも大幅に削減されて、強度特に疲労強度が増大す
る、この結果、その疲労強度の増大分、厚さまたは幅を
削減できることとなり軽量化に寄与する。またキャップ
とその他の部分とは同じ鋼材から形成したので、大端部
の剛性が低下したり、その合せ面に段差が生じることも
なくなる。
を除く部分を脱炭の生じない温度で鍛造形成したので、
該部分の表層部から脱炭層が無くなるばかりか、酸化ス
ケールも大幅に削減されて、強度特に疲労強度が増大す
る、この結果、その疲労強度の増大分、厚さまたは幅を
削減できることとなり軽量化に寄与する。またキャップ
とその他の部分とは同じ鋼材から形成したので、大端部
の剛性が低下したり、その合せ面に段差が生じることも
なくなる。
（実施例）
以下、本発明の実施例を添付図面にもとづいて説明する
。
。
第１図は、本発明にか＼るコンロッドを示したものであ
る。同図において、１はコラム部、２はコラム部 ｌの
一端に設けられた、ピストンピン（図示略）に連結され
る小端部、３はコラム部 ｌの他端に設けられた、クラ
ンクピン（図示略）に連結される大端部である。大端部
３は、コラム部ｌの延長部１ａとキャップ４との二分割
構成とされており、キャップ４はポルト ５を用いてコ
ラム延長部１ａに一体化されている。
る。同図において、１はコラム部、２はコラム部 ｌの
一端に設けられた、ピストンピン（図示略）に連結され
る小端部、３はコラム部 ｌの他端に設けられた、クラ
ンクピン（図示略）に連結される大端部である。大端部
３は、コラム部ｌの延長部１ａとキャップ４との二分割
構成とされており、キャップ４はポルト ５を用いてコ
ラム延長部１ａに一体化されている。
本実施例においてキャップ５とこのキャップ５を除く部
分すなわちコラム部１、コラム延長部１ａおよび小端部
２を含む部分（以下、ロンド側部分６という）とは、炭
素鋼素材を鍛造することにより形成される。しかして、
この鍛造に際しては、キャップ ５については標準の熱
間鍛造温度（１２００℃程度）でいわゆる熱間鍛造を行
い、一方ｏ ７ド側部分Ｃについては脱炭を生じない温
度（１０００℃程度）でいわゆる半熱間鍛造を行ように
する。
分すなわちコラム部１、コラム延長部１ａおよび小端部
２を含む部分（以下、ロンド側部分６という）とは、炭
素鋼素材を鍛造することにより形成される。しかして、
この鍛造に際しては、キャップ ５については標準の熱
間鍛造温度（１２００℃程度）でいわゆる熱間鍛造を行
い、一方ｏ ７ド側部分Ｃについては脱炭を生じない温
度（１０００℃程度）でいわゆる半熱間鍛造を行ように
する。
なお、小端部２のピストンピン用孔２ａは、上記鍛造後
機械加工により仕上げられる。また大端部３のクランク
ピン用孔３ａは、鍛造後ボルト５にてキャップ４を一体
化した状態で同様に機械加工により仕上げられる。また
所望により、コラム部１とこのコラム部ｌから小端部２
または大端部３へのつなぎとなる８部分７，８とを含む
部分はショットピーニングにより仕上げられる。
機械加工により仕上げられる。また大端部３のクランク
ピン用孔３ａは、鍛造後ボルト５にてキャップ４を一体
化した状態で同様に機械加工により仕上げられる。また
所望により、コラム部１とこのコラム部ｌから小端部２
または大端部３へのつなぎとなる８部分７，８とを含む
部分はショットピーニングにより仕上げられる。
ご覧で、ショットピーニングを施さないコンロッドを実
施例量１、ショットピーニングを施したコンロッドを実
施例量２として、これらを後述する各種試験に供した。
施例量１、ショットピーニングを施したコンロッドを実
施例量２として、これらを後述する各種試験に供した。
なお、比較のため、全ての部分について熱間鍛造を行っ
た従来の鋼製コンロ−７Ｆ（従来品）についても同様の
試験に供した。
た従来の鋼製コンロ−７Ｆ（従来品）についても同様の
試験に供した。
第２図は、疲労試験の結果を示したものである。これよ
り、本発明にか〜る実施例量１．２は従来品に比してい
ずれも疲れ限度が増大し、疲労強度が増大していること
が明らかになった。実施例量１．２の疲労強度が増大し
たのは、そのロッド側部分６を半熱間鍛造したので、そ
の表層部から脱炭層が排除されたこと、並びに酸化スケ
ールの発生が抑えられたことによるもので、酸化スケー
ルの削減により表面粗さが細かくなったことがさらにこ
の疲労強度の増大に寄与したものである。なお、実施例
量の比較ではショットピーニングを施した実施例量２の
疲れ限度がショットピーニングを施さない実施例量ｌに
比して大きく、ショットピーニングが疲労強度の増大に
好影響を与えることが明らかである。
り、本発明にか〜る実施例量１．２は従来品に比してい
ずれも疲れ限度が増大し、疲労強度が増大していること
が明らかになった。実施例量１．２の疲労強度が増大し
たのは、そのロッド側部分６を半熱間鍛造したので、そ
の表層部から脱炭層が排除されたこと、並びに酸化スケ
ールの発生が抑えられたことによるもので、酸化スケー
ルの削減により表面粗さが細かくなったことがさらにこ
の疲労強度の増大に寄与したものである。なお、実施例
量の比較ではショットピーニングを施した実施例量２の
疲れ限度がショットピーニングを施さない実施例量ｌに
比して大きく、ショットピーニングが疲労強度の増大に
好影響を与えることが明らかである。
第３図は、コラム部の余裕率を見たものである。これよ
り実ｉ＠Ａで表わす本実施例品１は、その疲労強度の増
大によりコラム部ｌを狭幅に形成しても、破線Ｂで表わ
す従来品と同等の余裕率を確保できることが明らかで、
コラム部１の軽量化を達成できる。
り実ｉ＠Ａで表わす本実施例品１は、その疲労強度の増
大によりコラム部ｌを狭幅に形成しても、破線Ｂで表わ
す従来品と同等の余裕率を確保できることが明らかで、
コラム部１の軽量化を達成できる。
第４図は、コンロッドの重量とエンジンのシリンダポア
径との関係を示したものである。これより実線Ａで表わ
す実施例量ｌの重量は各シリンダポア径に対して、破線
Ｂで表わす比較量の重量に比して小さくできる。なお、
その軽量化程度は従来品の約ｌＯ％となっている。
径との関係を示したものである。これより実線Ａで表わ
す実施例量ｌの重量は各シリンダポア径に対して、破線
Ｂで表わす比較量の重量に比して小さくできる。なお、
その軽量化程度は従来品の約ｌＯ％となっている。
第５図はコンロッドの重量バラツキを示したものである
。これより実線Ａで表わす本実施例品ｌの重量バラツキ
σ１は、破線Ｂで表わす比較量の重量バラツキσ２に比
して約半分になっている。これは、鍛造に際して酸化ス
ケールの巻き込みがなくなったためであると推定される
。
。これより実線Ａで表わす本実施例品ｌの重量バラツキ
σ１は、破線Ｂで表わす比較量の重量バラツキσ２に比
して約半分になっている。これは、鍛造に際して酸化ス
ケールの巻き込みがなくなったためであると推定される
。
第６図は、コンロッドの大端部３の剛性と慣性力との関
係を示したものである。試験は、コンロッドをコラム部
ｌの軸方向に所定の速度で引張り、この時の大端部３の
クランクピン用孔３ａの径δの変形量を測定する方法に
よった。これより白丸で表わす本実施例品ｌは、その軽
量化により慣性力が低下するので、黒丸で表わす比較量
に比して大端部３の変形量が抑えられる。
係を示したものである。試験は、コンロッドをコラム部
ｌの軸方向に所定の速度で引張り、この時の大端部３の
クランクピン用孔３ａの径δの変形量を測定する方法に
よった。これより白丸で表わす本実施例品ｌは、その軽
量化により慣性力が低下するので、黒丸で表わす比較量
に比して大端部３の変形量が抑えられる。
第７図は、コンロッドのポルト ５の螺合部（ポルトネ
ジ部）に発生する応力と慣性力との関係を示したもので
ある。これより白丸で表わす本実施例品１は黒丸で表わ
す比較量に比し、ポルトネジ部の応力が小さくなる。こ
れは、その軽量化により大端部３の変形量が抑えられた
ためである。
ジ部）に発生する応力と慣性力との関係を示したもので
ある。これより白丸で表わす本実施例品１は黒丸で表わ
す比較量に比し、ポルトネジ部の応力が小さくなる。こ
れは、その軽量化により大端部３の変形量が抑えられた
ためである。
第８図は、上記コンロッドを組込んだエンジンのレスポ
ンスの状況を示したものである。これより実線Ａで表わ
す本実施例品１は、破線Ｂで表わす比較量に比し、各エ
ンジン回転数に到達する時間が短く、エンジンレスポン
ス性に優れていることが明らかである。
ンスの状況を示したものである。これより実線Ａで表わ
す本実施例品１は、破線Ｂで表わす比較量に比し、各エ
ンジン回転数に到達する時間が短く、エンジンレスポン
ス性に優れていることが明らかである。
第９図は、コンロッドを構成するコラム延長部１ａとキ
ャップ４との食い違い量を示したものである。なお、こ
＼では比較例として、全ての部分について熱間鍛造を行
った従来の鋼製コンロッド（比較量１）およびチタン類
の軸側部分６に対して鋼製のキャー２ブ４を組合わせた
コンロッド（比較量２）を用いた。これより比較量２で
は線膨張係数に差があるため、加工後の残留応力解放に
より大端部の合せ面に大きな食い違いが発生するが、本
実施例品１では既存の鋼製コンロッド（比較量１）と同
様に、この食い違いは非常に小さいものとなる。
ャップ４との食い違い量を示したものである。なお、こ
＼では比較例として、全ての部分について熱間鍛造を行
った従来の鋼製コンロッド（比較量１）およびチタン類
の軸側部分６に対して鋼製のキャー２ブ４を組合わせた
コンロッド（比較量２）を用いた。これより比較量２で
は線膨張係数に差があるため、加工後の残留応力解放に
より大端部の合せ面に大きな食い違いが発生するが、本
実施例品１では既存の鋼製コンロッド（比較量１）と同
様に、この食い違いは非常に小さいものとなる。
（発明の効果）
以上、詳細に説明したように、本発明にか〜るコネクテ
ィングロッドによれば、その大部分から脱炭層を排除し
かつ酸化スケールを削減できるので、疲労強度を可及的
に増大せしめることが可能になり、その疲労強度の増大
分、全体の軽量化を達成できる効果がある。またキャッ
プとその他の部分とを同じ鋼材から形成したので、大端
部の剛性が低下したり、大端部の合せ面に食い違い段差
が生じることもなくなり、信頼性の向上に大きく寄与す
る効果がある。
ィングロッドによれば、その大部分から脱炭層を排除し
かつ酸化スケールを削減できるので、疲労強度を可及的
に増大せしめることが可能になり、その疲労強度の増大
分、全体の軽量化を達成できる効果がある。またキャッ
プとその他の部分とを同じ鋼材から形成したので、大端
部の剛性が低下したり、大端部の合せ面に食い違い段差
が生じることもなくなり、信頼性の向上に大きく寄与す
る効果がある。
第１図は、本発明にかｋるコネクティングロッドの平面
図、第２図は、本発明にか振るコネクティングロッドの
疲労試験結果を従来のコネクティングロッドのそれと対
比して示すグラフ、第３図〜第９図は、本発明にか−る
コネクティングロッドの各種特性を従来のコネクティン
グロッドのそれと対比して示したものであり、第３図は
コラム部の余裕率、第４図は重量軽減効果、第５図は重
量バラツキ、第６図は大端部剛性、第７図はポルトネジ
部に発生する応力、第８図はエンジンレスポンス特性お
よび第９図は大端部の合せ面の食い違い量をそれぞれ示
すグラフである。 １ ・・・ コラム部 １ａ・・・ コラム延長部 ２ ・・・ 小端部 ３ ・・・ 大端部 ４ ・・・ キャップ 第１図 第３図 牙４図 第２図 シワツタボア４＋ 第５図 繰り広しぞξ 笹÷Ｊ−井゛・Ｎら員Ｒ
図、第２図は、本発明にか振るコネクティングロッドの
疲労試験結果を従来のコネクティングロッドのそれと対
比して示すグラフ、第３図〜第９図は、本発明にか−る
コネクティングロッドの各種特性を従来のコネクティン
グロッドのそれと対比して示したものであり、第３図は
コラム部の余裕率、第４図は重量軽減効果、第５図は重
量バラツキ、第６図は大端部剛性、第７図はポルトネジ
部に発生する応力、第８図はエンジンレスポンス特性お
よび第９図は大端部の合せ面の食い違い量をそれぞれ示
すグラフである。 １ ・・・ コラム部 １ａ・・・ コラム延長部 ２ ・・・ 小端部 ３ ・・・ 大端部 ４ ・・・ キャップ 第１図 第３図 牙４図 第２図 シワツタボア４＋ 第５図 繰り広しぞξ 笹÷Ｊ−井゛・Ｎら員Ｒ
Claims (1)
- （１）コラム部の両端に小端部、大端部をそれぞれ設け
、前記大端部を前記コラム部の延長部とキャップとの連
結によって形成した鋼製のコネクティングロッドにおい
て、前記キャップを標準の熱間鍛造温度で鍛造形成する
と共に、該キャップを除く部分を脱炭の生じない温度で
鍛造形成したことを特徴とするコネクティングロッド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21010790A JP2780459B2 (ja) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | コネクティングロッド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21010790A JP2780459B2 (ja) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | コネクティングロッド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0495607A true JPH0495607A (ja) | 1992-03-27 |
| JP2780459B2 JP2780459B2 (ja) | 1998-07-30 |
Family
ID=16583928
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21010790A Expired - Fee Related JP2780459B2 (ja) | 1990-08-08 | 1990-08-08 | コネクティングロッド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2780459B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003055714A (ja) * | 2001-08-09 | 2003-02-26 | Kobe Steel Ltd | 非調質鋼鍛造加工品及びその製法、並びにそれを用いた内燃機関用コンロッド部品 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP2421266A1 (en) | 2010-08-19 | 2012-02-22 | Thomson Licensing | Method for reconstructing a current block of an image and corresponding encoding method, corresponding devices as well as storage medium carrying an images encoded in a bit stream |
-
1990
- 1990-08-08 JP JP21010790A patent/JP2780459B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003055714A (ja) * | 2001-08-09 | 2003-02-26 | Kobe Steel Ltd | 非調質鋼鍛造加工品及びその製法、並びにそれを用いた内燃機関用コンロッド部品 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2780459B2 (ja) | 1998-07-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4693139A (en) | Connecting rod of reciprocating motion system and method for producing the same | |
| US4073474A (en) | Poppet valve | |
| US5605126A (en) | Piston for internal combustion engines, especially diesel engines | |
| US3943908A (en) | One piece piston connected to a connecting rod for high speed four-stroke cycle internal combustion engines | |
| DE4446726A1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines einteiligen Kühlkanalkolbens | |
| JPH0418929B2 (ja) | ||
| JPH0354021B2 (ja) | ||
| US4810585A (en) | Metal-ceramic composite bodies and a method for manufacturing the same | |
| JPH0128666B2 (ja) | ||
| JPH0495607A (ja) | コネクティングロッド | |
| JPH0360794B2 (ja) | ||
| US6912929B2 (en) | Multi-piece crankshaft construction | |
| JPS6229499B2 (ja) | ||
| US2107747A (en) | Camshaft | |
| US3064496A (en) | Crankshaft construction | |
| JPH0313610Y2 (ja) | ||
| JPS61284550A (ja) | クランクシヤフト用高強度鋳鋼 | |
| JPH022087Y2 (ja) | ||
| JPS6214323Y2 (ja) | ||
| JPH0510527B2 (ja) | ||
| JPH0771438A (ja) | 軸挟持部材およびその製造方法 | |
| JPH0232067B2 (ja) | ||
| Bankovic et al. | Powder forging makes a better conn rod | |
| JPS62242121A (ja) | 内燃機関の連接棒の成形方法 | |
| JPH06307212A (ja) | バルブスプリングリテーナ |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080515 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090515 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100515 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |