JPH05111708A - 連続式圧延機の速度設定方法 - Google Patents
連続式圧延機の速度設定方法Info
- Publication number
- JPH05111708A JPH05111708A JP3299830A JP29983091A JPH05111708A JP H05111708 A JPH05111708 A JP H05111708A JP 3299830 A JP3299830 A JP 3299830A JP 29983091 A JP29983091 A JP 29983091A JP H05111708 A JPH05111708 A JP H05111708A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- speed
- rolling
- coil
- looper
- length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 コイルの連続圧延における定常部圧延速度の
変動を極力抑制して仕上げ板厚精度を向上させ得る“連
続式圧延機の速度設定手段”を確立する。 【構成】 圧延機４の入側に巻戻し機１，溶接機２及び
ル−パ−３を、出側に走間切断機５及び巻取り機６を備
えた連続式圧延設備での圧延速度を設定するに当り、現
時点でのル−パ−入側速度，ル−パ−蓄積板長，巻戻し
機のコイル残長，圧延コイルの残長及び圧延機速度、並
びに少なくともコイル数でＮ個先まで（Ｎ≧２）のコイ
ル長，幅，素材板厚，仕上げ板厚及び材質等のコイル圧
延条件を基に、少なくともコイル数Ｎ個先までのストリ
ップ速度を計算すると共に、その速度で圧延した場合の
ル−パ−入側速度，巻戻し機のコイル残長，ル−パ−蓄
積板長，巻き取られたコイル長並びに圧延機速度の変化
パタ−ンを予測し、この予測に基づいて次に圧延するコ
イルの最適圧延速度を演算し設定する。
変動を極力抑制して仕上げ板厚精度を向上させ得る“連
続式圧延機の速度設定手段”を確立する。 【構成】 圧延機４の入側に巻戻し機１，溶接機２及び
ル−パ−３を、出側に走間切断機５及び巻取り機６を備
えた連続式圧延設備での圧延速度を設定するに当り、現
時点でのル−パ−入側速度，ル−パ−蓄積板長，巻戻し
機のコイル残長，圧延コイルの残長及び圧延機速度、並
びに少なくともコイル数でＮ個先まで（Ｎ≧２）のコイ
ル長，幅，素材板厚，仕上げ板厚及び材質等のコイル圧
延条件を基に、少なくともコイル数Ｎ個先までのストリ
ップ速度を計算すると共に、その速度で圧延した場合の
ル−パ−入側速度，巻戻し機のコイル残長，ル−パ−蓄
積板長，巻き取られたコイル長並びに圧延機速度の変化
パタ−ンを予測し、この予測に基づいて次に圧延するコ
イルの最適圧延速度を演算し設定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、コイルの連続式圧延
機における圧延速度設定方法に関する。
機における圧延速度設定方法に関する。
【０００２】
【従来技術とその課題】一般に、コイルの冷間圧延時に
おける圧下位置は連続圧延機の定常圧延速度での荷重予
測に基づいて決定されるのが普通であるが、この場合、
往々にして板厚精度が大きく悪化する事態を招くことが
あった。これは、冷間圧延に指摘されていた「摩擦係数
が圧延速度に依存して大きく変化する」という現象に起
因して起きるものである。つまり、実際の圧延作業には
ストリップの速度変動要因が幾つか存在するが、これに
よって生じたストリップの速度変動のために摩擦係数が
大きく変化することとなり、このため“実際の荷重”が
“予測荷重”と異なる結果となって出側の板厚変動を引
き起こし、板厚精度の悪化につながる訳である。そし
て、この板厚精度の変動が大きいとオフゲ−ジが生じ、
板の切捨て、ひいては歩留の悪化を引き起こすことにな
る。
おける圧下位置は連続圧延機の定常圧延速度での荷重予
測に基づいて決定されるのが普通であるが、この場合、
往々にして板厚精度が大きく悪化する事態を招くことが
あった。これは、冷間圧延に指摘されていた「摩擦係数
が圧延速度に依存して大きく変化する」という現象に起
因して起きるものである。つまり、実際の圧延作業には
ストリップの速度変動要因が幾つか存在するが、これに
よって生じたストリップの速度変動のために摩擦係数が
大きく変化することとなり、このため“実際の荷重”が
“予測荷重”と異なる結果となって出側の板厚変動を引
き起こし、板厚精度の悪化につながる訳である。そし
て、この板厚精度の変動が大きいとオフゲ−ジが生じ、
板の切捨て、ひいては歩留の悪化を引き起こすことにな
る。
【０００３】例えば、図１は、タンデム冷間圧延機４の
入側に巻戻し機１（ペイオフリ−ル1A, 1B），溶接機２
及びル−パ−３を備え、出側に走間切断機５及び巻取り
機６（巻取りリ−ル6A, 6B）を備えた一般的な完全連続
式圧延設備を示しているが、この連続式冷間圧延設備に
おける圧延機の速度変動要因の主なものとしては次の２
点が挙げられる。 a) 圧延機出側でのストリップ分割作業時にタンデム冷
間圧延機４の圧延速度が低速とされる， b) ル−パ−３に蓄積された板の長さが短い時や、溶接
機２によるストリップの溶接時間が長い場合には、圧延
速度が減速されたり圧延が停止されたりする。 このうち、b)項に示した速度変動については圧延速度を
最適な値に調整することによって無くすることが可能
で、これを無くすることで板厚精度や歩留が著しく向上
されると考えられる。
入側に巻戻し機１（ペイオフリ−ル1A, 1B），溶接機２
及びル−パ−３を備え、出側に走間切断機５及び巻取り
機６（巻取りリ−ル6A, 6B）を備えた一般的な完全連続
式圧延設備を示しているが、この連続式冷間圧延設備に
おける圧延機の速度変動要因の主なものとしては次の２
点が挙げられる。 a) 圧延機出側でのストリップ分割作業時にタンデム冷
間圧延機４の圧延速度が低速とされる， b) ル−パ−３に蓄積された板の長さが短い時や、溶接
機２によるストリップの溶接時間が長い場合には、圧延
速度が減速されたり圧延が停止されたりする。 このうち、b)項に示した速度変動については圧延速度を
最適な値に調整することによって無くすることが可能
で、これを無くすることで板厚精度や歩留が著しく向上
されると考えられる。
【０００４】このようなことから、前記b)項に示した速
度変動が生じない定常部速度を割り出すための最適速度
決定方式も提案された（特開平２−７０３１３号）。こ
の方式は、“次ストリップ（コイル）に関する圧延速度
制限条件”と“圧延機出側に配置された走間切断機によ
る次ストリップ切断までのコイル残存長さ”とから定常
部圧延時間を求め、この定常部圧延時間中におけるル−
パ−入側でのストリップ走行パタ−ンを予測し、予測し
た走行パタ−ンから次ストリップを圧延するときの圧延
機の最適圧延速度を演算設定することを特徴としたもの
である。
度変動が生じない定常部速度を割り出すための最適速度
決定方式も提案された（特開平２−７０３１３号）。こ
の方式は、“次ストリップ（コイル）に関する圧延速度
制限条件”と“圧延機出側に配置された走間切断機によ
る次ストリップ切断までのコイル残存長さ”とから定常
部圧延時間を求め、この定常部圧延時間中におけるル−
パ−入側でのストリップ走行パタ−ンを予測し、予測し
た走行パタ−ンから次ストリップを圧延するときの圧延
機の最適圧延速度を演算設定することを特徴としたもの
である。
【０００５】しかしながら、次ストリップ（コイル）の
みについてのストリップ切断までの走行パタ−ンを予測
することで定常部圧延速度を決定する上記方式では、図
２に示したように、計算タイミング(I) を基準とした場
合の次々コイルＣにおいてル−パ−のストリップ残長が
無くなり、圧延機を停止せざるを得なくなる場合が生じ
るとの問題があった。
みについてのストリップ切断までの走行パタ−ンを予測
することで定常部圧延速度を決定する上記方式では、図
２に示したように、計算タイミング(I) を基準とした場
合の次々コイルＣにおいてル−パ−のストリップ残長が
無くなり、圧延機を停止せざるを得なくなる場合が生じ
るとの問題があった。
【０００６】即ち、前記方式に従ったこの例では、まず
計算タイミング(I)において次コイルＢの最適圧延速度
Ｖ1 を求め、圧延が行われる。次に、計算タイミング(I
I)で次コイルＣの最適圧延速度Ｖ2 を求めようとする
が、コイルＣの速度を下げてもル−パ−長を最低蓄積板
長より長くすることができないために最適圧延速度は求
まらず、その結果、コイルＣの圧延中に圧延機を停止せ
ざるを得なくなる。そして、このような場合には圧延速
度が大きく変動するため摩擦係数も変化し、やはり板厚
精度が悪化する。
計算タイミング(I)において次コイルＢの最適圧延速度
Ｖ1 を求め、圧延が行われる。次に、計算タイミング(I
I)で次コイルＣの最適圧延速度Ｖ2 を求めようとする
が、コイルＣの速度を下げてもル−パ−長を最低蓄積板
長より長くすることができないために最適圧延速度は求
まらず、その結果、コイルＣの圧延中に圧延機を停止せ
ざるを得なくなる。そして、このような場合には圧延速
度が大きく変動するため摩擦係数も変化し、やはり板厚
精度が悪化する。
【０００７】そこで、本発明が目的としたのは、コイル
の連続圧延に指摘されていた上記問題点を解消し、定常
部圧延速度の変動を極力抑制して仕上げ板厚精度をより
向上させることが可能な“連続式圧延機の速度設定手
段”を確立することであった。
の連続圧延に指摘されていた上記問題点を解消し、定常
部圧延速度の変動を極力抑制して仕上げ板厚精度をより
向上させることが可能な“連続式圧延機の速度設定手
段”を確立することであった。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記目的
を達成すべく鋭意研究を行ったところ、「コイルの連続
圧延に指摘されていた前記問題は、 次コイルのみではな
く、 次コイル以降のストリップ走行パタ−ンをも把握し
ておいて定常部圧延速度の決定要因とすることにより非
常に効果的に解決することができる」との知見を得るこ
とができた。
を達成すべく鋭意研究を行ったところ、「コイルの連続
圧延に指摘されていた前記問題は、 次コイルのみではな
く、 次コイル以降のストリップ走行パタ−ンをも把握し
ておいて定常部圧延速度の決定要因とすることにより非
常に効果的に解決することができる」との知見を得るこ
とができた。
【０００９】本発明は、上記知見事項等を基に完成され
たものであり、「圧延機の入側に巻戻し機，溶接機及び
ル−パ−をこの順で備え、 出側に走間切断機及び巻取り
機をこの順で備えた連続式圧延設備において圧延速度を
設定するに当り、 現時点でのル−パ−入側速度，ル−パ
−に蓄積された板長，巻戻し機のコイル残長，圧延する
コイルの残長及び圧延機速度、 並びに少なくともコイル
数Ｎ個先まで（Ｎ≧２）のコイル長さ，幅，素材板厚，
仕上げ板厚及び材質といったコイル圧延条件を基に、 少
なくともコイル数Ｎ個先までのストリップ速度を計算す
ると共に、 その速度で圧延した場合のル−パ−入側速
度，巻戻し機のコイル残長，ル−パ−に蓄積される板
長，巻取り機に巻き取られたコイル長並びに圧延機速度
の変化パタ−ンを予測し、 この予測に基づいて次に圧延
するコイルの最適圧延速度を演算し設定することによっ
て、 定常部圧延速度の変動を極力抑制して仕上げ板厚精
度を著しい改善を可能とした点」に大きな特徴を有して
いる。
たものであり、「圧延機の入側に巻戻し機，溶接機及び
ル−パ−をこの順で備え、 出側に走間切断機及び巻取り
機をこの順で備えた連続式圧延設備において圧延速度を
設定するに当り、 現時点でのル−パ−入側速度，ル−パ
−に蓄積された板長，巻戻し機のコイル残長，圧延する
コイルの残長及び圧延機速度、 並びに少なくともコイル
数Ｎ個先まで（Ｎ≧２）のコイル長さ，幅，素材板厚，
仕上げ板厚及び材質といったコイル圧延条件を基に、 少
なくともコイル数Ｎ個先までのストリップ速度を計算す
ると共に、 その速度で圧延した場合のル−パ−入側速
度，巻戻し機のコイル残長，ル−パ−に蓄積される板
長，巻取り機に巻き取られたコイル長並びに圧延機速度
の変化パタ−ンを予測し、 この予測に基づいて次に圧延
するコイルの最適圧延速度を演算し設定することによっ
て、 定常部圧延速度の変動を極力抑制して仕上げ板厚精
度を著しい改善を可能とした点」に大きな特徴を有して
いる。
【００１０】このように、本発明に従うと、まず計算タ
イミングにおいての巻戻し機コイル残長，ル−パ−入側
速度，ル−パ−蓄積板長，圧延速度，圧延するコイルの
残長及び溶接時間実績値、並びに次コイル以降Ｎ番目の
コイル（Ｎ≧２）に至るまでの板厚，仕上げ板厚，材質
等のコイル条件を計算機への入力要素とし、圧延理論式
及び圧延速度を制約する条件を考慮して定常部圧延速度
が決定される。次に、定常部圧延速度より圧延機入側に
おけるストリップ走行パタ−ンを予測し、更に巻戻し機
コイル残長，ル−パ−蓄積板長及び予測した圧延機入側
ストリップ走行パタ−ンに基づいてル−パ−入側速度パ
タ−ンの予測を行い、これによって次コイルの最適圧延
速度が演算され、圧延機の駆動制御装置に出力される。
イミングにおいての巻戻し機コイル残長，ル−パ−入側
速度，ル−パ−蓄積板長，圧延速度，圧延するコイルの
残長及び溶接時間実績値、並びに次コイル以降Ｎ番目の
コイル（Ｎ≧２）に至るまでの板厚，仕上げ板厚，材質
等のコイル条件を計算機への入力要素とし、圧延理論式
及び圧延速度を制約する条件を考慮して定常部圧延速度
が決定される。次に、定常部圧延速度より圧延機入側に
おけるストリップ走行パタ−ンを予測し、更に巻戻し機
コイル残長，ル−パ−蓄積板長及び予測した圧延機入側
ストリップ走行パタ−ンに基づいてル−パ−入側速度パ
タ−ンの予測を行い、これによって次コイルの最適圧延
速度が演算され、圧延機の駆動制御装置に出力される。
【００１１】つまり、本発明では、次コイル以降Ｎ番目
先（Ｎ≧２）までのコイルを圧延する際の圧延機入側速
度パタ−ン，ル−パ−蓄積板長，コイル残長，ル−パ−
入側速度パタ−ン等を予測し、これらに基づいて最適圧
延速度を演算設定しているので、定常部圧延速度の変動
を的確に予測し、仕上げ板厚精度を向上させることがで
きる訳である。
先（Ｎ≧２）までのコイルを圧延する際の圧延機入側速
度パタ−ン，ル−パ−蓄積板長，コイル残長，ル−パ−
入側速度パタ−ン等を予測し、これらに基づいて最適圧
延速度を演算設定しているので、定常部圧延速度の変動
を的確に予測し、仕上げ板厚精度を向上させることがで
きる訳である。
【００１２】以下、本発明を実施例に基づいて説明す
る。
る。
【実施例】図１に示した装置配列の連続式圧延設備を用
いてストリップの連続冷間圧延試験を実施した。
いてストリップの連続冷間圧延試験を実施した。
【００１３】圧延に際しては、まず、次コイル以降Ｎ個
先までのコイル全部につき“タンデム圧延機４の各スタ
ンド毎のミルスペックを含む各種圧延速度制限条件”か
ら定常部圧延速度Ｖ1max，Ｖ2max，…，ＶNmaxが決定さ
れた。
先までのコイル全部につき“タンデム圧延機４の各スタ
ンド毎のミルスペックを含む各種圧延速度制限条件”か
ら定常部圧延速度Ｖ1max，Ｖ2max，…，ＶNmaxが決定さ
れた。
【００１４】なお、上記制限条件としては、 1) タンデム圧延機４の各スタンドでの最高速度仕様， 2) 各スタンドでの最高パワ−仕様， 3) スリップ制約， 4) 限界圧延荷重制約， 5) ヒ−トスクラッチ制約 を用いた。
【００１５】次に、次コイル以降Ｎ個先のコイルまでに
つき、コイル長，走間変更速度，定常部圧延速度
Ｖ1max，Ｖ2max，…，ＶNmaxを基にして、図３に示す如
く、圧延速度パタ−ンの予測が行われた。
つき、コイル長，走間変更速度，定常部圧延速度
Ｖ1max，Ｖ2max，…，ＶNmaxを基にして、図３に示す如
く、圧延速度パタ−ンの予測が行われた。
【００１６】続いて、圧延機速度パタ−ンのみによって
定まる制約をかけ、定常部圧延速度Ｖ1max，Ｖ2max，
…，ＶNmaxの修正も行った。この制約条件としては、 1) 出側のコイル搬送速度制約， 2) 定常圧延時間制約， 3) カロ−ゼル公転制約 を用いた。
定まる制約をかけ、定常部圧延速度Ｖ1max，Ｖ2max，
…，ＶNmaxの修正も行った。この制約条件としては、 1) 出側のコイル搬送速度制約， 2) 定常圧延時間制約， 3) カロ−ゼル公転制約 を用いた。
【００１７】次いで、現時刻からＮ個先のコイルまでの
ル−パ−３入側速度パタ−ンを、巻戻し機１（ペイオフ
リ−ル1A, 1B）内のコイル長，圧延速度パタ−ン，ル−
パ−３に蓄積される板長並びに予測溶接時間を考慮して
予測した（図４）。この時、シャ−カット終了から次の
圧延終了までにル−パ−３に蓄積される板長が下限値を
下回る場合には、図５に示したように、対応するコイル
の定常部圧延速度を例えばＶ2dの如くに修正する。
ル−パ−３入側速度パタ−ンを、巻戻し機１（ペイオフ
リ−ル1A, 1B）内のコイル長，圧延速度パタ−ン，ル−
パ−３に蓄積される板長並びに予測溶接時間を考慮して
予測した（図４）。この時、シャ−カット終了から次の
圧延終了までにル−パ−３に蓄積される板長が下限値を
下回る場合には、図５に示したように、対応するコイル
の定常部圧延速度を例えばＶ2dの如くに修正する。
【００１８】また、図５で示した如く、対応するコイル
の定常部圧延速度をＶ2dに修正してもなおル−パ−３に
蓄積されるコイル長が下限値を下回る場合は、図６に示
したように、上記対応するコイルの前のコイルの定常部
速度を例えばＶ1dの如くに順次修正する。
の定常部圧延速度をＶ2dに修正してもなおル−パ−３に
蓄積されるコイル長が下限値を下回る場合は、図６に示
したように、上記対応するコイルの前のコイルの定常部
速度を例えばＶ1dの如くに順次修正する。
【００１９】更に、Ｎ個先のコイルにおいてル−パ−蓄
積板長が最大となるように、コイル数でＮ個先の部位で
の定常部圧延速度ＶN を修正する。なお、コイル数でＮ
個先の部位での定常部圧延速度ＶN を修正してもル−パ
−蓄積板長が最大とならない場合は、対応するコイルの
前のコイルの定常部圧延速度を順次修正する。このよう
にして順次圧延速度を修正して行くと、最終的には次コ
イルの定常部圧延速度をＶ1 が決定する。
積板長が最大となるように、コイル数でＮ個先の部位で
の定常部圧延速度ＶN を修正する。なお、コイル数でＮ
個先の部位での定常部圧延速度ＶN を修正してもル−パ
−蓄積板長が最大とならない場合は、対応するコイルの
前のコイルの定常部圧延速度を順次修正する。このよう
にして順次圧延速度を修正して行くと、最終的には次コ
イルの定常部圧延速度をＶ1 が決定する。
【００２０】前記図６は、図２で示したのと同じコイル
につき、これまで述べた本発明に従う速度決定手順を経
て圧延速度を決定し圧延した場合の例であり、ル−パ−
蓄積板長が不足することなく、円滑で安定した圧延作業
を終えることができた。従って、板厚精度の不良や歩留
悪化の恐れが皆無であったことは言うまでもない。
につき、これまで述べた本発明に従う速度決定手順を経
て圧延速度を決定し圧延した場合の例であり、ル−パ−
蓄積板長が不足することなく、円滑で安定した圧延作業
を終えることができた。従って、板厚精度の不良や歩留
悪化の恐れが皆無であったことは言うまでもない。
【００２１】即ち、本発明に従った場合には、次コイル
以降Ｎ番目先（Ｎ≧２）までのコイルを圧延する際の
"圧延機入側速度パタ−ン", "ル−パ−蓄積板長", "コ
イル残長", "ル−パ−入側速度パタ−ン" 等を予測する
ことにより最適圧延速度を演算し設定しているので、例
えば次々コイルＣにおいてル−パ−が最小蓄積板長以下
となることをも判定でき、そのため予め次コイルＢの定
常部圧延速度を下げる手立てを講じることができる。そ
の結果、次々コイルＣも減速すること無しに圧延するこ
とが可能となる。つまり、予めＮ個先のコイルにおける
圧延状況を予測しておくために定常部圧延速度の変動が
極力抑制され、仕上げ板厚精度は著しく向上する訳であ
る。
以降Ｎ番目先（Ｎ≧２）までのコイルを圧延する際の
"圧延機入側速度パタ−ン", "ル−パ−蓄積板長", "コ
イル残長", "ル−パ−入側速度パタ−ン" 等を予測する
ことにより最適圧延速度を演算し設定しているので、例
えば次々コイルＣにおいてル−パ−が最小蓄積板長以下
となることをも判定でき、そのため予め次コイルＢの定
常部圧延速度を下げる手立てを講じることができる。そ
の結果、次々コイルＣも減速すること無しに圧延するこ
とが可能となる。つまり、予めＮ個先のコイルにおける
圧延状況を予測しておくために定常部圧延速度の変動が
極力抑制され、仕上げ板厚精度は著しく向上する訳であ
る。
【００２２】
【効果の総括】以上に説明した如く、この発明によれ
ば、タンデム圧延機設備における不必要な加減速や停止
を的確に抑制することができ、そのため長さ方向の板厚
精度の向上に大きく寄与し得るなど、産業上優れた効果
がもたらされる。
ば、タンデム圧延機設備における不必要な加減速や停止
を的確に抑制することができ、そのため長さ方向の板厚
精度の向上に大きく寄与し得るなど、産業上優れた効果
がもたらされる。
【図１】本発明が適用される完全連続式冷間圧延設備例
を示した概要説明図である。
を示した概要説明図である。
【図２】従来の速度決定手法に従った場合の圧延機速度
パタ−ン，ル−パ−入側速度パタ−ン及びル−パ−蓄積
板長相互の関係を示す線図である。
パタ−ン，ル−パ−入側速度パタ−ン及びル−パ−蓄積
板長相互の関係を示す線図である。
【図３】本発明の速度決定手法に従った場合の圧延機速
度パタ−ン設定手順の説明図である。
度パタ−ン設定手順の説明図である。
【図４】本発明の速度決定手法に従った場合のル−パ−
蓄積板長回復の効果を説明した線図である。
蓄積板長回復の効果を説明した線図である。
【図５】本発明の速度決定手法に従った場合のル−パ−
蓄積板長回復の効果を説明した線図である。
蓄積板長回復の効果を説明した線図である。
【図６】本発明の速度決定手法に従った場合のル−パ−
蓄積板長回復の効果を説明した線図である。
蓄積板長回復の効果を説明した線図である。
１ 巻戻し機 ２ 溶接機 ３ ル−パ− ４ タンデム冷間圧延機 ５ 走間切断機 ６ 巻取り機
Claims (1)
- 【請求項１】 圧延機の入側に巻戻し機，溶接機及びル
−パ−をこの順で備え、出側に走間切断機及び巻取り機
をこの順で備えた連続式圧延設備において圧延速度を設
定するに当り、現時点でのル−パ−入側速度，ル−パ−
に蓄積された板長，巻戻し機のコイル残長，圧延するコ
イルの残長及び圧延機速度、並びに少なくともコイル数
Ｎ個先まで（Ｎ≧２）のコイル長さ，幅，素材板厚，仕
上げ板厚及び材質といったコイル圧延条件を基に、少な
くともコイル数Ｎ個先までのストリップ速度を計算する
と共に、その速度で圧延した場合のル−パ−入側速度，
巻戻し機のコイル残長，ル−パ−に蓄積されるコイル
長，巻取り機に巻き取られたコイル長並びに圧延機速度
の変化パタ−ンを予測し、この予測に基づいて次に圧延
するコイルの最適圧延速度を演算し設定することを特徴
とする、連続式圧延機の速度設定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3299830A JP2727828B2 (ja) | 1991-10-18 | 1991-10-18 | 連続式圧延機の速度設定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3299830A JP2727828B2 (ja) | 1991-10-18 | 1991-10-18 | 連続式圧延機の速度設定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05111708A true JPH05111708A (ja) | 1993-05-07 |
| JP2727828B2 JP2727828B2 (ja) | 1998-03-18 |
Family
ID=17877439
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3299830A Expired - Fee Related JP2727828B2 (ja) | 1991-10-18 | 1991-10-18 | 連続式圧延機の速度設定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2727828B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN118204368A (zh) * | 2024-03-06 | 2024-06-18 | 广西科技大学 | 基于多目标规划的铝板带粗轧机速度设定方法及系统 |
-
1991
- 1991-10-18 JP JP3299830A patent/JP2727828B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN118204368A (zh) * | 2024-03-06 | 2024-06-18 | 广西科技大学 | 基于多目标规划的铝板带粗轧机速度设定方法及系统 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2727828B2 (ja) | 1998-03-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2010240662A (ja) | 圧延機の制御装置およびその制御方法 | |
| US4123011A (en) | Coil unwind and wind-up method and apparatus therefor | |
| JP2013123733A (ja) | ピンチロールギャップの制御装置及び制御方法 | |
| JP5780118B2 (ja) | 熱間圧延鋼帯の巻取制御方法および巻取制御装置 | |
| JP2727828B2 (ja) | 連続式圧延機の速度設定方法 | |
| JP3350395B2 (ja) | ルーパ制御方法およびループカー制御方法 | |
| US3875774A (en) | Method of controlling rolling speed | |
| JP3771734B2 (ja) | 圧延鋼帯の高精度巻取方法 | |
| JPH0867383A (ja) | ルーパ位置制御装置 | |
| JP2733128B2 (ja) | ペイオフリールの自動減速制御方法 | |
| JP4292697B2 (ja) | スリッタラインにおけるループ量制御方法 | |
| JP2013116505A (ja) | 圧延機の制御装置およびその制御方法 | |
| JPH11138203A (ja) | 連続圧延方法およびこの方法を実施する連続圧延設備 | |
| JPH09122727A (ja) | 熱延鋼帯の仕上圧延における仕上温度制御方法 | |
| JP2003164911A (ja) | 連続プロセスラインにおけるルーパの同期位置制御方法 | |
| JP2738001B2 (ja) | 冷間連続圧延機の板厚制御方法 | |
| JPH0952119A (ja) | 熱延巻取機の制御方法 | |
| JP3135905B2 (ja) | 可逆冷間圧延機の自動減速方法 | |
| JPH0212647B2 (ja) | ||
| JPH0824924A (ja) | 金属帯の圧延板厚制御方法および装置 | |
| JPH0775824A (ja) | 捲取張力制御装置 | |
| JP2002066632A (ja) | 鋼帯連続処理ラインの運転方法 | |
| JPH07290117A (ja) | 入側溶接関連作業時のライン速度制御方法 | |
| JP3073633B2 (ja) | 圧延機の自動板厚制御方法 | |
| JPH09276917A (ja) | 圧延機の運転制御装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20071212 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20081212 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20091212 Year of fee payment: 12 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |