JPH05111748A - 連続鋳造におけるブレークアウト予知方法 - Google Patents
連続鋳造におけるブレークアウト予知方法Info
- Publication number
- JPH05111748A JPH05111748A JP27431991A JP27431991A JPH05111748A JP H05111748 A JPH05111748 A JP H05111748A JP 27431991 A JP27431991 A JP 27431991A JP 27431991 A JP27431991 A JP 27431991A JP H05111748 A JPH05111748 A JP H05111748A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- breakout
- thermocouple
- temperature
- casting
- continuous casting
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 title claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 23
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 38
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 claims description 4
- 239000002184 metal Substances 0.000 abstract description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 5
- 230000002950 deficient Effects 0.000 description 4
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 3
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 3
- 238000005070 sampling Methods 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 ダミーバー挿入後の鋳造開始時やタンディッ
シュ交換後の鋳造開始時のような低鋳造速度領域でのブ
レークアウトを予知し：熱電対不良による誤報を少なく
する。 【構成】 熱電対のｎ秒間における移動平均温度と、同
面同列に位置する熱電対の同時間における総平均移動温
度との差が定数αを越えるときブレークアウト予兆と判
断する。各熱電対にはそれぞれ上限温度、下限温度、変
化率上限が設定されており、この範囲外のときブレーク
アウト予知計算からその熱電対を除く。
シュ交換後の鋳造開始時のような低鋳造速度領域でのブ
レークアウトを予知し：熱電対不良による誤報を少なく
する。 【構成】 熱電対のｎ秒間における移動平均温度と、同
面同列に位置する熱電対の同時間における総平均移動温
度との差が定数αを越えるときブレークアウト予兆と判
断する。各熱電対にはそれぞれ上限温度、下限温度、変
化率上限が設定されており、この範囲外のときブレーク
アウト予知計算からその熱電対を除く。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、連続鋳造設備の鋳型に
取付けた熱電対の温度挙動より連続鋳造時のブレークア
ウトを予知する方法に関する。
取付けた熱電対の温度挙動より連続鋳造時のブレークア
ウトを予知する方法に関する。
【０００２】
【従来技術】連続鋳造時におけるブレークアウトを予知
する方法として一般に利用されているものに、鋳型に取
付けた熱電対の温度挙動により予知する方法がある。こ
れを図１及び図２に基づいて説明すると、図１は鋳型内
における熱電対の配置と拘束性ブレークアウトのシェル
破断位置の伝播状況を示す図で、１は鋳型長辺、２は鋳
型短辺、３は溶鋼湯面、４はシェルの拘束起点、Ａ１、
Ａ２、Ｂ１、Ｂ２は鋳型内に埋込まれた熱電対を表わ
し、また５ａ、５ｂ、５ｃはシェル破断位置が時間の経
過とともに鋳型下方へ伝播していく状況を表わしてい
る。
する方法として一般に利用されているものに、鋳型に取
付けた熱電対の温度挙動により予知する方法がある。こ
れを図１及び図２に基づいて説明すると、図１は鋳型内
における熱電対の配置と拘束性ブレークアウトのシェル
破断位置の伝播状況を示す図で、１は鋳型長辺、２は鋳
型短辺、３は溶鋼湯面、４はシェルの拘束起点、Ａ１、
Ａ２、Ｂ１、Ｂ２は鋳型内に埋込まれた熱電対を表わ
し、また５ａ、５ｂ、５ｃはシェル破断位置が時間の経
過とともに鋳型下方へ伝播していく状況を表わしてい
る。
【０００３】図２は、図１に示すシェル破断位置の伝播
状況における各熱電対のＡ１、Ａ２、Ｂ１、Ｂ２の温度
挙動を示すもので、各熱電対温度は図示するように、シ
ェル破断位置の移動に伴い上昇、下降の挙動を呈する。
従来のブレークアウト予知は、こうした熱電対温度から
温度変化率を求め、これに基づいてブレークアウト予兆
の判断を行っていた。
状況における各熱電対のＡ１、Ａ２、Ｂ１、Ｂ２の温度
挙動を示すもので、各熱電対温度は図示するように、シ
ェル破断位置の移動に伴い上昇、下降の挙動を呈する。
従来のブレークアウト予知は、こうした熱電対温度から
温度変化率を求め、これに基づいてブレークアウト予兆
の判断を行っていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上述するようなブレー
クアウトの予知方法は従来、鋳造状況が安定した高鋳造
速度領域でのみしか実施されておらず、ダミーバー挿入
後の鋳造開始時やタンディッシュ交換後の鋳造再開時の
低鋳造速度領域では行われていなかった。その理由は、
かゝる低鋳造速度領域では、凝固シェルから鋳型への抜
熱が安定しておらず、したがって鋳型内熱電対の温度挙
動が安定してないため誤報、つまりブレークアウトの予
兆がないのにもかゝわらず、警報が発せられることがき
わめて多いことによる。
クアウトの予知方法は従来、鋳造状況が安定した高鋳造
速度領域でのみしか実施されておらず、ダミーバー挿入
後の鋳造開始時やタンディッシュ交換後の鋳造再開時の
低鋳造速度領域では行われていなかった。その理由は、
かゝる低鋳造速度領域では、凝固シェルから鋳型への抜
熱が安定しておらず、したがって鋳型内熱電対の温度挙
動が安定してないため誤報、つまりブレークアウトの予
兆がないのにもかゝわらず、警報が発せられることがき
わめて多いことによる。
【０００５】上述する従来のブレークアウト予知方法で
はまた、鋳型内熱電対が不良となって誤った温度挙動を
示すことがしばしばあり、これに基づいてブレークアウ
ト予知計算が行われるため誤報がしばしば発生するとい
う問題があった。本発明の第１の目的は、連続鋳造設備
の鋳型に取付けた熱電対によりダミーバー挿入後の鋳造
開始時やタンディッシュ交換後の鋳造再開時などの低鋳
造速度領域においてもブレークアウトを予知することの
できる方法を提供することにあり、第２の目的は、熱電
対不良による誤報を防止できるようにすることにある。
はまた、鋳型内熱電対が不良となって誤った温度挙動を
示すことがしばしばあり、これに基づいてブレークアウ
ト予知計算が行われるため誤報がしばしば発生するとい
う問題があった。本発明の第１の目的は、連続鋳造設備
の鋳型に取付けた熱電対によりダミーバー挿入後の鋳造
開始時やタンディッシュ交換後の鋳造再開時などの低鋳
造速度領域においてもブレークアウトを予知することの
できる方法を提供することにあり、第２の目的は、熱電
対不良による誤報を防止できるようにすることにある。
【０００６】
【課題の解決手段】第１の目的を達成するための発明
は、同面同段に位置する熱電対が、凝固シェルの破断が
ないときは比較的同じ温度レベルにあることに着目して
なされたもので、同面同段にある各熱電対の一定時間に
おける移動平均温度ｘi とそれらの総移動平均温度Ｘi
とを求め、いづれかの熱電対の移動平均温度ｘiと総移
動平均温度との差が一定値以上になったとき、シェル破
断位置がその熱電対に伝播したと判断することができ、
これに基づいてブレークアウトの予知を行おうとするも
のである。すなわち本発明は連続鋳造設備の鋳型に取付
けた熱電対の温度挙動により鋳造開始時や鋳造再開時等
の低鋳造速度領域におけるブレークアウトを予知する方
法であって、熱電対のｎ秒間の移動平均温度ｘiと、同
面同段に位置する熱電対のｎ秒間の総移動平均温度Ｘi
との差が次式を満たすときブレークアウトの予兆として
報知するようにしてなるものである。
は、同面同段に位置する熱電対が、凝固シェルの破断が
ないときは比較的同じ温度レベルにあることに着目して
なされたもので、同面同段にある各熱電対の一定時間に
おける移動平均温度ｘi とそれらの総移動平均温度Ｘi
とを求め、いづれかの熱電対の移動平均温度ｘiと総移
動平均温度との差が一定値以上になったとき、シェル破
断位置がその熱電対に伝播したと判断することができ、
これに基づいてブレークアウトの予知を行おうとするも
のである。すなわち本発明は連続鋳造設備の鋳型に取付
けた熱電対の温度挙動により鋳造開始時や鋳造再開時等
の低鋳造速度領域におけるブレークアウトを予知する方
法であって、熱電対のｎ秒間の移動平均温度ｘiと、同
面同段に位置する熱電対のｎ秒間の総移動平均温度Ｘi
との差が次式を満たすときブレークアウトの予兆として
報知するようにしてなるものである。
【０００７】｜ｘi−Ｘi｜≧α ここでαは、同面同段に位置する熱電対の温度レベルに
応じてグループ分けされた各グループに応じて決められ
る定数である。第２の目的を達成するための発明は、連
続鋳造設備の鋳型に取付けた熱電対の温度挙動により連
続鋳造時のブレークアウトを予知する方法において、熱
電対ごとに上限温度、下限温度及び変化率上限を設定
し、この範囲外のときはブレークアウト予知計算からそ
の熱電対を除くようにしたものである。
応じてグループ分けされた各グループに応じて決められ
る定数である。第２の目的を達成するための発明は、連
続鋳造設備の鋳型に取付けた熱電対の温度挙動により連
続鋳造時のブレークアウトを予知する方法において、熱
電対ごとに上限温度、下限温度及び変化率上限を設定
し、この範囲外のときはブレークアウト予知計算からそ
の熱電対を除くようにしたものである。
【０００８】本方法は、上述するような低鋳造速度領域
におけるブレークアウト予知方法に適用されるほか、熱
電対温度から温度変化率を求めてブレークアウトを予知
する従来法についても適用することができる。
におけるブレークアウト予知方法に適用されるほか、熱
電対温度から温度変化率を求めてブレークアウトを予知
する従来法についても適用することができる。
【０００９】
【作用】図５は、ダミーバー挿入後鋳造開始するときの
ダミーバーヘッド１４と鋳型熱電対との位置関係を、図
６は、それ以外の鋳造再開時の鋳型内に残存する前鋳片
１５と鋳型熱電対との位置関係をそれぞれ示すもので、
同面同段の熱電対が同じ温度レベルに属するグループ
と、図５の二段目に位置する熱電対のように、ダミーバ
ーヘッド１４の形状によって鋳造開始時に溶鋼に接触し
ない熱電対Ａ２、Ｅ２と、鋳造開始時に溶鋼に接触して
温度上昇する熱電対Ｂ２、Ｃ２、Ｄ２に分かれ、同じ温
度レベルに属さないグループとがある。上記αは同面同
段の各熱電対が同じ温度レベルに属するグループと、こ
れ以外のグループのグループごとに決められる定数で、
ダミーバー挿入後とこれ以外とを区別するため、図示す
る例においては、鋳型下に設けられる二次冷却水の流量
調整弁１６により開閉時の出力信号が演算器１２に入力
されるようにしてある。
ダミーバーヘッド１４と鋳型熱電対との位置関係を、図
６は、それ以外の鋳造再開時の鋳型内に残存する前鋳片
１５と鋳型熱電対との位置関係をそれぞれ示すもので、
同面同段の熱電対が同じ温度レベルに属するグループ
と、図５の二段目に位置する熱電対のように、ダミーバ
ーヘッド１４の形状によって鋳造開始時に溶鋼に接触し
ない熱電対Ａ２、Ｅ２と、鋳造開始時に溶鋼に接触して
温度上昇する熱電対Ｂ２、Ｃ２、Ｄ２に分かれ、同じ温
度レベルに属さないグループとがある。上記αは同面同
段の各熱電対が同じ温度レベルに属するグループと、こ
れ以外のグループのグループごとに決められる定数で、
ダミーバー挿入後とこれ以外とを区別するため、図示す
る例においては、鋳型下に設けられる二次冷却水の流量
調整弁１６により開閉時の出力信号が演算器１２に入力
されるようにしてある。
【００１０】ダミーバー挿入後、鋳造開始する際、ダミ
ーバーヘッドの形状によって溶鋼に接触する熱電対が上
記とは異なる場合には、更に別のグループを構成し、こ
れに対応する定数αが設定される。以上のように、ブレ
ークアウト予兆の判断基準となるαは、各グループごと
に決められ、１〜５０℃の範囲で任意に設定される。
ーバーヘッドの形状によって溶鋼に接触する熱電対が上
記とは異なる場合には、更に別のグループを構成し、こ
れに対応する定数αが設定される。以上のように、ブレ
ークアウト予兆の判断基準となるαは、各グループごと
に決められ、１〜５０℃の範囲で任意に設定される。
【００１１】また移動平均温度及び総移動平均温度を算
出するのに用いる時間にも２〜３０秒の範囲で任意に設
定される。上記α及びｎはまた、鋳型条件や鋳造条件等
に応じて適宜調整することができる。上記予知計算で
は、総平均移動温度は、同面同段に属する全ての熱電対
温度から算出しているが、ダミーバー挿入後、鋳造開始
する場合の別の方法では、ダミーバーヘッド１４の形状
によって溶鋼に接触する熱電対温度のみから算出され
る。図５を例にとっていえば、熱電対Ｂ２、Ｃ２、Ｄ２
の温度から算出される。
出するのに用いる時間にも２〜３０秒の範囲で任意に設
定される。上記α及びｎはまた、鋳型条件や鋳造条件等
に応じて適宜調整することができる。上記予知計算で
は、総平均移動温度は、同面同段に属する全ての熱電対
温度から算出しているが、ダミーバー挿入後、鋳造開始
する場合の別の方法では、ダミーバーヘッド１４の形状
によって溶鋼に接触する熱電対温度のみから算出され
る。図５を例にとっていえば、熱電対Ｂ２、Ｃ２、Ｄ２
の温度から算出される。
【００１２】熱電対不良の判断基準となる上限温度ａ、
下限温度ｂ、変化率上限ｃはそれぞれ２０℃≦ａ≦４０
０℃、０℃≦ｂ≦２０℃、０℃／sec ≦ｃ≦５０℃／se
c の範囲で任意に設定される。
下限温度ｂ、変化率上限ｃはそれぞれ２０℃≦ａ≦４０
０℃、０℃≦ｂ≦２０℃、０℃／sec ≦ｃ≦５０℃／se
c の範囲で任意に設定される。
【００１３】
【実施例】図３は本発明に基づくブレークアウト予知シ
ステムの一例を示すもので、鋳型１１に取付けた熱電対
Ａ１、Ｂ１、Ｃ１、Ｄ１、Ｅ１、Ａ２、Ｂ２、Ｃ２、Ｄ
２、Ｅ２により計測された計測値が演算器１２に送ら
れ、演算器１２ではこれらの計測値に基づいて以下に示
すようなブレークアウト予知計算を実施し、ブレークア
ウト予兆と判断したときは警報器７に信号を送り、オペ
レータへブレークアウト予知をアナウンスする。
ステムの一例を示すもので、鋳型１１に取付けた熱電対
Ａ１、Ｂ１、Ｃ１、Ｄ１、Ｅ１、Ａ２、Ｂ２、Ｃ２、Ｄ
２、Ｅ２により計測された計測値が演算器１２に送ら
れ、演算器１２ではこれらの計測値に基づいて以下に示
すようなブレークアウト予知計算を実施し、ブレークア
ウト予兆と判断したときは警報器７に信号を送り、オペ
レータへブレークアウト予知をアナウンスする。
【００１４】図４は鋳型に取付けた同面同段の熱電対の
低鋳造速度領域における温度挙動を示すものである。本
発明は、熱電対のｎ秒間における移動平均温度を以下の
式で計算する。 ｘA2 ＝ΣＴA2i /Ｎ ここでｘA2 ：熱電対Ａ2 のｎ秒間における移動平均温
度。
低鋳造速度領域における温度挙動を示すものである。本
発明は、熱電対のｎ秒間における移動平均温度を以下の
式で計算する。 ｘA2 ＝ΣＴA2i /Ｎ ここでｘA2 ：熱電対Ａ2 のｎ秒間における移動平均温
度。
【００１５】ＴA2i：熱電対Ａ2 の各サンプリングタイ
ミングでの温度。 Ｎ：ｎ秒間でのサンプリング数。 また同面同列のｎ秒間の総移動平均温度は以下の式で計
算する。 Ｘ2 ＝Σｘ2i／Ｍ ここでＸ2 ：２段目の熱電対の総平均移動温度。
ミングでの温度。 Ｎ：ｎ秒間でのサンプリング数。 また同面同列のｎ秒間の総移動平均温度は以下の式で計
算する。 Ｘ2 ＝Σｘ2i／Ｍ ここでＸ2 ：２段目の熱電対の総平均移動温度。
【００１６】Ｍ：２段目に属する熱電対数。 以上のようにして熱電対Ａ2 の移動平均温度ｘA2 を算
出し、総移動平均温度Ｘ2 との差から｜Ｘ2 − ｘA2｜
≧αのとき、ブレークアウト予兆と判断する。こうした
ブレークアウト予知計算が各熱電対ごとに行われ、ブレ
ークアウト予兆と判断されると、ブレークアウト予知警
報が発せられる。
出し、総移動平均温度Ｘ2 との差から｜Ｘ2 − ｘA2｜
≧αのとき、ブレークアウト予兆と判断する。こうした
ブレークアウト予知計算が各熱電対ごとに行われ、ブレ
ークアウト予兆と判断されると、ブレークアウト予知警
報が発せられる。
【００１７】ダミーバー挿入後、鋳造開始したときの２
段目の熱電対Ａ２、Ｂ２、Ｃ２、Ｄ２、Ｅ２の計測値か
ら（その温度挙動を図４に示す）、演算器１２によりｎ
秒間における各熱電対Ａ２、Ｂ２、Ｃ２、Ｄ２、Ｅ２の
移動平均温度ｘA2 、ｘB2 、ｘC2 、ｘD2 、ｘE2 と、
これらの総平均移動温度Ｘ2 とをそれぞれ算出し、求め
た各移動平均温度について総平均移動温度との差が設定
値αを越えるものを検出したところ、熱電対Ｅ２の算出
値がこれに該当したのでブレークアウト予兆と判断し、
ブレークアウト予知を警報器１３によりアナウンスし
た。引抜いた鋳片について調べたところ、熱電対Ｅ２に
該当する箇所に湯漏れ傷があった。このことにより低鋳
造速度領域でも本方法により精度よくブレークアウトを
予知できることが分かった。
段目の熱電対Ａ２、Ｂ２、Ｃ２、Ｄ２、Ｅ２の計測値か
ら（その温度挙動を図４に示す）、演算器１２によりｎ
秒間における各熱電対Ａ２、Ｂ２、Ｃ２、Ｄ２、Ｅ２の
移動平均温度ｘA2 、ｘB2 、ｘC2 、ｘD2 、ｘE2 と、
これらの総平均移動温度Ｘ2 とをそれぞれ算出し、求め
た各移動平均温度について総平均移動温度との差が設定
値αを越えるものを検出したところ、熱電対Ｅ２の算出
値がこれに該当したのでブレークアウト予兆と判断し、
ブレークアウト予知を警報器１３によりアナウンスし
た。引抜いた鋳片について調べたところ、熱電対Ｅ２に
該当する箇所に湯漏れ傷があった。このことにより低鋳
造速度領域でも本方法により精度よくブレークアウトを
予知できることが分かった。
【００１８】
【発明の効果】本発明は、以上のように構成され、次の
ような効果を奏する。請求項１記載の方法によれば、従
来誤報が多く、ブレークアウトが予知できなかったダミ
ーバー挿入後の鋳造開始時やタンディッシュ交換後の鋳
造開始時のような低鋳造速度領域でもブレークアウト予
知ができるようになる。
ような効果を奏する。請求項１記載の方法によれば、従
来誤報が多く、ブレークアウトが予知できなかったダミ
ーバー挿入後の鋳造開始時やタンディッシュ交換後の鋳
造開始時のような低鋳造速度領域でもブレークアウト予
知ができるようになる。
【００１９】請求項３記載の方法によれば、ダミーバー
挿入後の鋳造開始時とそれ以外とが二次冷却水の流量調
整弁の開閉によって自動的に識別され、定数αが定めら
れる。請求項４及び５記載の方法によれば、熱電対不良
により生じていた誤報を減らすことができる。
挿入後の鋳造開始時とそれ以外とが二次冷却水の流量調
整弁の開閉によって自動的に識別され、定数αが定めら
れる。請求項４及び５記載の方法によれば、熱電対不良
により生じていた誤報を減らすことができる。
【図１】 鋳型内熱電対の配置とシェル破断位置の伝播
状況を示した図。
状況を示した図。
【図２】 シェル破断伝播時の鋳型内熱電対の温度挙動
を示した図。
を示した図。
【図３】 本発明に係るブレークアウト予知システムの
構成図。
構成図。
【図４】 低鋳造速度領域における鋳型内熱電対の温度
挙動を示した図。
挙動を示した図。
【図５】 ダミーバー挿入後、鋳造開始時のダミーバー
ヘッドと鋳型内熱電対との位置関係を示す図。
ヘッドと鋳型内熱電対との位置関係を示す図。
【図６】 ダミーバー挿入後以外の鋳造再開時の鋳型内
に残存する鋳片と鋳型内熱電対との位置関係を示す図。
に残存する鋳片と鋳型内熱電対との位置関係を示す図。
１ 長辺鋳型 ２ 短辺鋳型 ３ 溶綱湯面 ４ 拘束性ブレーク
アウトの拘束起点 １２ 演算器 １４ ダミーバーヘ
ッド １６ 二次冷却水の流量調整弁 １７ 予知警報器
アウトの拘束起点 １２ 演算器 １４ ダミーバーヘ
ッド １６ 二次冷却水の流量調整弁 １７ 予知警報器
フロントページの続き (72)発明者 峰 直文 広島県呉市昭和町11番１号 日新製鋼株式 会社呉製鉄所内
Claims (5)
- 【請求項１】 連続鋳造設備の鋳型に取付けた熱電対の
温度挙動により鋳造開始時や鋳造再開時等の低鋳造速度
領域におけるブレークアウトを予知する方法において、
熱電対のｎ秒間における移動平均温度ｘiと、同面同段
に位置する熱電対の同時間における総平均移動温度Ｘi
との差が次式を満たすときブレークアウト予兆と判断す
ることを特徴とする連続鋳造におけるブレークアウト予
知方法。 ｜ｘi−Ｘi｜≧α α：同面同段に位置する熱電対の温度レベルに応じてグ
ループ分けされた各グループに応じて決められる定数。 - 【請求項２】 ダミーバー挿入後の鋳造開始時とそれ以
外とが別のグループを構成する請求項１記載の連続鋳造
におけるブレークアウト予知方法。 - 【請求項３】 上記グループの識別が鋳型下に設けられ
る二次冷却水の流量調整弁からの開閉時の出力信号によ
って行われる請求項２記載の連続鋳造におけるブレーク
アウト予知方法。 - 【請求項４】 連続鋳造設備の鋳型に取付けた熱電対の
温度挙動により連続鋳造時のブレークアウトを予知する
方法において、熱電対ごとに上限温度、下限温度及び変
化率上限を設定し、この範囲外のときはブレークアウト
予知計算からその熱電対を除くようにしたことを特徴と
する連続鋳造におけるブレークアウト予知方法。 - 【請求項５】 熱電対には、それぞれ上限温度、下限温
度及び変化率上限が設定され、この範囲外のときはブレ
ークアウト予知計算からその熱電対を除く請求項１記載
の連続鋳造におけるブレークアウト予知方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27431991A JPH05111748A (ja) | 1991-10-22 | 1991-10-22 | 連続鋳造におけるブレークアウト予知方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27431991A JPH05111748A (ja) | 1991-10-22 | 1991-10-22 | 連続鋳造におけるブレークアウト予知方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05111748A true JPH05111748A (ja) | 1993-05-07 |
Family
ID=17539996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP27431991A Pending JPH05111748A (ja) | 1991-10-22 | 1991-10-22 | 連続鋳造におけるブレークアウト予知方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05111748A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102825234A (zh) * | 2012-09-25 | 2012-12-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种粘结漏钢的判定报警方法 |
-
1991
- 1991-10-22 JP JP27431991A patent/JPH05111748A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102825234A (zh) * | 2012-09-25 | 2012-12-19 | 鞍钢股份有限公司 | 一种粘结漏钢的判定报警方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4556099A (en) | Abnormality detection and type discrimination in continuous casting operations | |
| JP6950860B1 (ja) | ブレークアウト予知方法、連続鋳造機の操業方法、及び、ブレークアウト予知装置 | |
| JP6859919B2 (ja) | ブレークアウト予知方法 | |
| CN102019393A (zh) | 用于连铸机的铸体质量判定方法和装置 | |
| JP3501054B2 (ja) | 連続鋳造における拘束性ブレークアウトの防止方法 | |
| JPH01210160A (ja) | 連続鋳造における縦割れ予知方法 | |
| KR101225432B1 (ko) | 연속 주조 슬라브의 크랙 진단 장치 및 방법 | |
| JPH01143748A (ja) | 連続鋳造方法 | |
| JPH0790343B2 (ja) | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 | |
| JPS5584259A (en) | Preventing method of breakout of slab at continuous casting | |
| JP7421103B2 (ja) | 連続鋳造におけるブレークアウト予知方法 | |
| JPS6044163A (ja) | 連続鋳造のブレ−クアウト予知方法 | |
| JPH03180261A (ja) | ブレークアウト予知方法 | |
| Bhattacharya et al. | Fuzzy diagnostics system for breakout prevention in continuous casting of steel | |
| KR970033269A (ko) | 강의 소단면 빌레트 연속주조시 주편결함 측정방법 | |
| CN115090843A (zh) | 连铸过程粘结漏钢的判定方法 | |
| JPH0557412A (ja) | 連続鋳造の拘束性ブレークアウト予知方法 | |
| JPH0126791B2 (ja) | ||
| JP7636668B2 (ja) | 演算装置、演算方法およびプログラム | |
| JPH0575503B2 (ja) | ||
| KR20000041084A (ko) | 빌레트 연속주조기의 주조감시방법 | |
| JPH07232251A (ja) | ブレークアウト予知方法 | |
| JP7583264B2 (ja) | 予測装置、学習装置、予測システム、予測方法、学習方法及びプログラム | |
| JPS63256250A (ja) | 連続鋳造におけるブレ−クアウト予知方法 | |
| EP4442387A1 (en) | Continuous casting start timing determination method, continuous casting facility operation method, slab manufacturing method, determining device, continuous casting start determination system, and display terminal device |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20000328 |