JPH0511297Y2 - - Google Patents
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- JPH0511297Y2 JPH0511297Y2 JP1986097843U JP9784386U JPH0511297Y2 JP H0511297 Y2 JPH0511297 Y2 JP H0511297Y2 JP 1986097843 U JP1986097843 U JP 1986097843U JP 9784386 U JP9784386 U JP 9784386U JP H0511297 Y2 JPH0511297 Y2 JP H0511297Y2
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- Japan
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- recess
- nozzle
- chamber
- combustion chamber
- starting end
- Prior art date
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- Combustion Methods Of Internal-Combustion Engines (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】
＜産業上の利用分野＞
本考案は、デイーゼルエンジンのうず室式燃焼
室に関する。
室に関する。
＜前提構造＞
本考案のデイーゼルエンジンのうず室式燃焼室
は、例えば第３図・第８図・第１１図・または第
１２図に示すように、次の前提構造を有するもの
を対象とする。
は、例えば第３図・第８図・第１１図・または第
１２図に示すように、次の前提構造を有するもの
を対象とする。
すなわち、デイーゼルエンジンＥの主燃焼室１
の偏心箇所に噴口２を介してうず室３を連通し、
噴口２の軸心４はうず室３から主燃焼室１に近づ
くほど主燃焼室１の中央部に近づく傾斜状に方向
付け、 噴口２の左右両側面５はうず室３内で膨張する
燃焼気流の左右両側部を主燃焼室１に向つて広が
り角をもつて左右に広がらせるよう形成したもの
を前提とする。
の偏心箇所に噴口２を介してうず室３を連通し、
噴口２の軸心４はうず室３から主燃焼室１に近づ
くほど主燃焼室１の中央部に近づく傾斜状に方向
付け、 噴口２の左右両側面５はうず室３内で膨張する
燃焼気流の左右両側部を主燃焼室１に向つて広が
り角をもつて左右に広がらせるよう形成したもの
を前提とする。
＜従来の技術＞
上記前提構造において、ピストンヘツド８の形
状として、従来技術では次に示すものがある。
状として、従来技術では次に示すものがある。
◎ 従来技術１ 第８図・第９図参照
（特公昭57−59410号公報）
上記ピストンヘツド８は、扁平に形成されてい
る。
る。
◎ 従来技術２ 第１０図・第１１図参照
（特開昭52−29513号公報）
ピストン６の上死点付近において、噴口２から
噴出する燃焼気流を主燃焼室１内で案内する凹み
７を、ピストンヘツド８に形成し、この凹み７の
始端部１０を噴口２に臨ませる。
噴出する燃焼気流を主燃焼室１内で案内する凹み
７を、ピストンヘツド８に形成し、この凹み７の
始端部１０を噴口２に臨ませる。
上記凹み７の形状は、その始端部１０から先端
部１２に進むにつれて、左右に徐々に広がりなが
ら、次第に深くなつていくという、先端広がり下
り形状になつている。
部１２に進むにつれて、左右に徐々に広がりなが
ら、次第に深くなつていくという、先端広がり下
り形状になつている。
この凹み７の底面１００は、直線状の下り傾斜
面に形成されている。
面に形成されている。
◎ 従来技術３ 第１２図・第１３図参照
（特開昭59−91420号公報）
ピストン６の上死点付近において、噴口２から
噴出する燃焼気流を主燃焼室１内で案内する凹み
７を、ピストンヘツド８に形成し、この凹み７の
始端部１０を噴口２に臨ませる。
噴出する燃焼気流を主燃焼室１内で案内する凹み
７を、ピストンヘツド８に形成し、この凹み７の
始端部１０を噴口２に臨ませる。
上記凹み７の形状は、１本の平行溝部２０１と
左右一対の円板状凹部２０２，２０２とから成る
クローバリーフ状になつている。
左右一対の円板状凹部２０２，２０２とから成る
クローバリーフ状になつている。
その平行溝部２０１は、凹み７の始端部１０か
ら先端部１２に向かつて、真つ直ぐ平行に伸び、
その底面２０１ａが直線状の上り勾配になつてい
る。
ら先端部１２に向かつて、真つ直ぐ平行に伸び、
その底面２０１ａが直線状の上り勾配になつてい
る。
上記一対の各円板状凹部２０２，２０２は、上
記平行溝部２０１の先端側で、左右対称に配置さ
れて、この平行溝部２０１の途中から左右に急激
に広がる形になつている。
記平行溝部２０１の先端側で、左右対称に配置さ
れて、この平行溝部２０１の途中から左右に急激
に広がる形になつている。
＜考案が解決しようとする課題＞
上記従来技術では、次の問題がある。
◎ 従来技術１ 第８図・第９図参照
（イ1） 空気利用率が低い
ピストン６が圧縮トツプ近くに位置する燃焼
初期において、ピストンヘツド８の扁平面が、
噴口２の下端開口部の至近位置に近づいて、噴
口２の直下を大きく塞ぐ状態になる。
初期において、ピストンヘツド８の扁平面が、
噴口２の下端開口部の至近位置に近づいて、噴
口２の直下を大きく塞ぐ状態になる。
このため、うず室３内で燃焼し始めて膨張す
る燃焼ガスは、噴口２の直下で大きな通気抵抗
を受けて、主燃焼室１内へ速やかに流れ込め
ず、主燃焼室１内の噴口２から遠い前端側主室
部分１ａでの空気の利用率が低くなる。
る燃焼ガスは、噴口２の直下で大きな通気抵抗
を受けて、主燃焼室１内へ速やかに流れ込め
ず、主燃焼室１内の噴口２から遠い前端側主室
部分１ａでの空気の利用率が低くなる。
これにより、エンジンの出力が低くなるう
え、燃料消費率が高くなる。
え、燃料消費率が高くなる。
（ロ1） リングステイツクが起り易い
上記燃焼初期において、うず室３内で膨張す
る燃焼ガスは、噴口２の直下で大きな通気抵抗
を受けるため、主燃焼室１内の噴口２に近い基
端側主室部分１ｂにこもるため、ここで空気不
足・燃料過多となつて、カーボンが多量に発生
する。
る燃焼ガスは、噴口２の直下で大きな通気抵抗
を受けるため、主燃焼室１内の噴口２に近い基
端側主室部分１ｂにこもるため、ここで空気不
足・燃料過多となつて、カーボンが多量に発生
する。
この多量に発生したカーボンは、すぐ近くに
位置するピストン６とシリンタ１５との摺動面
間に容易に流れ込んで、ピストンリング溝内に
堆積するため、リングステイツクが起り易い。
位置するピストン６とシリンタ１５との摺動面
間に容易に流れ込んで、ピストンリング溝内に
堆積するため、リングステイツクが起り易い。
（ハ1） ピストンが熱歪を起し易い
ピストンヘツド８のうち、燃焼ガスが流れ込
み易い噴口２直下付近の基端側ピストンヘツド
部分がよく加熱されるのに対し、噴口２から遠
い前端側ピストンヘツド部分があまり加熱され
ないため、この両部分間の温度落差が大きく、
ピストン６が異常な熱歪を起し易い。
み易い噴口２直下付近の基端側ピストンヘツド
部分がよく加熱されるのに対し、噴口２から遠
い前端側ピストンヘツド部分があまり加熱され
ないため、この両部分間の温度落差が大きく、
ピストン６が異常な熱歪を起し易い。
これにより、ブローバイガス量が異常増加す
るうえ、ピストン６がシリンダ１５に焼付き易
い。
るうえ、ピストン６がシリンダ１５に焼付き易
い。
◎ 従来技術２ 第１０図・第１１図参照
（イ2） 空気利用率が低い
ピストン６が圧縮トツプ近くに位置する燃焼
初期において、ピストンヘツド８の扁平面およ
び凹み７の浅い始端部１０が、噴口２の下端開
口部の至近位置に近づいて、噴口２の直下を大
き塞ぐ状態になる。
初期において、ピストンヘツド８の扁平面およ
び凹み７の浅い始端部１０が、噴口２の下端開
口部の至近位置に近づいて、噴口２の直下を大
き塞ぐ状態になる。
このため、うず室３内で膨張する燃焼ガス
は、噴口２の直下で大きな通気抵抗を受けて、
主燃焼室１内へ速やかに流れ込めない。
は、噴口２の直下で大きな通気抵抗を受けて、
主燃焼室１内へ速やかに流れ込めない。
しかも、少量の燃焼ガスが凹み７内に流れ込
むが、凹み７の先端部１２の立上り面に遮られ
てしまう。
むが、凹み７の先端部１２の立上り面に遮られ
てしまう。
これにより、主燃焼室１内の噴口２から遠い
前端側主室部分１ａでの空気利用率が低くな
り、エンジンの出力が低くなるうえ、燃料消費
率が高くなる。
前端側主室部分１ａでの空気利用率が低くな
り、エンジンの出力が低くなるうえ、燃料消費
率が高くなる。
（ロ2） リングステイツクが起り易い
前述の（ロ1）と同様の作用により、燃焼ガ
スが主燃焼室１内の噴口２の直下の部分にこも
つて、カーボンが多量に発生してはピストン摺
動面間に容易に流れ込むため、リングステイツ
クが起り易い。
スが主燃焼室１内の噴口２の直下の部分にこも
つて、カーボンが多量に発生してはピストン摺
動面間に容易に流れ込むため、リングステイツ
クが起り易い。
（ハ2） ピストンが熱歪を起し易い
前述の（ハ１）と同様の作用により、ピスト
ンヘツド８の噴口直下の基端側ピストンヘツド
部分とこれから遠い前端側ピストンヘツド部分
との温度落差が大きいため、ピストン６が熱歪
を起してシリンダ１５に焼付き易い。
ンヘツド８の噴口直下の基端側ピストンヘツド
部分とこれから遠い前端側ピストンヘツド部分
との温度落差が大きいため、ピストン６が熱歪
を起してシリンダ１５に焼付き易い。
◎従来技術３ 第１２図・第１３図参照
（イ3） 空気利用率が低い
ピストン６が圧縮トツプ近くに位置する燃焼
初期において、うず室３内から流れ出す燃焼ガ
スは、凹み７の平行溝部２０１から一対の円板
状凹部２０２に流れ込むので、この凹み７内で
の空気の利用率が高まる点で、上記従来技術１
および従来技術２より有利である。
初期において、うず室３内から流れ出す燃焼ガ
スは、凹み７の平行溝部２０１から一対の円板
状凹部２０２に流れ込むので、この凹み７内で
の空気の利用率が高まる点で、上記従来技術１
および従来技術２より有利である。
しかし、その燃焼ガスは、各円板状凹部２０
２の先端部１２の立上り面に遮られるため、こ
の先端部１２より前側の前端側主室部分１ａ内
の空気の利用率が低い。
２の先端部１２の立上り面に遮られるため、こ
の先端部１２より前側の前端側主室部分１ａ内
の空気の利用率が低い。
（ロ3） リングステイツクが起り易い
上記前端側主室部分１ａ内の空気の利用率が
低い分だけ、凹み７内での燃焼ガスが空気不足
によりカーボンを多量に発生する。この多量の
カーボンがピストン摺動面間に容易に流れ込む
ため、リングステイツクが起り易い。
低い分だけ、凹み７内での燃焼ガスが空気不足
によりカーボンを多量に発生する。この多量の
カーボンがピストン摺動面間に容易に流れ込む
ため、リングステイツクが起り易い。
（ハ3） ピストンが熱歪を起し易い
ピストンヘツド８のうち、噴口２の直下の基
端側ピストンヘツド部分が燃焼ガスで加熱され
て高温になるのに対し、これの反対側の前端側
ピストンヘツド部分が高温に加熱されないの
で、その温度落差によりピストン６が熱歪を起
して、シリンダ１５に焼付きを起し易い。
端側ピストンヘツド部分が燃焼ガスで加熱され
て高温になるのに対し、これの反対側の前端側
ピストンヘツド部分が高温に加熱されないの
で、その温度落差によりピストン６が熱歪を起
して、シリンダ１５に焼付きを起し易い。
本考案の課題は、次の点にある。
(イ) 空気利用率を高める。
(ロ) リングステイツクが起り難くする。
(ハ) ピストンの熱歪を起り難くする。
＜課題を解決するための手段＞
本考案は、上述の前提構造において、前記課題
を達成するために、例えば第１図および第２図
（又は第５図・第６図・若くは第７図）に示すよ
うに、次の特徴構造を追加したものである。
を達成するために、例えば第１図および第２図
（又は第５図・第６図・若くは第７図）に示すよ
うに、次の特徴構造を追加したものである。
すなわち、ピストン６の上死点付近において、
噴口２から噴出する燃焼気流を主燃焼室１内で案
内する凹み７を、ピストンヘツド８に形成し、こ
の凹み７の始端部１０を噴口２に臨ませ、 上記凹み７の形状は、その始端部１０から先端
部１２に進むにつれて、左右に徐々に広がりなが
ら、次第に浅くなつていくという、先端広がり上
り形状に形成し、 上記凹み７の底面１００の長さ方向Ａに沿つて
次第に浅くなるという上り面部分１１０のうち、
上記先端部１２に近い先端寄り面部分１０１と比
べて、これの始端部１０側の隣に位置する始端側
面部分１０２の方が、その凹み７の深さの変化率
が大きい値になるように構成した ことを特徴とする。
噴口２から噴出する燃焼気流を主燃焼室１内で案
内する凹み７を、ピストンヘツド８に形成し、こ
の凹み７の始端部１０を噴口２に臨ませ、 上記凹み７の形状は、その始端部１０から先端
部１２に進むにつれて、左右に徐々に広がりなが
ら、次第に浅くなつていくという、先端広がり上
り形状に形成し、 上記凹み７の底面１００の長さ方向Ａに沿つて
次第に浅くなるという上り面部分１１０のうち、
上記先端部１２に近い先端寄り面部分１０１と比
べて、これの始端部１０側の隣に位置する始端側
面部分１０２の方が、その凹み７の深さの変化率
が大きい値になるように構成した ことを特徴とする。
＜作用＞
本考案は、次のように作用する。
(A) 前端側主室部分１ａへの燃焼ガスの流れ
ピストン６が圧縮トツプ近くに位置する燃焼
初期において、凹み７の深い始端部１０が、噴
口２の下端開口部を開放した状態になる。
初期において、凹み７の深い始端部１０が、噴
口２の下端開口部を開放した状態になる。
このため、うず室３内で燃焼し始めて膨張す
る燃焼ガスは、噴口２から凹み７の深い始端部
１０にスムースに流れ込み、凹み７の先端広が
り上り形状に沿つて広がりながら勢い良く前進
して、凹み７の前側の前端側主室部分１ａへ幅
広く拡散しながら速やかに流れ込む。
る燃焼ガスは、噴口２から凹み７の深い始端部
１０にスムースに流れ込み、凹み７の先端広が
り上り形状に沿つて広がりながら勢い良く前進
して、凹み７の前側の前端側主室部分１ａへ幅
広く拡散しながら速やかに流れ込む。
これにより、前端側主室部分１ａ内の空気の
利用率が充分に高まる。
利用率が充分に高まる。
(B) 凹み７の始端部１０の深さ
また、全燃焼室に対するうず室３の容積割合
い、圧縮比、およびピストントツプクリアラン
ス等との関係から、凹み７の容積はあまり大き
くとることができない。
い、圧縮比、およびピストントツプクリアラン
ス等との関係から、凹み７の容積はあまり大き
くとることができない。
このように、凹み７の容積が小さく限られる
条件下で、凹み底面１００の先端寄り面部分１
０１と比べて、始端側面部分１０２の方が凹み
７の深さの変化率を大きい値にすることによ
り、凹み７の全容積に対して、その先端部１２
に近い先端側凹み部分の容積率が小さくなる分
だけ、その始端部１０に近い始端側凹み部分の
容積率が大きくなる。
条件下で、凹み底面１００の先端寄り面部分１
０１と比べて、始端側面部分１０２の方が凹み
７の深さの変化率を大きい値にすることによ
り、凹み７の全容積に対して、その先端部１２
に近い先端側凹み部分の容積率が小さくなる分
だけ、その始端部１０に近い始端側凹み部分の
容積率が大きくなる。
これにより、凹み７の小さく限られた容積の
割りには、その始端部１０の深さを深くするこ
とができるので、それだけ噴口２の下端開口部
を開放する度合が大きくなり、ここでの燃焼ガ
スの流れが一層スムーズになつて、前端側主室
部分１ａへの流れ込みを促進し、この前端側主
室部分１ａでの空気の利用率が更に高まる。
割りには、その始端部１０の深さを深くするこ
とができるので、それだけ噴口２の下端開口部
を開放する度合が大きくなり、ここでの燃焼ガ
スの流れが一層スムーズになつて、前端側主室
部分１ａへの流れ込みを促進し、この前端側主
室部分１ａでの空気の利用率が更に高まる。
＜考案の効果＞
本考案は、上述のように構成され、作用するこ
とから、次の効果を奏する。
とから、次の効果を奏する。
(イ) 空気利用率が高まる
ピストン６が圧縮トツプ近くに位置する燃焼
初期において、凹み７の深い始端部１０が、噴
口２の下端開口部を開放した状態になる。
初期において、凹み７の深い始端部１０が、噴
口２の下端開口部を開放した状態になる。
このため、うず室３内で燃焼し始めて膨張す
る燃焼ガスは、噴口２から凹み７の深い始端部
１０にスムースに流れ込み、凹み７の先端広が
り上り形状に沿つて広がりながら勢い良く前進
して、凹み７の前側の前端側主室部分１ａへ幅
広く拡散しながら速やかに流れ込む。
る燃焼ガスは、噴口２から凹み７の深い始端部
１０にスムースに流れ込み、凹み７の先端広が
り上り形状に沿つて広がりながら勢い良く前進
して、凹み７の前側の前端側主室部分１ａへ幅
広く拡散しながら速やかに流れ込む。
これにより、前端側主室部分１ａ内の空気の
利用率が充分に高まる。
利用率が充分に高まる。
この空気利用率が高まつた分だけ、エンジン
の出力を高めるとともに、燃料消費率を低減さ
せることができる。
の出力を高めるとともに、燃料消費率を低減さ
せることができる。
(ロ) リングステイツクが起り難い
上記燃焼初期において、うず室３内で膨張す
る燃焼ガスは、凹み７でスムースに案内され
て、前端側主室部分１ａへ幅広く拡散しながら
速やかに流れ込むので、この前端側主室部分１
ａでの空気の利用率が高まる分だけ、その燃焼
ガスが空気不足・燃料過多になり難くなつて、
カーボンの発生量が大幅に低減する。
る燃焼ガスは、凹み７でスムースに案内され
て、前端側主室部分１ａへ幅広く拡散しながら
速やかに流れ込むので、この前端側主室部分１
ａでの空気の利用率が高まる分だけ、その燃焼
ガスが空気不足・燃料過多になり難くなつて、
カーボンの発生量が大幅に低減する。
このため、カーボンがピストン摺動面間に多
量に流れ込むことがなくなるので、リングステ
イツクが起り難くなる。
量に流れ込むことがなくなるので、リングステ
イツクが起り難くなる。
(ハ) ピストンが熱歪を起し難い
上記燃焼初期において、うず室３内で膨張す
る燃焼ガスは、凹み７でスムースに案内され
て、前端側主室部分１ａへ幅広く拡散しながら
速やかに行き渡る。
る燃焼ガスは、凹み７でスムースに案内され
て、前端側主室部分１ａへ幅広く拡散しながら
速やかに行き渡る。
このため、ピストンヘツド８のうち、噴口２
直下付近の基端側ピストンヘツド部分と、噴口
２から遠い前端側ヘツド部分とは、どちらも燃
焼ガスが加熱されるので、温度落差が小さくな
り、ピストン６が異常な熱歪を起し難い。
直下付近の基端側ピストンヘツド部分と、噴口
２から遠い前端側ヘツド部分とは、どちらも燃
焼ガスが加熱されるので、温度落差が小さくな
り、ピストン６が異常な熱歪を起し難い。
これにより、ブローバイガス量の異常増加、
および、ピストン６のシリンダ１５への焼付き
を良好に防止できる。
および、ピストン６のシリンダ１５への焼付き
を良好に防止できる。
(ニ) 上記効果(イ)、(ロ)および(ハ)の増大
凹み底面１００の先端寄り面部分１０１と比
べて、始端側面部分１０２の方が凹み７の深さ
の変化率を大きい値にすることにより、凹み７
の全容積に対して、その先端部１２に近い先端
側凹み部分の容積率が小さくなる分だけ、その
始端部１０に近い始端側凹み部分の容積率が大
きくなる。
べて、始端側面部分１０２の方が凹み７の深さ
の変化率を大きい値にすることにより、凹み７
の全容積に対して、その先端部１２に近い先端
側凹み部分の容積率が小さくなる分だけ、その
始端部１０に近い始端側凹み部分の容積率が大
きくなる。
これにより、凹み７の小さく限られた容積の
割りには、その始端部１０の深さを深くするこ
とができるので、それだけ噴口２の下端開口部
を開放する度合が大きくなり、ここでの燃焼ガ
スの流れが一層スムースになつて、前端側主室
部分１ａへの流れ込みを促進し、この前端側主
室部分１ａでの空気の利用率が更に高まる。
割りには、その始端部１０の深さを深くするこ
とができるので、それだけ噴口２の下端開口部
を開放する度合が大きくなり、ここでの燃焼ガ
スの流れが一層スムースになつて、前端側主室
部分１ａへの流れ込みを促進し、この前端側主
室部分１ａでの空気の利用率が更に高まる。
その結果、上記効果「(イ)空気利用率が高ま
る」、「(ロ)リングステイツクが起り難い」、およ
び「(ハ)ピストンが熱歪を起し難い」ことを、更
に増大させることができる。
る」、「(ロ)リングステイツクが起り難い」、およ
び「(ハ)ピストンが熱歪を起し難い」ことを、更
に増大させることができる。
＜実施例＞
以下、本考案の実施例を図面に基づいて説明す
る。
る。
第１図は第１時を示すピストンヘツドの平面
図、第２図はピストンヘツド周辺の縦断右側面
図、第３図は縦形デイーゼルエンジンの要部縦断
右側面図、第４図は噴口の模式図であつて、デイ
ーゼルエンジンＥのシリンダブロツク１４の中央
にシリンダ１５を形成し、ピストン６をシリンダ
１５に上下摺動自在に内嵌する。
図、第２図はピストンヘツド周辺の縦断右側面
図、第３図は縦形デイーゼルエンジンの要部縦断
右側面図、第４図は噴口の模式図であつて、デイ
ーゼルエンジンＥのシリンダブロツク１４の中央
にシリンダ１５を形成し、ピストン６をシリンダ
１５に上下摺動自在に内嵌する。
シリンダブロツク１４の上方にシリンダヘツド
１６を組み付け、シリンダヘツド１６の後半部の
うち、シリンダブロツク１４の主燃焼室１に面す
る肉壁内に燃料噴射空間１９を穿孔し、その下部
開口端縁から半割状の噴射室部材２０を嵌合し
て、燃料噴射空間１９の上半球部と噴射室部材２
０の下半球部とでうず室３を形成する。
１６を組み付け、シリンダヘツド１６の後半部の
うち、シリンダブロツク１４の主燃焼室１に面す
る肉壁内に燃料噴射空間１９を穿孔し、その下部
開口端縁から半割状の噴射室部材２０を嵌合し
て、燃料噴射空間１９の上半球部と噴射室部材２
０の下半球部とでうず室３を形成する。
上記シリンダヘツド１６の後半部の上端部から
燃料噴射空間１９にかけてノズル嵌挿孔２１を貫
設し、この嵌挿孔２１に燃焼噴射ノズル２２を嵌
挿して、その先端噴口部２３をうず室３に臨ませ
る。
燃料噴射空間１９にかけてノズル嵌挿孔２１を貫
設し、この嵌挿孔２１に燃焼噴射ノズル２２を嵌
挿して、その先端噴口部２３をうず室３に臨ませ
る。
上記噴射室部材２０の噴口２を後ろ上り傾斜
状、即ち、噴口２の軸心４をうず室３から主燃焼
室１に近づくほど主燃焼室１の中央部に近づく傾
斜状に方向付ける。
状、即ち、噴口２の軸心４をうず室３から主燃焼
室１に近づくほど主燃焼室１の中央部に近づく傾
斜状に方向付ける。
上記噴口２は、第４図に示すように、燃焼気流
の主要噴出路となる丸孔２４を中央に貫設し、そ
のやや前方寄りの左右両側面５に亘つて脇路２５
を空け、その境界を峯状に形成して構成される。
の主要噴出路となる丸孔２４を中央に貫設し、そ
のやや前方寄りの左右両側面５に亘つて脇路２５
を空け、その境界を峯状に形成して構成される。
丸孔２４の軸心に対して脇路２５の各軸心を下
方に行くほど左右に拡開するように傾斜させて
（即ち、脇路２５の通路断面積を主燃焼室１に近
づくほど、左右方向に増加するように構成して）、
噴口２から主燃焼室１に噴出した燃焼気流が左右
両側方に広がるようにする。
方に行くほど左右に拡開するように傾斜させて
（即ち、脇路２５の通路断面積を主燃焼室１に近
づくほど、左右方向に増加するように構成して）、
噴口２から主燃焼室１に噴出した燃焼気流が左右
両側方に広がるようにする。
尚、上記噴口２は、燃焼気流を左右に広がらせ
るようなテーパー形状のものを基本とするので、
主燃焼室に近づくほどその通路断面の形状を左右
に広がらせる形態であれば、特に噴口の形状はそ
れ以上特定されるわけではない。
るようなテーパー形状のものを基本とするので、
主燃焼室に近づくほどその通路断面の形状を左右
に広がらせる形態であれば、特に噴口の形状はそ
れ以上特定されるわけではない。
一方、ピストンヘツド８に略60度に開いた扇形
の凹み７を設け、凹み７は扇のかなめ部である始
端部１０が最も深く、先端部１２に進むにつれて
浅くなるように形成される（第１図参照）。
の凹み７を設け、凹み７は扇のかなめ部である始
端部１０が最も深く、先端部１２に進むにつれて
浅くなるように形成される（第１図参照）。
上記凹み７をピストンヘツド８の中心寄りに配
置し、その始端部１０を前記噴口２の主燃焼室側
の開口端に臨ませて、噴口２から噴出した燃焼気
流が凹みの始端部１０から扇形の全表面部に適正
に広がつて先端部１２にスムーズに達するように
構成する（第２図参照）。
置し、その始端部１０を前記噴口２の主燃焼室側
の開口端に臨ませて、噴口２から噴出した燃焼気
流が凹みの始端部１０から扇形の全表面部に適正
に広がつて先端部１２にスムーズに達するように
構成する（第２図参照）。
凹み７の縦断方向の形状としては、始端部１０
の付近１０２を曲率半径の小さな単曲面状に形成
し、先端部１２に近い部位１０１を曲率半径の大
きな単曲面状に形成して、上記両曲壁面を滑らか
に連続したものである。
の付近１０２を曲率半径の小さな単曲面状に形成
し、先端部１２に近い部位１０１を曲率半径の大
きな単曲面状に形成して、上記両曲壁面を滑らか
に連続したものである。
この場合、凹み７の底面１００の長さ方向Ａに
沿つて次第に浅くなるという上り面部分１１０の
うち、先端部１２に近い先端寄り面部分１０１で
凹み７の底面１００の深さの変化率が小さく、い
わば、なだらかな曲面状を呈する。逆に、これの
始端部１０側の隣りの始端側面部分１０２では、
当該先端部付近１０１よりその深さの変化率が大
きく、いわば平均勾配の急な曲面状を呈する。
沿つて次第に浅くなるという上り面部分１１０の
うち、先端部１２に近い先端寄り面部分１０１で
凹み７の底面１００の深さの変化率が小さく、い
わば、なだらかな曲面状を呈する。逆に、これの
始端部１０側の隣りの始端側面部分１０２では、
当該先端部付近１０１よりその深さの変化率が大
きく、いわば平均勾配の急な曲面状を呈する。
尚、凹み７の底面１００の上り面部分１１０
は、先端部１２に近い先端寄り面部分１０１の深
さの変化率が、これの始端部１０側の隣の始端側
面部分１０２のそれより小さい形状であれば良い
ので、その縦断方向の形態は上記実施例に限ら
ず、以下の場合でも差し支えない。
は、先端部１２に近い先端寄り面部分１０１の深
さの変化率が、これの始端部１０側の隣の始端側
面部分１０２のそれより小さい形状であれば良い
ので、その縦断方向の形態は上記実施例に限ら
ず、以下の場合でも差し支えない。
即ち、第５図は凹み７の第２実施例を示し、始
端部１０から先端部１２に向う中途部１０３まで
を平坦部に深く形成し当該中途部１０３から先端
部１２までの部分を所定曲率半径の単曲面１０４
で形成したもので、この単曲面１０４の先端部寄
り部分１０２の平均勾配は大きく、先端部寄り部
分１０の平均勾配は小さくなる。
端部１０から先端部１２に向う中途部１０３まで
を平坦部に深く形成し当該中途部１０３から先端
部１２までの部分を所定曲率半径の単曲面１０４
で形成したもので、この単曲面１０４の先端部寄
り部分１０２の平均勾配は大きく、先端部寄り部
分１０の平均勾配は小さくなる。
第６図は凹み７の第３実施例を示し、始端部１
０から切り下ろす壁面５０を垂直面Ｂに対してα
の角度を付けて傾斜させ、始端部１０から先端部
１２への長さ方向Ａを正に、また、逆の方向を負
に各々設定した場合、下方に行くほど上記垂直面
Ｂから負の方向に遠ざかるように形成したもので
ある。
０から切り下ろす壁面５０を垂直面Ｂに対してα
の角度を付けて傾斜させ、始端部１０から先端部
１２への長さ方向Ａを正に、また、逆の方向を負
に各々設定した場合、下方に行くほど上記垂直面
Ｂから負の方向に遠ざかるように形成したもので
ある。
この場合、切り下ろし壁面５０から先端部１２
にかけての底面１００は、所定曲率半径の単曲面
とする。
にかけての底面１００は、所定曲率半径の単曲面
とする。
第７図は凹み７の第４実施例を示し、切り下ろ
し壁面５０を垂直面Ｂに対してβの角度をつけて
傾斜させ、下方に行くほど垂直面Ｂから正の方向
に遠ざかるように形成したものである。
し壁面５０を垂直面Ｂに対してβの角度をつけて
傾斜させ、下方に行くほど垂直面Ｂから正の方向
に遠ざかるように形成したものである。
以上のように、本考案はピストンヘツドに空け
た凹み７の深さの変化率を変化させたことを特徴
とするもので、上記切り下ろし壁面５０の底部と
先端部１２との間を結ぶ底面に関しては、先端部
１２寄りの部位を上方に凸出した凸曲面、或い
は、屈折状の平面に形成しても良い。
た凹み７の深さの変化率を変化させたことを特徴
とするもので、上記切り下ろし壁面５０の底部と
先端部１２との間を結ぶ底面に関しては、先端部
１２寄りの部位を上方に凸出した凸曲面、或い
は、屈折状の平面に形成しても良い。
図面は本考案の実施例を示し、第１図は第１実
施例を示すピストンヘツドの平面図、第２図はピ
ストンヘツド周辺の縦断右側面図、第３図は縦形
デイーゼルエンジンの要部縦断右側面図、第４図
は噴口の模式図、第５図は第２実施例を示すピス
トンヘツドの縦断右側面図、第６図は第３実施例
を示す第５図相当図、第７図は第４実施例を示す
第５図相当図である。第８図は従来技術１に係る
うず室式燃焼室の縦断左側面図、第９図は第８図
の噴口の底面図である。第１０図は従来技術２に
係るうず室式燃焼室の縦断左側面図、第１１図は
第１０図のピストンヘツドの平面図である。第１
２図は従来技術３に係るうず室式燃焼室の縦断右
側面図、第１３図は第１２図のピストンヘツドの
平面図である。 １……主燃焼室、２……噴口、３……うず室、
４……２の軸心、５……２の左右両側面、６……
ピストン、７……凹み、８……ピストンヘツド、
１０……７の始端部、１２……７の先端部、１０
０……７の底面、１０１……先端寄り面部分、１
０２……始端側面部分、１１０……上り面部分、
Ａ……７の長さ方向、Ｅ……デイーゼルエンジ
ン。
施例を示すピストンヘツドの平面図、第２図はピ
ストンヘツド周辺の縦断右側面図、第３図は縦形
デイーゼルエンジンの要部縦断右側面図、第４図
は噴口の模式図、第５図は第２実施例を示すピス
トンヘツドの縦断右側面図、第６図は第３実施例
を示す第５図相当図、第７図は第４実施例を示す
第５図相当図である。第８図は従来技術１に係る
うず室式燃焼室の縦断左側面図、第９図は第８図
の噴口の底面図である。第１０図は従来技術２に
係るうず室式燃焼室の縦断左側面図、第１１図は
第１０図のピストンヘツドの平面図である。第１
２図は従来技術３に係るうず室式燃焼室の縦断右
側面図、第１３図は第１２図のピストンヘツドの
平面図である。 １……主燃焼室、２……噴口、３……うず室、
４……２の軸心、５……２の左右両側面、６……
ピストン、７……凹み、８……ピストンヘツド、
１０……７の始端部、１２……７の先端部、１０
０……７の底面、１０１……先端寄り面部分、１
０２……始端側面部分、１１０……上り面部分、
Ａ……７の長さ方向、Ｅ……デイーゼルエンジ
ン。
Claims (1)
- 【実用新案登録請求の範囲】 デイーゼルエンジンＥの主燃焼室１の偏心箇所
に噴口２を介してうず室３を連通し、噴口２の軸
心４はうず室３から主燃焼室１に近づくほど主燃
焼室１の中央部に近づく傾斜状に方向付け、 噴口２の左右両側面５はうず室３内で膨張する
燃焼気流の左右両側部を主燃焼室１に向つて広が
り角をもつて左右に広がらせるよう形成した デイーゼルエンジンのうず室式燃焼室におい
て、 ピストン６の上死点付近において、噴口２から
噴出する燃焼気流を主燃焼室１内で案内する凹み
７を、ピストンヘツド８に形成し、この凹み７の
始端部１０を噴口２に臨ませ、 上記凹み７の形状は、その始端部１０から先端
部１２に進むにつれて、左右に徐々に広がりなが
ら、次第に浅くなつていくという、先端広がり上
り形状に形成し、 上記凹み７の底面１００の長さ方向Ａに沿つて
次第に浅くなるという上り面部分１１０のうち、
上記先端部１２に近い先端寄り面部分１０１と比
べて、これの始端部１０側の隣りに位置する始端
側面部分１０２の方が、その凹み７の深さの変化
率が大きい値になるように構成した ことを特徴とする、デイーゼルエンジンのうず室
式燃焼室。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986097843U JPH0511297Y2 (ja) | 1986-06-26 | 1986-06-26 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1986097843U JPH0511297Y2 (ja) | 1986-06-26 | 1986-06-26 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS634329U JPS634329U (ja) | 1988-01-12 |
| JPH0511297Y2 true JPH0511297Y2 (ja) | 1993-03-19 |
Family
ID=30965216
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1986097843U Expired - Lifetime JPH0511297Y2 (ja) | 1986-06-26 | 1986-06-26 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0511297Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2700814B2 (ja) * | 1989-01-18 | 1998-01-21 | 株式会社クボタ | ドーム形副燃焼室式火花点火エンジン |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5229513A (en) * | 1975-09-02 | 1977-03-05 | Nissan Diesel Motor Co Ltd | Diesel engine |
| JPS6011524B2 (ja) * | 1980-09-24 | 1985-03-26 | 住友電気工業株式会社 | 架空地線の延線、引留方法 |
| JPS5991420U (ja) * | 1982-12-14 | 1984-06-21 | 日産自動車株式会社 | 渦流室式デイ−ゼルエンジン |
-
1986
- 1986-06-26 JP JP1986097843U patent/JPH0511297Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS634329U (ja) | 1988-01-12 |
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