JPH05138258A - 板材のプレス成形方法 - Google Patents
板材のプレス成形方法Info
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- JPH05138258A JPH05138258A JP3301643A JP30164391A JPH05138258A JP H05138258 A JPH05138258 A JP H05138258A JP 3301643 A JP3301643 A JP 3301643A JP 30164391 A JP30164391 A JP 30164391A JP H05138258 A JPH05138258 A JP H05138258A
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Abstract
(57)【要約】 （修正有）
【目的】 プレス成形品の寸法精度が向上する板材のプ
レス成形方法の提供。 【構成】 一定の高さの平面部４を有する外周を有し、
この外周に接する滑らかな凹曲面部３を有する成形品の
加工方法において、凹曲面部最深点Ｂを通り、前記平面
部に垂直な直線を含む平面による凹曲面の各断面におけ
る曲線を、それぞれｎ次曲線として表し、凹曲面最深点
Ｂのスプリングバック量Ｓ0 を通常の解折方法で求め、
このスプリングバック量と凹面部上の任意の点Ｐのスプ
リングバック量ＺS との比が、Ｂ点からＰ点までの距離
ｒ及び、Ｂ点からＰ点を通り外周までの距離Ｒとの比の
ｎ乗に比例するとして前記スプリングバック量ＺS を、
ＺS ＝｛１−（ｒ／Ｒ）｝n ×Ｓ0 として求め、この計
算に基づいた凹曲面部を有する金型を使用する。
レス成形方法の提供。 【構成】 一定の高さの平面部４を有する外周を有し、
この外周に接する滑らかな凹曲面部３を有する成形品の
加工方法において、凹曲面部最深点Ｂを通り、前記平面
部に垂直な直線を含む平面による凹曲面の各断面におけ
る曲線を、それぞれｎ次曲線として表し、凹曲面最深点
Ｂのスプリングバック量Ｓ0 を通常の解折方法で求め、
このスプリングバック量と凹面部上の任意の点Ｐのスプ
リングバック量ＺS との比が、Ｂ点からＰ点までの距離
ｒ及び、Ｂ点からＰ点を通り外周までの距離Ｒとの比の
ｎ乗に比例するとして前記スプリングバック量ＺS を、
ＺS ＝｛１−（ｒ／Ｒ）｝n ×Ｓ0 として求め、この計
算に基づいた凹曲面部を有する金型を使用する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、プレス成形方法に関
し、特に、板材のプレス成形方法に関するものである。
し、特に、板材のプレス成形方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、プレス加工品の使用分野が拡大
し、特に、板材を複雑な曲面に高精度にプレス加工する
技術が要求されるようになってきた。そのために、板材
をプレス加工した場合のスプリングバック量を、事前に
精度良く予測計算できることが必要になって来ている。
し、特に、板材を複雑な曲面に高精度にプレス加工する
技術が要求されるようになってきた。そのために、板材
をプレス加工した場合のスプリングバック量を、事前に
精度良く予測計算できることが必要になって来ている。
【０００３】従来例の板材のプレス加工方法におけるス
プリングバック量の求め方を図３に基づいて説明する。
プリングバック量の求め方を図３に基づいて説明する。
【０００４】図３に示すように、従来例の板材のプレス
成形方法では、一定高さの外周を有し、且つ、滑らかな
曲面で構成される凹曲面部３と、前記外周の外側でこの
凹曲面部３に連続する平面部４とからなるプレス成形品
をプレス成形加工する場合には、プレス成形品の凹曲面
部３の各断面の曲線９について、不連続な複数の点のス
プリングバック量を個々に求め、これらの点の位置にス
プリングバック量を加えた位置を示す点群１０を滑らか
に繋いだ曲面に基づいて作成した金型を使用していた。
成形方法では、一定高さの外周を有し、且つ、滑らかな
曲面で構成される凹曲面部３と、前記外周の外側でこの
凹曲面部３に連続する平面部４とからなるプレス成形品
をプレス成形加工する場合には、プレス成形品の凹曲面
部３の各断面の曲線９について、不連続な複数の点のス
プリングバック量を個々に求め、これらの点の位置にス
プリングバック量を加えた位置を示す点群１０を滑らか
に繋いだ曲面に基づいて作成した金型を使用していた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、従来例の方法
では、点群１０から凹曲面部３を形成する場合、凹曲面
を滑らかに作成できるとは限らず、スプリングバック量
の予測精度が悪くなり、金型曲面を機械加工する場合
に、機械制御に滑らかさを欠く場合があり、金型の凹曲
面部３に不連続な部分が生じる等の問題点がある。そし
て、この金型を使用して板材のプレス加工を行うと、プ
レス成形品の曲面に不連続な部分が発生し、スプリング
バック量が不適切なことと、スプリングバック量が凹曲
面全体に滑らかに作用しないことによって、プレス加工
品の寸法精度が悪くなるという問題点がある。
では、点群１０から凹曲面部３を形成する場合、凹曲面
を滑らかに作成できるとは限らず、スプリングバック量
の予測精度が悪くなり、金型曲面を機械加工する場合
に、機械制御に滑らかさを欠く場合があり、金型の凹曲
面部３に不連続な部分が生じる等の問題点がある。そし
て、この金型を使用して板材のプレス加工を行うと、プ
レス成形品の曲面に不連続な部分が発生し、スプリング
バック量が不適切なことと、スプリングバック量が凹曲
面全体に滑らかに作用しないことによって、プレス加工
品の寸法精度が悪くなるという問題点がある。
【０００６】本発明は、一定高さの外周を有し、且つ、
滑らかな曲面で構成される凹曲面部と前記外周の外側で
この凹曲面部に連続する平面部とからなるプレス成形品
のプレス成形加工方法において、上記の問題点を解決し
て、金型の精度が良く適正なスプリングバック量が凹曲
面全体に滑らかに作用するようにした板材のプレス成形
方法を提供することを課題としている。
滑らかな曲面で構成される凹曲面部と前記外周の外側で
この凹曲面部に連続する平面部とからなるプレス成形品
のプレス成形加工方法において、上記の問題点を解決し
て、金型の精度が良く適正なスプリングバック量が凹曲
面全体に滑らかに作用するようにした板材のプレス成形
方法を提供することを課題としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明の板材のプレス成
形方法は、上記の課題を解決するために、一定高さの外
周を有し、且つ、滑らかな曲面で構成される凹曲面部
と、前記外周の外側でこの凹曲面部に連続する平面部と
からなるプレス成形品のプレス成形加工方法において、
凹曲面部最深点Ｂを通り前記平面部に垂直な直線を含む
平面による凹曲面部の各断面における凹曲面部の曲線
を、夫々ｎ次曲線として表し、凹曲面部最深点Ｂのスプ
リングバック量Ｓ0 を通常の解析方法で求め、このスプ
リングバック量Ｓ0 と凹曲面部上の任意の点Ｐのスプリ
ングバック量ＺS との比が、凹曲面部最深点Ｂから前記
任意の点Ｐまでの前記平面部に平行方向の距離ｒと凹曲
面部最深点Ｂから前記任意の点Ｐを通って前記外周まで
の前記平面部に平行方向の距離Ｒとの比のｎ乗に比例す
るとして、前記スプリングバック量ＺS を、ＺS ＝｛１
−（ｒ／Ｒ）｝n ×Ｓ0 として求め、これによって、凹
曲面部最深点Ｂを通り前記平面部に垂直な直線を含む平
面による凹曲面部の各断面における凹曲面部の曲線上の
スプリングバック量ＺS を連続的に計算し、この計算に
基づいた凹曲面部を有する金型を使用することを特徴と
する。
形方法は、上記の課題を解決するために、一定高さの外
周を有し、且つ、滑らかな曲面で構成される凹曲面部
と、前記外周の外側でこの凹曲面部に連続する平面部と
からなるプレス成形品のプレス成形加工方法において、
凹曲面部最深点Ｂを通り前記平面部に垂直な直線を含む
平面による凹曲面部の各断面における凹曲面部の曲線
を、夫々ｎ次曲線として表し、凹曲面部最深点Ｂのスプ
リングバック量Ｓ0 を通常の解析方法で求め、このスプ
リングバック量Ｓ0 と凹曲面部上の任意の点Ｐのスプリ
ングバック量ＺS との比が、凹曲面部最深点Ｂから前記
任意の点Ｐまでの前記平面部に平行方向の距離ｒと凹曲
面部最深点Ｂから前記任意の点Ｐを通って前記外周まで
の前記平面部に平行方向の距離Ｒとの比のｎ乗に比例す
るとして、前記スプリングバック量ＺS を、ＺS ＝｛１
−（ｒ／Ｒ）｝n ×Ｓ0 として求め、これによって、凹
曲面部最深点Ｂを通り前記平面部に垂直な直線を含む平
面による凹曲面部の各断面における凹曲面部の曲線上の
スプリングバック量ＺS を連続的に計算し、この計算に
基づいた凹曲面部を有する金型を使用することを特徴と
する。
【０００８】又、本発明の板材のプレス成形方法は、上
記の課題を解決するために、ｎ次曲線が高次多項式であ
り、｛１−（ｒ／Ｒ）｝n が｛１−（ｒ／Ｒ）｝の高次
多項式であることが好適である。
記の課題を解決するために、ｎ次曲線が高次多項式であ
り、｛１−（ｒ／Ｒ）｝n が｛１−（ｒ／Ｒ）｝の高次
多項式であることが好適である。
【０００９】
【作用】本発明の板材のプレス成形方法は、凹曲面部上
の任意の点のスプリングバック量ＺS をＺS ＝（１−ｒ
／Ｒ）n ×Ｓ0 によって連続的に求めることによって、
金型の精度が良くなり、適正なスプリングバック量がプ
レス成形品の凹曲面全体に滑らかに作用するようにな
り、プレス成形品の寸法精度が向上する。
の任意の点のスプリングバック量ＺS をＺS ＝（１−ｒ
／Ｒ）n ×Ｓ0 によって連続的に求めることによって、
金型の精度が良くなり、適正なスプリングバック量がプ
レス成形品の凹曲面全体に滑らかに作用するようにな
り、プレス成形品の寸法精度が向上する。
【００１０】又、本発明の板材のプレス成形方法は、ｎ
次曲線が高次多項式であり、（１−ｒ／Ｒ）n が（１−
ｒ／Ｒ）の高次多項式である場合には、曲面構成であれ
ば、どのような複雑な凹曲面のプレス成形でも、金型の
精度が良くなり、適正なスプリングバック量がプレス成
形品の凹曲面全体に滑らかに作用するようになり、プレ
ス成形品の寸法精度が向上する。
次曲線が高次多項式であり、（１−ｒ／Ｒ）n が（１−
ｒ／Ｒ）の高次多項式である場合には、曲面構成であれ
ば、どのような複雑な凹曲面のプレス成形でも、金型の
精度が良くなり、適正なスプリングバック量がプレス成
形品の凹曲面全体に滑らかに作用するようになり、プレ
ス成形品の寸法精度が向上する。
【００１１】
【実施例】本発明の板材のプレス成形方法の一実施例を
図１、図２に基づいて説明する。
図１、図２に基づいて説明する。
【００１２】図１に示す板材のプレス成形品２は、一定
高さの外周を有し、且つ、滑らかな曲面で構成される凹
曲面部３と、凹曲面部３の外周の外側でこの凹曲面部３
に連続する平面部４と、平面部４の外周で平面部４に連
続する側面フランジ部５とを有する。
高さの外周を有し、且つ、滑らかな曲面で構成される凹
曲面部３と、凹曲面部３の外周の外側でこの凹曲面部３
に連続する平面部４と、平面部４の外周で平面部４に連
続する側面フランジ部５とを有する。
【００１３】図１に示すように、成形品２の凹曲面部３
の曲面中心を原点にとり、平面部４に垂直方向をＺ軸、
凹曲面部３の長軸方向をＸ軸、短軸方向をＹ軸として、
ＸＹＺ座標を設定する。
の曲面中心を原点にとり、平面部４に垂直方向をＺ軸、
凹曲面部３の長軸方向をＸ軸、短軸方向をＹ軸として、
ＸＹＺ座標を設定する。
【００１４】図２は、凹曲面部３の凹曲面部最深点Ｂを
通りＺ軸に平行な直線を含む平面による成形品２と金型
面の断面を示す。凹曲面部３の断面を曲線６、曲線６に
スプリングバック量を加えた金型面の断面を曲線７と
し、凹曲面部３の凹曲面部最深点Ｂから平面部４までの
Ｚ軸方向の距離をＺ0 、この凹曲面部最深点Ｂのスプリ
ングバック量をＳ0 とし、凹曲面部３の凹曲面部最深点
Ｂから成形品２の凹曲面部３上の任意の点Ｐ（ｘ、ｙ）
までのＺ軸に垂直方向の距離をｒ、この点Ｐ（ｘ、ｙ）
から平面部４までのＺ軸方向の距離をＺ（ｘ、ｙ）、こ
の点Ｐ（ｘ、ｙ）のスプリングバック量をＺS とし、凹
曲面部３の凹曲面部最深点Ｂから前記任意の点Ｐを通っ
て凹曲面部３の最外周部までのＺ軸に垂直方向の距離を
Ｒとした場合、曲線６をｎ次曲線として表すと、次の式
（１）となる。
通りＺ軸に平行な直線を含む平面による成形品２と金型
面の断面を示す。凹曲面部３の断面を曲線６、曲線６に
スプリングバック量を加えた金型面の断面を曲線７と
し、凹曲面部３の凹曲面部最深点Ｂから平面部４までの
Ｚ軸方向の距離をＺ0 、この凹曲面部最深点Ｂのスプリ
ングバック量をＳ0 とし、凹曲面部３の凹曲面部最深点
Ｂから成形品２の凹曲面部３上の任意の点Ｐ（ｘ、ｙ）
までのＺ軸に垂直方向の距離をｒ、この点Ｐ（ｘ、ｙ）
から平面部４までのＺ軸方向の距離をＺ（ｘ、ｙ）、こ
の点Ｐ（ｘ、ｙ）のスプリングバック量をＺS とし、凹
曲面部３の凹曲面部最深点Ｂから前記任意の点Ｐを通っ
て凹曲面部３の最外周部までのＺ軸に垂直方向の距離を
Ｒとした場合、曲線６をｎ次曲線として表すと、次の式
（１）となる。
【００１５】 Ｚ（ｘ、ｙ）＝Ｚ0 ×｛１−（ｒ／Ｒ）｝n ・・・・・・・・・・・（１） 又、図２において、凹曲面部３の断面を示す曲線６上の
任意の点Ｐのスプリングバック量ＺS は、平面部４に接
する曲線６の最外周部ではスプリングバック量が０であ
るので、図２から明らかなように、比例計算によって、
次の式（２）になる。
任意の点Ｐのスプリングバック量ＺS は、平面部４に接
する曲線６の最外周部ではスプリングバック量が０であ
るので、図２から明らかなように、比例計算によって、
次の式（２）になる。
【００１６】 ＺS ＝｛（Ｚ0 ＋Ｓ0 ）／Ｚ0 ｝×Ｚ（ｘ、ｙ）−Ｚ（ｘ、ｙ） ＝（Ｓ0 ／Ｚ0 ）×Ｚ（ｘ、ｙ）・・・・・・・・・・・・・・（２） 式（１）を式（２）に代入することにより、成形品２の
凹曲面部３上の任意の点Ｐ（ｘ、ｙ）におけるスプリン
グバック量ＺS は、次の式（３）となる。
凹曲面部３上の任意の点Ｐ（ｘ、ｙ）におけるスプリン
グバック量ＺS は、次の式（３）となる。
【００１７】 ＺS ＝｛１−（ｒ／Ｒ）｝n ×Ｓ0 ・・・・・・・・・・・・・・・（３） 本実施例方法を使用して、板厚１ｍｍ、Ｘ軸方向の長さ
４２５ｍｍ、Ｙ軸方向の長さ３５８ｍｍ、凹曲面部３の
最深部の深さ４０．９ｍｍの凹曲面を有する成形品をプ
レス成形した場合、解析的に求めたＳ0 ＝０．８ｍｍ、
次数ｎ＝１から４（各断面ごとに異なる）の設定で、滑
らかな曲面の成形品が得られ、凹曲面中央部での曲面形
状精度が±０．１ｍｍの公差内に充分に収まっており、
製品の特性も所望の値を達成できた。
４２５ｍｍ、Ｙ軸方向の長さ３５８ｍｍ、凹曲面部３の
最深部の深さ４０．９ｍｍの凹曲面を有する成形品をプ
レス成形した場合、解析的に求めたＳ0 ＝０．８ｍｍ、
次数ｎ＝１から４（各断面ごとに異なる）の設定で、滑
らかな曲面の成形品が得られ、凹曲面中央部での曲面形
状精度が±０．１ｍｍの公差内に充分に収まっており、
製品の特性も所望の値を達成できた。
【００１８】本発明の板材のプレス成形方法は、上記の
実施例方法に限らず種々の態様が可能である。例えば、
凹曲面を構成する曲線の式は高次多項式であっても良
く、この場合は、｛１−（ｒ／Ｒ）｝n が｛１−（ｒ／
Ｒ）｝の高次多項式になる。
実施例方法に限らず種々の態様が可能である。例えば、
凹曲面を構成する曲線の式は高次多項式であっても良
く、この場合は、｛１−（ｒ／Ｒ）｝n が｛１−（ｒ／
Ｒ）｝の高次多項式になる。
【００１９】又、ＸＹＺ座標の原点は実施例の位置に限
らない。
らない。
【００２０】
【発明の効果】本発明の板材のプレス成形方法は、一定
高さの外周を有し、且つ、滑らかな曲面で構成される凹
曲面部と前記外周の外側でこの凹曲面部に連続する平面
部とからなるプレス成形品のプレス成形加工方法におい
て、凹曲面部上の任意の点のスプリングバック量ＺS を
ＺS ＝｛１−（ｒ／Ｒ）｝n ×Ｓ0 によって求めること
によって、金型の精度が良くなり、適正なスプリングバ
ック量がプレス成形品の凹曲面全体に滑らかに作用する
ようなり、プレス成形品の寸法精度が向上するという効
果を奏する。
高さの外周を有し、且つ、滑らかな曲面で構成される凹
曲面部と前記外周の外側でこの凹曲面部に連続する平面
部とからなるプレス成形品のプレス成形加工方法におい
て、凹曲面部上の任意の点のスプリングバック量ＺS を
ＺS ＝｛１−（ｒ／Ｒ）｝n ×Ｓ0 によって求めること
によって、金型の精度が良くなり、適正なスプリングバ
ック量がプレス成形品の凹曲面全体に滑らかに作用する
ようなり、プレス成形品の寸法精度が向上するという効
果を奏する。
【００２１】又、本発明の板材のプレス成形方法は、ｎ
次曲線が高次多項式であり、｛１−（ｒ／Ｒ）｝n が
｛１−（ｒ／Ｒ）｝の高次多項式である場合には、曲面
構成であれば、どのような凹曲面のプレス成形でも、金
型の精度が良くなり、適正なスプリングバック量がプレ
ス成形品の凹曲面全体に滑らかに作用するようなり、プ
レス成形品の寸法精度が向上するという効果を奏する。
次曲線が高次多項式であり、｛１−（ｒ／Ｒ）｝n が
｛１−（ｒ／Ｒ）｝の高次多項式である場合には、曲面
構成であれば、どのような凹曲面のプレス成形でも、金
型の精度が良くなり、適正なスプリングバック量がプレ
ス成形品の凹曲面全体に滑らかに作用するようなり、プ
レス成形品の寸法精度が向上するという効果を奏する。
【図１】本発明の一実施例方法を使用して成形したプレ
ス成形品の斜視図である。
ス成形品の斜視図である。
【図２】本発明の一実施例方法の原理図である。
【図３】従来例の原理図である。
２ プレス成形品 ３ 凹曲面部 ４ 平面部 ６ 成形品の断面 ７ 金型の断面 Ｂ 凹曲面部最深点 Ｐ 成形品上の任意の点
Claims (2)
- 【請求項１】 一定高さの外周を有し、且つ、滑らかな
曲面で構成される凹曲面部と、前記外周の外側でこの凹
曲面部に連続する平面部とからなるプレス成形品のプレ
ス成形加工方法において、凹曲面部最深点Ｂを通り前記
平面部に垂直な直線を含む平面による凹曲面部の各断面
における凹曲面部の曲線を、夫々ｎ次曲線として表し、
凹曲面部最深点Ｂのスプリングバック量Ｓ0 を通常の解
析方法で求め、このスプリングバック量Ｓ0 と凹曲面部
上の任意の点Ｐのスプリングバック量ＺS との比が、凹
曲面部最深点Ｂから前記任意の点Ｐまでの前記平面部に
平行方向の距離ｒと凹曲面部最深点Ｂから前記任意の点
Ｐを通って前記外周までの前記平面部に平行方向の距離
Ｒとの比のｎ乗に比例するとして、前記スプリングバッ
ク量ＺS を、ＺS ＝｛１−（ｒ／Ｒ）｝n ×Ｓ0 として
求め、これによって、凹曲面部最深点Ｂを通り前記平面
部に垂直な直線を含む平面による凹曲面部の各断面にお
ける凹曲面部の曲線上のスプリングバック量ＺS を連続
的に計算し、この計算に基づいた凹曲面部を有する金型
を使用することを特徴とする板材のプレス成形方法。 - 【請求項２】 ｎ次曲線が高次多項式であり、｛１−
（ｒ／Ｒ）｝n が｛１−（ｒ／Ｒ）｝の高次多項式であ
る請求項１に記載の板材のプレス成形方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3301643A JP3071527B2 (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 板材のプレス成形方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3301643A JP3071527B2 (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 板材のプレス成形方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05138258A true JPH05138258A (ja) | 1993-06-01 |
| JP3071527B2 JP3071527B2 (ja) | 2000-07-31 |
Family
ID=17899411
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3301643A Expired - Fee Related JP3071527B2 (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 板材のプレス成形方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3071527B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1043027A (ja) * | 1996-07-31 | 1998-02-17 | Toyo Alumifoil Prod Kk | 紙容器及び紙容器の成形方法 |
-
1991
- 1991-11-18 JP JP3301643A patent/JP3071527B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH1043027A (ja) * | 1996-07-31 | 1998-02-17 | Toyo Alumifoil Prod Kk | 紙容器及び紙容器の成形方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3071527B2 (ja) | 2000-07-31 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |