JPH05140653A - 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法 - Google Patents
耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めつき鋼板の製造方法Info
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- JPH05140653A JPH05140653A JP32952991A JP32952991A JPH05140653A JP H05140653 A JPH05140653 A JP H05140653A JP 32952991 A JP32952991 A JP 32952991A JP 32952991 A JP32952991 A JP 32952991A JP H05140653 A JPH05140653 A JP H05140653A
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Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 優れた耐孔あき腐食性を具備する加工性の良
好な低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板を得る。 【構成】 重量％で, Ｃ：0.02〜0.25％, Ｓi：2.0％以
下, Ｍn：1.6〜3.5％,Ｐ：0.03〜0.20％, Ｓ：0.02％以
下, Ｃu：0.05〜2.0％, sol.Ａl：0.005〜0.100％,
Ｎ：0.008％以下，場合によってはさらに，Ｔi：0.005
〜0.06％またはＮb：0.005〜0.06％の少なくとも一種以
上，および／またはＮi：2.0％以下,Ｍo：3.0％以下ま
たはＣr：3.0％以下の少なくとも一種以上を含有し, 場
合によってはさらにＢ：0.0003〜0.005％を含有したう
え，残部が鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブ
を熱間圧延し, 酸洗後，目標板厚まで冷間圧延し，この
冷延コイルを連続電気めっき装置で鉄めっきを施すかま
たは施さずして，インライン焼鈍型の連続溶融亜鉛めっ
きラインに通板し，該ライン内で720〜950℃の温度で連
続焼鈍して溶融亜鉛めっきを行なうことからなる，耐孔
あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法である。
好な低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板を得る。 【構成】 重量％で, Ｃ：0.02〜0.25％, Ｓi：2.0％以
下, Ｍn：1.6〜3.5％,Ｐ：0.03〜0.20％, Ｓ：0.02％以
下, Ｃu：0.05〜2.0％, sol.Ａl：0.005〜0.100％,
Ｎ：0.008％以下，場合によってはさらに，Ｔi：0.005
〜0.06％またはＮb：0.005〜0.06％の少なくとも一種以
上，および／またはＮi：2.0％以下,Ｍo：3.0％以下ま
たはＣr：3.0％以下の少なくとも一種以上を含有し, 場
合によってはさらにＢ：0.0003〜0.005％を含有したう
え，残部が鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブ
を熱間圧延し, 酸洗後，目標板厚まで冷間圧延し，この
冷延コイルを連続電気めっき装置で鉄めっきを施すかま
たは施さずして，インライン焼鈍型の連続溶融亜鉛めっ
きラインに通板し，該ライン内で720〜950℃の温度で連
続焼鈍して溶融亜鉛めっきを行なうことからなる，耐孔
あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき
鋼板の製造方法である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は，低降伏比，高延性で
あってさらに耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張
力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものである。
あってさらに耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張
力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】自動車産業では車体の防錆化と軽量化を
目的として耐食性と加工性に優れた高張力鋼板が要求さ
れている。一般に鋼は降伏点および引張強さ等の強度が
上昇するに従って伸びや曲げ等の延性が低下する。した
がって，固溶強化，析出強化等を利用して強度を高めた
高張力鋼板では加工用途には不充分となる。
目的として耐食性と加工性に優れた高張力鋼板が要求さ
れている。一般に鋼は降伏点および引張強さ等の強度が
上昇するに従って伸びや曲げ等の延性が低下する。した
がって，固溶強化，析出強化等を利用して強度を高めた
高張力鋼板では加工用途には不充分となる。
【０００３】このような背景から開発された高張力鋼板
として複合組織冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板がある。
例えば特公昭63-3930号公報や特開昭56-47555号公報に
は，Ｃ-高Ｍn鋼を用いて, 鋼組織をフエライト＋マルテ
ンサイトの複合組織とすることによって強度と伸びをと
もに向上させた母材鋼板が提案されている。
として複合組織冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板がある。
例えば特公昭63-3930号公報や特開昭56-47555号公報に
は，Ｃ-高Ｍn鋼を用いて, 鋼組織をフエライト＋マルテ
ンサイトの複合組織とすることによって強度と伸びをと
もに向上させた母材鋼板が提案されている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】複合組織鋼板の製造技
術は, 特に自動車用高張力鋼板向けにその強度と伸びを
同時に付与するのに開発され，自動車用鋼板の薄肉化す
なわち軽量化を達成しようとするものである。これらの
鋼板の採用によって強度面からは鋼板の板厚を薄くする
ことは可能であるが, 板厚を薄くすると腐食により鋼板
の孔あき腐食が問題となってくる。溶融亜鉛めっき鋼板
でもこの問題が顕在化する。
術は, 特に自動車用高張力鋼板向けにその強度と伸びを
同時に付与するのに開発され，自動車用鋼板の薄肉化す
なわち軽量化を達成しようとするものである。これらの
鋼板の採用によって強度面からは鋼板の板厚を薄くする
ことは可能であるが, 板厚を薄くすると腐食により鋼板
の孔あき腐食が問題となってくる。溶融亜鉛めっき鋼板
でもこの問題が顕在化する。
【０００５】すなわち溶融亜鉛めっき鋼板は，溶融亜鉛
と地鉄とが反応して生成した合金層が亜鉛層と地鉄とを
結合させており，また，積極的に合金化処理してめっき
層全体を合金層として密着性を向上させたものも多用さ
れているが，この合金層は硬くて脆い。このため，めっ
き層が厚くなると溶融亜鉛めっき鋼板の加工性は地鉄の
加工性と言うよりはめっき層の加工性で規定されること
にもなる。したがって母材の加工性を向上させても高い
加工性は得られず, また加工時にめっき層の剥離および
損傷などが顕著になり, 地鉄が露出して部分が錆び，容
易に孔あき腐食を生じるといった問題が顕在化する。
と地鉄とが反応して生成した合金層が亜鉛層と地鉄とを
結合させており，また，積極的に合金化処理してめっき
層全体を合金層として密着性を向上させたものも多用さ
れているが，この合金層は硬くて脆い。このため，めっ
き層が厚くなると溶融亜鉛めっき鋼板の加工性は地鉄の
加工性と言うよりはめっき層の加工性で規定されること
にもなる。したがって母材の加工性を向上させても高い
加工性は得られず, また加工時にめっき層の剥離および
損傷などが顕著になり, 地鉄が露出して部分が錆び，容
易に孔あき腐食を生じるといった問題が顕在化する。
【０００６】したがって本発明は，複合組織鋼板自体の
耐食性と加工性を同時に改善し，優れた耐孔あき腐食性
を具備する加工性の良好な低降伏比冷延高張力溶融亜鉛
めっき鋼板を得ることを目的とする。
耐食性と加工性を同時に改善し，優れた耐孔あき腐食性
を具備する加工性の良好な低降伏比冷延高張力溶融亜鉛
めっき鋼板を得ることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，重量％
で, Ｃ：0.02〜0.25％, Ｓi：2.0％以下, Ｍn：1.6〜3.
5％, Ｐ：0.03〜0.20％, Ｓ：0.02％以下, Ｃu：0.05〜
2.0％, sol.Ａl：0.005〜0.100％, Ｎ：0.008％以下，
場合によってはさらに，Ｔi：0.005〜0.06％またはＮ
b：0.005〜0.06％の少なくとも一種以上，および／また
はＮi：2.0％以下, Ｍo：3.0％以下またはＣr：3.0％以
下の少なくとも一種以上を含有し,場合によってはさら
にＢ：0.0003〜0.005％を含有したうえ，残部が鉄およ
び不可避的不純物よりなる鋼のスラブを熱間圧延し, 酸
洗後，目標板厚まで冷間圧延し，次いでインライン焼鈍
型の連続溶融亜鉛めっきラインに通板し，該ライン内で
720〜950℃の温度で連続焼鈍して溶融亜鉛めっきを行な
うことからなる，耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延
高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
で, Ｃ：0.02〜0.25％, Ｓi：2.0％以下, Ｍn：1.6〜3.
5％, Ｐ：0.03〜0.20％, Ｓ：0.02％以下, Ｃu：0.05〜
2.0％, sol.Ａl：0.005〜0.100％, Ｎ：0.008％以下，
場合によってはさらに，Ｔi：0.005〜0.06％またはＮ
b：0.005〜0.06％の少なくとも一種以上，および／また
はＮi：2.0％以下, Ｍo：3.0％以下またはＣr：3.0％以
下の少なくとも一種以上を含有し,場合によってはさら
にＢ：0.0003〜0.005％を含有したうえ，残部が鉄およ
び不可避的不純物よりなる鋼のスラブを熱間圧延し, 酸
洗後，目標板厚まで冷間圧延し，次いでインライン焼鈍
型の連続溶融亜鉛めっきラインに通板し，該ライン内で
720〜950℃の温度で連続焼鈍して溶融亜鉛めっきを行な
うことからなる，耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延
高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を提供する。
【０００８】
【作用】低炭素鋼に焼入れ性を向上させるＭn,Ｎi,Ｃr
等の合金元素を添加するとインライン焼鈍型の連続溶融
亜鉛めっきライン内での連続熱処理によってフエライト
＋マルテンサイトの複合組織鋼とすることができ，また
適量のＣu,Ｐの含有はこの鋼の耐食性を向上させる。さ
らに, 微量のＴi,Ｎbを含有させると延性を改善でき，
高強度化と耐食性を向上させるにはＳi,Ｍnの添加およ
びＮi,Ｍo,Ｃrの添加が有効である。これらの複合的な
作用によって加工性と耐食性に優れた低降伏比冷延高張
力溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。
等の合金元素を添加するとインライン焼鈍型の連続溶融
亜鉛めっきライン内での連続熱処理によってフエライト
＋マルテンサイトの複合組織鋼とすることができ，また
適量のＣu,Ｐの含有はこの鋼の耐食性を向上させる。さ
らに, 微量のＴi,Ｎbを含有させると延性を改善でき，
高強度化と耐食性を向上させるにはＳi,Ｍnの添加およ
びＮi,Ｍo,Ｃrの添加が有効である。これらの複合的な
作用によって加工性と耐食性に優れた低降伏比冷延高張
力溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。
【０００９】また，連続溶融亜鉛めっきラインに通板す
る前の冷延コイルを連続電気めっき処理によって予め鉄
めっきを施しておくと，Ｓi添加の場合になどに見られ
る不めっきを回避して一層密着性のよい溶融亜鉛めっき
鋼板を得ることができる。
る前の冷延コイルを連続電気めっき処理によって予め鉄
めっきを施しておくと，Ｓi添加の場合になどに見られ
る不めっきを回避して一層密着性のよい溶融亜鉛めっき
鋼板を得ることができる。
【００１０】溶融亜鉛めっきのあと，そのめっき層を40
0〜650℃の温度範囲に保持して母材鋼板との間で合金層
を形成させると塗膜密着性および重ね抵抗溶接性を改善
できる。
0〜650℃の温度範囲に保持して母材鋼板との間で合金層
を形成させると塗膜密着性および重ね抵抗溶接性を改善
できる。
【００１１】本発明法に従う母材熱延鋼板の各種成分の
作用およびその含有量範囲の限定理由は次のとおりであ
る。
作用およびその含有量範囲の限定理由は次のとおりであ
る。
【００１２】Ｃは, フエライトとマルテンサイトからな
る複合組織を得ること，また強度を向上させるに有効な
元素である。目的とする複合組織を得るために，Ｃは0.
02％以上必要であるが，0.25％を超えると延性および溶
接性が悪くなる。このため下限を0.02％, 上限を0.25％
とした。
る複合組織を得ること，また強度を向上させるに有効な
元素である。目的とする複合組織を得るために，Ｃは0.
02％以上必要であるが，0.25％を超えると延性および溶
接性が悪くなる。このため下限を0.02％, 上限を0.25％
とした。
【００１３】Ｓiは，加工性を損なわず鋼の強度を向上
させるに好ましい元素であり，また焼鈍時に高温のオー
ステナイトからの冷却過程においてフエライトの生成が
促進されことを通じて複合組織が得られる効果がある
が，Ｓiが約2.0％を超えるとこの効果が飽和するととも
に硬質となり延性が劣化する。このため上限を2.0％と
した。一方，本発明者らの研究によればインライン焼鈍
型連続亜鉛めっきラインでは鋼中Ｓiを約0.1以上にする
と不めっきを生じやすくなる。したがって，Ｓiは0.1％
未満にすることがこの意味からは望ましい。しかし該連
続亜鉛めっきライン通板に先立って電気めっきにて付着
量約２g/m2程度の鉄めっきを施しておけばこの問題は完
全に解消される。
させるに好ましい元素であり，また焼鈍時に高温のオー
ステナイトからの冷却過程においてフエライトの生成が
促進されことを通じて複合組織が得られる効果がある
が，Ｓiが約2.0％を超えるとこの効果が飽和するととも
に硬質となり延性が劣化する。このため上限を2.0％と
した。一方，本発明者らの研究によればインライン焼鈍
型連続亜鉛めっきラインでは鋼中Ｓiを約0.1以上にする
と不めっきを生じやすくなる。したがって，Ｓiは0.1％
未満にすることがこの意味からは望ましい。しかし該連
続亜鉛めっきライン通板に先立って電気めっきにて付着
量約２g/m2程度の鉄めっきを施しておけばこの問題は完
全に解消される。
【００１４】Ｍnは鋼の焼入れ性を向上させ，複合組織
を得るために有効に作用する元素である。Ｍn量が1.6％
未満では低降伏比特性を有する複合組織が得られず，一
方,3.5％を超えると加工性および溶接性を低下させる。
このため下限を1.6％, 上限を3.5％とした。
を得るために有効に作用する元素である。Ｍn量が1.6％
未満では低降伏比特性を有する複合組織が得られず，一
方,3.5％を超えると加工性および溶接性を低下させる。
このため下限を1.6％, 上限を3.5％とした。
【００１５】ＰおよびＣuは，本発明における特徴的な
元素であり,これらの元素の複合添加によって耐食性が
著しく改善される。耐食性の改善のためにＰは0.03％以
上,Ｃuは0.05％以上必要である。一方Ｐは0.20％を, Ｃ
uは2.0％を超えて添加しても耐食性改善効果が飽和し，
延性が劣化する。このためＰは0.03〜0.2％, Ｃuは0.05
〜2.0％とする。
元素であり,これらの元素の複合添加によって耐食性が
著しく改善される。耐食性の改善のためにＰは0.03％以
上,Ｃuは0.05％以上必要である。一方Ｐは0.20％を, Ｃ
uは2.0％を超えて添加しても耐食性改善効果が飽和し，
延性が劣化する。このためＰは0.03〜0.2％, Ｃuは0.05
〜2.0％とする。
【００１６】Ｓは，本発明鋼にとって本質的に有害な元
素であり, 少ないほど望ましいが，0.02％までは許容で
きるので0.02％以下とした。
素であり, 少ないほど望ましいが，0.02％までは許容で
きるので0.02％以下とした。
【００１７】Ａlは，脱酸剤としての役割を果たすため
に0.005％以上必要であるが，0.10％を超えるとＡl2Ｏ3
などの介在物が増加し，加工性および表面品質を劣化さ
せるので，下限を0.005％, 上限を0.10％とした。
に0.005％以上必要であるが，0.10％を超えるとＡl2Ｏ3
などの介在物が増加し，加工性および表面品質を劣化さ
せるので，下限を0.005％, 上限を0.10％とした。
【００１８】Ｎは，本発明鋼にとって本質的に有害な元
素であり, 少ないほど望ましいが，0.008％までは許容
できるので0.008％以下とした。
素であり, 少ないほど望ましいが，0.008％までは許容
できるので0.008％以下とした。
【００１９】また，本発明においては，2.0％までのＮ
i, 3.0％までのＭo, 3.0％までのＣrの一種もしくは二
種以上含有させると鋼板の強度と耐食性を改善すること
ができる。
i, 3.0％までのＭo, 3.0％までのＣrの一種もしくは二
種以上含有させると鋼板の強度と耐食性を改善すること
ができる。
【００２０】Ｎiは，Ｃuによる熱間脆性の防止と耐食性
の改善に有効に作用するが，2.0％を超えるとその効果
は飽和するとともに製造コストが高価となる。このため
上限を2.0％とする。
の改善に有効に作用するが，2.0％を超えるとその効果
は飽和するとともに製造コストが高価となる。このため
上限を2.0％とする。
【００２１】Ｍoは，鋼板の強度上昇と耐食性の改善に
有効に作用するが，3.0％を超えるとその効果は飽和す
るとともに製造コストが高価となるので上限を3.0％と
する。
有効に作用するが，3.0％を超えるとその効果は飽和す
るとともに製造コストが高価となるので上限を3.0％と
する。
【００２２】Ｃrは，耐孔あき腐食性の改善に有効に作
用するが3.0％を超えると製造コスト高となるので，上
限を3.0％とする。
用するが3.0％を超えると製造コスト高となるので，上
限を3.0％とする。
【００２３】Ｂは，焼入れ性を向上させるとともに粒界
を強化する元素である。このような効果を得るには0.00
03％以上の添加が必要であるが,0.005％を超えて添加し
てもその効果は飽和する。このため下限を0.0003％, 上
限を0.005％とする。
を強化する元素である。このような効果を得るには0.00
03％以上の添加が必要であるが,0.005％を超えて添加し
てもその効果は飽和する。このため下限を0.0003％, 上
限を0.005％とする。
【００２４】ＴiとＮbはフエライト結晶粒を微細化し，
延性を向上させる元素である。このような効果を得るに
は0.005％以上の添加が必要であるが，0.06％を超えて
添加すると微細なＴiＣやＮbＣの析出量が多くなり延性
を劣化させる。このためいずれの元素とも下限を0.005
％, 上限を0.06％とする。
延性を向上させる元素である。このような効果を得るに
は0.005％以上の添加が必要であるが，0.06％を超えて
添加すると微細なＴiＣやＮbＣの析出量が多くなり延性
を劣化させる。このためいずれの元素とも下限を0.005
％, 上限を0.06％とする。
【００２５】本発明においては, かかる成分を含有する
鋼のスラブを熱間圧延し，酸洗後，目標板厚まで冷間圧
延し，この冷延コイルをインライン焼鈍型の連続溶融亜
鉛めっきラインに通板して溶融亜鉛めっき鋼板を得る。
そのさい，熱間圧延での仕上げ温度はＡr3変態点以上と
するのが加工性向上のうえから好ましく, 巻取り温度は
500〜750℃の範囲内でよい。また冷間圧延工程における
冷延率は50〜95％が好ましい。
鋼のスラブを熱間圧延し，酸洗後，目標板厚まで冷間圧
延し，この冷延コイルをインライン焼鈍型の連続溶融亜
鉛めっきラインに通板して溶融亜鉛めっき鋼板を得る。
そのさい，熱間圧延での仕上げ温度はＡr3変態点以上と
するのが加工性向上のうえから好ましく, 巻取り温度は
500〜750℃の範囲内でよい。また冷間圧延工程における
冷延率は50〜95％が好ましい。
【００２６】連続溶融亜鉛めっきラインでは，インライ
ン焼鈍を720〜950℃の温度範囲で行なう。該焼鈍温度の
下限を720℃以上とするのは，複合組織を得るために必
要な最低温度として720 ℃は要するからである。上限を
950℃以下としたのはこの温度を超えても加工性の向上
効果が飽和すると共に連続溶融亜鉛めっきラインにおい
て表面疵が発生し易くなるためである。
ン焼鈍を720〜950℃の温度範囲で行なう。該焼鈍温度の
下限を720℃以上とするのは，複合組織を得るために必
要な最低温度として720 ℃は要するからである。上限を
950℃以下としたのはこの温度を超えても加工性の向上
効果が飽和すると共に連続溶融亜鉛めっきラインにおい
て表面疵が発生し易くなるためである。
【００２７】なお連続溶融亜鉛めっきラインにおける焼
鈍後の冷却過程において冷却速度が遅いと複合組織が得
難くなる場合がある。これは前述の焼入れ性向上元素の
添加によって回避できるが，この冷却速度は速い方が望
ましい。インラインでの焼鈍温度から溶融亜鉛めっき浴
（約460℃) までの平均冷却速度が３℃/sec以上であれ
ば問題はない。得られためっき鋼板は，必要に応じて軽
度のスキンパスを行って製品鋼板とする。
鈍後の冷却過程において冷却速度が遅いと複合組織が得
難くなる場合がある。これは前述の焼入れ性向上元素の
添加によって回避できるが，この冷却速度は速い方が望
ましい。インラインでの焼鈍温度から溶融亜鉛めっき浴
（約460℃) までの平均冷却速度が３℃/sec以上であれ
ば問題はない。得られためっき鋼板は，必要に応じて軽
度のスキンパスを行って製品鋼板とする。
【００２８】溶融亜鉛めっき処理においては, めっき層
の合金化処理を行なうことも望ましい。この合金化処理
を施しても本発明材の材質を損なうものではなく，亜鉛
めっき鋼板の塗膜密着性および重ね抵抗溶接性が改善さ
せるので, 自動車向け等の本発明材の用途面では好まし
い処理といえる。通常, 合金化処理は連続溶融亜鉛めっ
きライン内のめっき浴のあとで行われるが，400〜650℃
の温度範囲にて行えば合金化の達成は必要にして充分と
なる。この温度範囲より低温となれば合金化不足, 高温
となれば合金化過剰となり逆にめっき層の密着性が損な
われることもある。
の合金化処理を行なうことも望ましい。この合金化処理
を施しても本発明材の材質を損なうものではなく，亜鉛
めっき鋼板の塗膜密着性および重ね抵抗溶接性が改善さ
せるので, 自動車向け等の本発明材の用途面では好まし
い処理といえる。通常, 合金化処理は連続溶融亜鉛めっ
きライン内のめっき浴のあとで行われるが，400〜650℃
の温度範囲にて行えば合金化の達成は必要にして充分と
なる。この温度範囲より低温となれば合金化不足, 高温
となれば合金化過剰となり逆にめっき層の密着性が損な
われることもある。
【００２９】
【実施例１】表１に示す化学成分値の鋼を, 表２に示す
条件の熱間圧延によって板厚3.0mmの熱延鋼板とし，酸
洗後, 冷間圧延によって板厚0.8mmの冷延板を得た。そ
の後表２に示す焼鈍温度でのライン内焼鈍に引き続いて
付着量：30g/m2の溶融亜鉛めっきを施し,その後伸び率
0.3％のスキンパス圧延を行った。得られためっき鋼板
の特性を調べ，その結果を表２に示した。
条件の熱間圧延によって板厚3.0mmの熱延鋼板とし，酸
洗後, 冷間圧延によって板厚0.8mmの冷延板を得た。そ
の後表２に示す焼鈍温度でのライン内焼鈍に引き続いて
付着量：30g/m2の溶融亜鉛めっきを施し,その後伸び率
0.3％のスキンパス圧延を行った。得られためっき鋼板
の特性を調べ，その結果を表２に示した。
【００３０】引張特性はJIS Z 2201の５号試験片を用い
た。耐食試験は70×150mmの試験片を切りだし, 複合腐
食試験を行った。複合腐食試験はJIS Z 2371の塩水噴霧
試験に準じ, 塩水濃度が５％の塩水噴霧試験を２時間→
60℃の熱風乾燥を４時間→湿潤試験を２時間, の合計８
時間の処理を１サイクルとして，240サイクル後の腐食
による最大侵食深さを測定することによって評価した。
た。耐食試験は70×150mmの試験片を切りだし, 複合腐
食試験を行った。複合腐食試験はJIS Z 2371の塩水噴霧
試験に準じ, 塩水濃度が５％の塩水噴霧試験を２時間→
60℃の熱風乾燥を４時間→湿潤試験を２時間, の合計８
時間の処理を１サイクルとして，240サイクル後の腐食
による最大侵食深さを測定することによって評価した。
【００３１】
【表１】
【００３２】
【表２】
【００３３】表２の結果に見られるように，Ｍn,Ｐが本
発明で規定する量より低く且つＣu無添加の比較例No.1
の鋼を用いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板は降伏比 (Ｙ
Ｒ）が高くて低降伏比の複合組織鋼板が得られていな
い。また伸びが低く, しかも耐食性が劣る。同じくＰが
低く且つＣu無添加のNo.2の比較例（No.1よりＭnが増量
している) では降伏比（ＹＲ）が低くまた伸び（Ｅｌ）
も良好な複合組織鋼となっているが，耐食性が劣る。
発明で規定する量より低く且つＣu無添加の比較例No.1
の鋼を用いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板は降伏比 (Ｙ
Ｒ）が高くて低降伏比の複合組織鋼板が得られていな
い。また伸びが低く, しかも耐食性が劣る。同じくＰが
低く且つＣu無添加のNo.2の比較例（No.1よりＭnが増量
している) では降伏比（ＹＲ）が低くまた伸び（Ｅｌ）
も良好な複合組織鋼となっているが，耐食性が劣る。
【００３４】これに対して, 本発明法に従うNo.3〜11の
溶融亜鉛めっき鋼板は, いずれも降伏比（ＹＲ）が低
く，伸び（Ｅｌ）も良好な複合組織鋼が得られており，
良好な強度・伸びバランス (TS×El) を備えている。そ
して比較例のものに比べて耐食性が格段に優れている。
溶融亜鉛めっき鋼板は, いずれも降伏比（ＹＲ）が低
く，伸び（Ｅｌ）も良好な複合組織鋼が得られており，
良好な強度・伸びバランス (TS×El) を備えている。そ
して比較例のものに比べて耐食性が格段に優れている。
【００３５】
【実施例２】表３に示す化学成分値の鋼を，表４に示す
条件の熱間圧延によって板厚3.0mmの熱延板とし，酸洗
後，冷間圧延によって板厚0.8mmの冷延板を得た。この
冷延板を連続電気めっき法で付着量２g/m2のＦe-0.05％
Ｂの鉄めっきを施したうえ,表４に示す焼鈍温度で連続
焼鈍し，引きつづいて付着量：30g/m2の溶融亜鉛めっき
を施した。その後，伸び率0.3％のスキンパス圧延を行
った。得られた鋼板の特性を実施例１と同じ方法で調
べ，その結果を表４に示した。
条件の熱間圧延によって板厚3.0mmの熱延板とし，酸洗
後，冷間圧延によって板厚0.8mmの冷延板を得た。この
冷延板を連続電気めっき法で付着量２g/m2のＦe-0.05％
Ｂの鉄めっきを施したうえ,表４に示す焼鈍温度で連続
焼鈍し，引きつづいて付着量：30g/m2の溶融亜鉛めっき
を施した。その後，伸び率0.3％のスキンパス圧延を行
った。得られた鋼板の特性を実施例１と同じ方法で調
べ，その結果を表４に示した。
【００３６】
【表３】
【００３７】
【表４】
【００３８】表４の結果に見られるように，Ｐが本発明
で規定するより低く且つＣu無添加のNo.12の比較鋼を用
いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板は，降伏比 (ＹＲ) が
低く伸び（Ｅｌ）も良好であるが，耐食性が劣る。
で規定するより低く且つＣu無添加のNo.12の比較鋼を用
いて製造した溶融亜鉛めっき鋼板は，降伏比 (ＹＲ) が
低く伸び（Ｅｌ）も良好であるが，耐食性が劣る。
【００３９】これに対して本発明に従うNo.13〜15の溶
融亜鉛めっき鋼板は降伏比 (ＹＲ)が低く，伸び（Ｅ
ｌ）も良好であり, さらに耐食性に優れている。
融亜鉛めっき鋼板は降伏比 (ＹＲ)が低く，伸び（Ｅ
ｌ）も良好であり, さらに耐食性に優れている。
【００４０】
【発明の効果】以上のように本発明によれば，低降伏
比, 高延性を維持し, しかも耐食性に優れた高張力溶融
亜鉛めっき鋼板を製造することができる。この鋼板は自
動車の車体特に補強部材の軽量化と腐食防止に大きく寄
与することができる。
比, 高延性を維持し, しかも耐食性に優れた高張力溶融
亜鉛めっき鋼板を製造することができる。この鋼板は自
動車の車体特に補強部材の軽量化と腐食防止に大きく寄
与することができる。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で, Ｃ：0.02〜0.25％, Ｓi：2.0
％以下, Ｍn：1.6〜3.5％, Ｐ：0.03〜0.20％, Ｓ：0.0
2％以下, Ｃu：0.05〜2.0％, sol.Ａl：0.005〜0.100
％, Ｎ：0.008％以下を含有し，残部が鉄および不可避
的不純物よりなる鋼のスラブを熱間圧延し, 酸洗後，目
標板厚まで冷間圧延し，次いでインライン焼鈍型の連続
溶融亜鉛めっきラインに通板し，該ライン内で720〜950
℃の温度で連続焼鈍して溶融亜鉛めっきを行なうことか
らなる，耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶
融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で, Ｃ：0.02〜0.25％, Ｓi：2.0
％以下, Ｍn：1.6〜3.5％, Ｐ：0.03〜0.20％, Ｓ：0.0
2％以下, Ｃu：0.05〜2.0％, sol.Ａl：0.005〜0.100
％, Ｎ：0.008％以下を含有したうえ，さらに，Ｔi：0.
005〜0.06％またはＮb：0.005〜0.06％の少なくとも一
種以上，および／またはＮi：2.0％以下, Ｍo：3.0％以
下またはＣr：3.0％以下の少なくとも一種以上を含有
し，残部が鉄および不可避的不純物よりなる鋼のスラブ
を熱間圧延し, 酸洗後，目標板厚まで冷間圧延し，次い
でインライン焼鈍型の連続溶融亜鉛めっきラインに通板
し，該ライン内で720〜950℃の温度で連続焼鈍して溶融
亜鉛めっきを行なうことからなる，耐孔あき腐食性に優
れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法。 - 【請求項３】 重量％で, Ｃ：0.02〜0.25％, Ｓi：2.0
％以下, Ｍn：1.6〜3.5％, Ｐ：0.03〜0.20％, Ｓ：0.0
2％以下, Ｃu：0.05〜2.0％, sol.Ａl：0.005〜0.100
％, Ｎ：0.008％以下，Ｂ：0.0003〜0.005％を含有した
うえ，さらに，Ｔi：0.005〜0.06％またはＮb：0.005〜
0.06％の少なくとも一種以上，および／またはＮi：2.0
％以下, Ｍo：3.0％以下またはＣr：3.0％以下の少なく
とも一種以上を含有し, 残部が鉄および不可避的不純物
よりなる鋼のスラブを熱間圧延し, 酸洗後，目標板厚ま
で冷間圧延し，次いでインライン焼鈍型の連続溶融亜鉛
めっきラインに通板し，該ライン内で720〜950℃の温度
で連続焼鈍して溶融亜鉛めっきを行なうことからなる，
耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛め
っき鋼板の製造方法。 - 【請求項４】 Ｓi含有量が0.1％未満である請求項１，
２または３に記載の耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷
延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項５】 Ｓi含有量が0.1〜2.0％であり，このＳi
含有量の冷延板は，連続溶融亜鉛めっきラインに通板さ
れる前に連続式電気めっきラインで鉄めっきが施される
請求項１，２または３に記載の耐孔あき腐食性に優れた
低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 溶融亜鉛めっきは，付着した亜鉛めっき
層を400〜650℃の温度範囲で母材鋼板と合金化する処理
を含む請求項１，２，３，４または５に記載の耐孔あき
腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板
の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32952991A JP3347152B2 (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32952991A JP3347152B2 (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05140653A true JPH05140653A (ja) | 1993-06-08 |
| JP3347152B2 JP3347152B2 (ja) | 2002-11-20 |
Family
ID=18222389
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32952991A Expired - Fee Related JP3347152B2 (ja) | 1991-11-18 | 1991-11-18 | 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3347152B2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6699590B2 (en) | 2001-04-25 | 2004-03-02 | Kobe Steel, Ltd. | Hot-dip galvanized steel sheet |
| JP2006265620A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 低降伏比高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2007039756A (ja) * | 2005-08-04 | 2007-02-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
| CN109402546A (zh) * | 2018-11-16 | 2019-03-01 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种防止镀层漏镀的高强钢的连续镀锌生产方法 |
-
1991
- 1991-11-18 JP JP32952991A patent/JP3347152B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6699590B2 (en) | 2001-04-25 | 2004-03-02 | Kobe Steel, Ltd. | Hot-dip galvanized steel sheet |
| JP2006265620A (ja) * | 2005-03-23 | 2006-10-05 | Nisshin Steel Co Ltd | 低降伏比高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP2007039756A (ja) * | 2005-08-04 | 2007-02-15 | Nisshin Steel Co Ltd | 加工性に優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
| CN109402546A (zh) * | 2018-11-16 | 2019-03-01 | 唐山钢铁集团有限责任公司 | 一种防止镀层漏镀的高强钢的连续镀锌生产方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3347152B2 (ja) | 2002-11-20 |
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