JPH0514775B2 - - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】

本発明は製錬困難な合金硫化鉱石からの金およ
び存在し得る他の金属分の回収に関するものであ
る。 この種の鉱石からシアン化のような従来方法に
よつて金を回収することが不満足なものであるこ
とは知られており、種々の予備的な処理方法が提
案されてきた。しかし、種々の理由から、従来技
術において提案された予備的処理では、商業的操
作において望ましい量だけかかる鉱石から金を回
収するまでには改善されていない。 従つて本発明の目的は加圧酸化処理を含む改良
されたかかる鉱石の予備的処理方法を提供するこ
とにある。 本発明は摩砕した鉱石を水性スラリーとして酸
性前処理工程に供給し、摩砕した鉱石を酸性前処
理工程で硫酸水溶液を用いて処理し続く加圧酸化
工程を妨害しないように炭酸塩と酸消費脈石化合
物を分解し、処理したスラリーを第１の液−固分
離工程で処理して硫酸塩溶液と分離した固体とを
生成し、分離した固体に第１の再パルプ化段階で
水を添加して固体が約25〜60重量％の範囲のパル
プ濃度を有するスラリーを形成し、第１の再パル
プ化したスラリーを加圧酸化工程で加圧酸化雰囲
気下に約135〜250℃、好ましくは約165〜190℃の
範囲の温度にて硫酸約５〜40g/、好ましくは
約５〜15g/の遊離酸濃度に維持しながら酸化
して鉄を溶解させ、硫酸を生成させ、殆どすべて
の酸化できる硫化物化合物を、酸化工程の間に硫
黄元素として存在する約20％以下、好ましくは約
10％以下の酸化した硫黄と共に硫酸塩の形に酸化
させ、酸化したスラリーに第２の再パルプ化工程
で水を添加して固体が約５〜15重量％の範囲のパ
ルプ濃度をもつ再パルプ化した酸化スラリーを生
成し、再パルプ化した酸化スラリーを第２の液−
固分離工程で処理して酸と鉄を含有する溶液およ
び酸化した分離固体を生成し、酸と鉄を含有する
溶液を第１および第２の再パルプ化工程内の少な
くとも１つの工程に再循環させ、酸化した分離固
体を洗浄工程で水性洗浄溶液を用いて洗浄し、第
３の鉄−固分離工程で酸および溶解した鉄と非鉄
金属の硫酸塩を含有する使用した洗浄溶液から洗
浄した固体を分離し、酸および溶解した鉄と非鉄
金属の硫酸塩を含有する使用した洗浄溶液を酸性
の前処理工程に再循環し、洗浄固体から金を回収
する各工程を含む製錬困難な含金鉄含有硫化鉱か
ら金を回収するための方法を提供する。 溶液中のMg：Feのモル比が少なくとも約0.5：
１となるように、加圧酸化工程においてスラリー
中のマグネシウムイオンを十分な量に保持し、加
圧酸化工程の間に沈澱する鉄を、他の不溶性の程
度が低く従つて一層金属性の鉄化合物、すなわち
潜在的な石灰消費化合物としてよりはむしろ赤鉄
鉱として沈澱させるようにするのが有利である。 また本方法は前記第２の再パルプ化工程と前記
洗浄工程の少なくとも１つの工程からの少くとも
若干のスラリーを分級工程で処理して、残存する
スラリーから所定の大きさ以上の固体を分離し、
分離した大きすぎる固体を小さく摩砕し、摩砕し
た固体を摩砕た鉱石と共に酸性前処理工程に供給
し、残存するスラリーを前記第２の再パルプ化工
程と前記洗浄工程の少なくとも１つの工程に続く
工程に戻す各工程を含むことができる。 第２の液−固分離工程からの酸と鉄を含有する
溶液を一部は第１の再パルプ化工程に、一部は第
２の再パルプ化工程に再循環することができる。 また本方法は沈澱工程において第１の分離工程
からの硫酸塩溶液に沈澱剤を添加して、金属をそ
れぞれの水酸化物または水和酸化物として不溶性
硫酸塩として硫酸塩イオンを、また不溶性ヒ酸塩
としてヒ素を沈澱させ、沈澱物を残りの水溶液か
ら分離し、少なくとも若干の分離した水溶液を水
性洗浄溶液として、酸化し分離した固体の前記洗
浄において利用する工程を含むことができる。 以下、本発明の実施例を図面に基づき説明す
る。図面は金および他の金属分を洗錬困難な含金
硫化鉱石から回収する方法の工程図である。 図面において、この実施例で処理する製錬困難
な含金硫化鉱石は、約２〜30g/tのAu、約0.5〜
85g/tのAg、および約1.5〜20重量％のFe、約25
〜85重量％のSiO₂、約0.5〜８重量％のＳ、約
0.01〜3.5重量％のAs、約0.01以下〜5.0重量％の
Sb、約0.5〜10重量％のAl、約0.1〜５重量％の
Ca、約0.1〜10重量％のCO₂、約0.1以下〜10重量
％のMgおよび約0.1以下〜1.5重量％のＣ（有機
の）を含有する。 かかる鉱石の硫化物の内容は、１種または２種
以上の次の物質、すなわち磁鉄鉱、硫ヒ鉄鉱、磁
硫鉄鉱、輝安鉱およびスルホ塩を含むことがで
き、また、この鉱石は種々の量の鉛、亜鉛および
銅の硫化物を含むことができる。さらに、若干の
鉱石は酸化性炭素質のものを含むことができる。 最初の粉砕の後に、鉱石を適当な方法、例えば
半自生摩砕ミル続いてボールミルによつて、摩砕
工程１２で70％マイナス325メツシユタイラー篩
（44ミクロン以下）まで摩砕する。次いで摩砕し
た鉱石を濃縮工程１４で沈降濃縮し、アンダーフ
ロースラリーのパルプ濃度が約40〜60％の固体範
囲となるようにする。濃縮工程１４からのオーバ
ーフロー溶液を摩砕工程１２に戻し、この溶液に
所要に応じて追加の水を供給することができる。 後述の加圧酸化工程において、種々の硫黄化合
物、例えば磁鉄鉱および硫ヒ鉄鉱、アンチモン化
合物および炭素質化合物の酸化はかなりの熱を放
出する。酸化工程への供給固体に最適酸化性物質
を含ませて自然酸化を与えることができるよう
に、任意の浮選工程１６を摩砕工程１２と濃縮工
程１４との間に設けることができる。先に述べた
ように、この特色を与えることは、製錬困難な含
金硫化鉱石の加圧酸化前処理において、鉱石、特
に磁鉄鉱および硫ヒ鉄鉱の硫化物硫黄分が重要な
特徴であ、加圧酸化中の主要な発熱反応は硫化物
硫黄の硫酸塩への全酸化を含む。炭素質物質とア
ンチモン化合物の酸化も重要であるが、炭素質物
質の性質と反応性を規定することは難しい。従つ
て硫黄の酸化は主要熱源であると考えられること
が見出された。 例えば、粉砕した鉱石の硫化物硫黄分はいろい
ろな時期にて約１〜４重量％の範囲で変ることが
できるが、加圧酸化工程のために好ましい硫化物
硫黄分は約３％である。従つて、硫化物硫黄分が
実質的に３％より大である場合、摩砕した鉱石を
浮選工程１６に供給することができ、この工程１
６は一層ラフな浮選サーキツトの形であつてもよ
く、得られた高硫黄分の硫化物浮選濃縮物を濃縮
物貯蔵部１８に貯蔵すると共に、所望の硫黄含量
の浮選尾鉱を濃縮工程１４に通す。硫化物硫黄分
が実質的に３％より小である場合、濃縮物貯蔵部
１８からの高硫化物含量の濃縮物をスラリーとし
て、摩砕工程１２からの低硫化物含量の摩砕した
鉱石とともに、濃縮工程１４に通すことができ
る。また、濃縮物貯蔵部１８からの高硫化物含量
の濃縮物を、低硫黄含量の粉砕した鉱石と共に摩
砕工程１２に供給することができる。 濃縮工程１４からの所望の硫化物硫黄分のアン
ダーフロースラリーを酸性前処理工程２０に進さ
せ、ここでスラリーを、後で述べる加圧酸化工程
からの固体を洗浄して得られる酸性洗浄溶液を用
いて再パルプ化する。このような酸性洗浄溶液は
一般に鉄、アルミニウム、マグネシウムおよびヒ
素および加圧酸化工程において溶解した他の非鉄
金属分ならびに硫酸を含む。酸性前処理では加圧
酸化工程を妨害しないように炭酸塩と酸消費脈石
成分を分解する。従つて酸性前処理工程２０は、
続く加圧酸化工程での酸の消費および後述の中和
工程４４での石灰の消費を減らす。また特に前処
理工程２０は続く加圧酸化工程３０で生成した酸
を利用する。 次いで、得られたスラリーを濃縮工程２２で沈
降濃縮し、アンダーフロースラリーを再パルプ化
工程２４で後述の加圧酸化スラリー濃縮工程から
のオーバーフロー溶液と混合する。この再循環は
後述の目的のために所望のレベルにて液体のマグ
ネシウム含量を維持すると共に、第二鉄と酸を再
循環し、スラリーを予熱し、そのパルプ濃度を調
節することができ、その好ましいパルプ濃度は約
42％である。 濃縮工程２２からのオーバーフロー溶液を第１
段階沈澱工程２６に通し、ここで石灰石を添加し
てPHを約５まで上昇させ、第二鉄、アルミニウム
およびヒ素のような金属分を沈澱させ、硫酸塩硫
黄を石膏として除去する。次いでスラリーを第２
段階沈澱工程２７に通し、ここで石灰を添加して
PHを約10まで上昇させ、マグネシウムと他の金属
分を沈澱させる。得られたスラリーを濃縮工程２
８で沈降濃縮し、ここからのオーバーフロー水
を、後述の加圧酸化残留物洗浄工程で使用するた
め十分にきれいにするが、このようなオーバーフ
ロー水は廃水としても十分にきれいである。シツ
クナーアング−フローを濾過工程２９で濾過する
と共に、分離した水を第１段階沈澱工程２６まで
戻し、固体を尾鉱として処置する。 次いで再パルプ化工程２４からの再パルプ化し
たスラリーを加圧酸化工程３０に進ませ、ここで
スラリーを約160〜200℃の温度にて１個または２
個以上のマルチコンパートメントオートクレーブ
（multi compartment autoclave）で処理し、こ
こでは酸素で約700〜5000kPaの全圧に維持する
ようにパージし、５〜25g/のH₂SO₄の酸性度
で硫黄、ヒ素およびアンチモン鉱物を酸化する。
遊離硫黄の存在が金の回収に有害であるから、硫
化物を遊離硫黄よりも高い酸化段階まで酸化する
ことが特にに重要である。このような酸化では、
鉄は有効な酸素移動剤である。従つて、十分な鉄
が溶液中、特にオートクレーブの最初のコンパー
トメントに存在していることが必要であり、これ
は十分に高い安定した酸性度を確保することによ
つて達成される。 さらに、オートクレーブの酸性度と温度を、硫
化物、ヒ化物およびアンチモン化合物の高い酸化
状態への酸化によつて金の所望の放出が達成され
るように調整し、同時に生成した固体の物理的性
質が次の濃縮と洗浄を容易にするように調整す
る。酸性度と温度は通常所望の方法で調整するこ
とができるが、時には酸または水を再パルプ化工
程２４において添加し、および／または追加の冷
却または加熱を与えることが必要である。 必要な場合、例えば鉱石の硫黄含量が約５重量
％以下である場合、加圧酸化工程３０からの酸化
スラリーから得られる熱を用いて再パルプ化工程
２４からの導入スラリーを熱する。例えば、通常
酸化したスラリーをオートクレーブからフラツシ
ユ放出し、得られた蒸気を用いて導入スラリーを
加熱する。また、可能な場合には、オートクレー
ブ中のスラリーのパルプ濃度を、硫黄含有物の酸
化によつて発生した熱が所望の操作温度を与える
ように調整することができる。 本発明の他の特色によれば、加圧酸化工程３０
で加水分解され沈澱した溶解鉄を、塩基性硫酸第
二鉄またはハイドロニウムジヤロサイト
（hydronium jarosite）としてよりはむしろ赤鉄
鉱として沈澱させ、さらにかかる赤鉄鉱沈澱を、
加圧酸化工程において十分に高い濃度のマグネシ
ウムを保持することによつて促進させることがで
きることが（シアン化する前に中和工程４４にお
いて必要な石灰石を減らすために）望ましいこと
を見出した。 磁鉄鉱の加圧酸化は硫酸第二鉄および硫酸を発
生させる。若干の硫酸第二鉄を加水分解し、赤鉄
鉱、ヒ素第二鉄、ハイドロニウムジヤロサイト、
塩基性硫酸第二鉄またはこれらの化合物の混合物
として沈澱させることができる。沈澱した鉄物質
の性質は、温度、全硫酸塩レベル、酸性度、パル
プ濃度、鉱石の等級および酸消費脈石の性質と量
に依存する。パルプ中の固体含量が高い状態で高
品位の磁鉄鉱および／または硫ヒ鉄鉱を加圧酸化
することは、塩基性硫酸第二鉄、ハイドロニウム
ジヤロサイトまたはヒ酸第二鉄として鉄を沈澱さ
せるために有利である。 本発明方法にとつて、赤鉄鉱は加圧酸化工程３
０において鉄沈澱物の好ましい形態であることを
見出した。この結果、この加圧酸化工程３０では
酸が一層よく放出され、この酸は第１段階沈澱工
程２６で石灰石によつて容易に除去され、従つて
シアン化サーキツトにおいて必要な石灰石の量を
減らすことになる。また、塩基性硫酸第二鉄およ
び／またはハイドロニウムジヤロサイトとしての
鉄の沈澱は２つの理由から望ましくない。第１
に、不安定な硫酸塩（これは潜在的な石灰消費物
質である）の大部分が中和工程４４に入り、石灰
を大量に消費する。第２に石灰と塩基性硫酸第二
鉄およびジヤイロサイトとの反応が、鉄沈澱物を
不溶性の鉄水酸化物と石膏に変換し、この結果、
粘液沈澱物を生成し、固体含量を増加させ、粘液
に金と銀を吸着してロスを大きくすることにな
る。 従つて、加圧酸化工程３０において溶液中の
Mg：Feのモル比が少なくとも約0.5：1.0および
好ましくは少なくとも約１：１となるのに十分な
量のマグネシウムが必要であることを確かめた。
多くの含金磁鉄鉱石は、このようなマグネシウム
の必要条件の少なくとも１部を満足させるかなり
の水準の酸可溶性マグネシウムを含有する。しか
し多くの場合、鉱石の金と硫化物の含量は酸化に
先立つて浮選によつて品質が向上するので、酸化
工程３０への供給物のマグネシウム含量は減る。
加圧酸化工程３０のマグネシウムの必要条件は、
濃縮工程３４から再パルプ化工程２４への酸性加
圧酸化浸出溶液の再循環によつて、および／また
は再パルプ化工程２４へのマグネシウム含有補給
水の供給によつて、少なくとも部分的に与えられ
る。所要に応じて第２段階沈澱工程２７を濃縮工
程２８の後に（図面では破線で示す）加熱処理す
ると、この結果後述の加圧酸化残留物洗浄工程に
供給された濃縮液オーバーフローは、前述の目的
のためのマグネシウムイオンを含有する。 加圧酸化オートクレーブにおける適当な保持時
間、例えば約1.5時間の後に、酸化したスラリー
を再パルプ化工程３２にフラツシユさせ、ここで
酸化したスラリーを次の濃縮工程３４からのオー
バーフローを用いて再パルプ化し、再パルプ化工
程３２において添加される凝集剤の有効使用が得
られるように、スラリーを10％以下の固体に希釈
する。また、このことは濃縮工程３４ででの凝集
剤の問題を減らす。従つて濃縮工程３４からの酸
と鉄を含有するオーバーフローを、一部は再パル
プ化工程３２に再循環し、一部は前述の再パルプ
化工程２４に再循環する。 濃縮工程３４からのアンダーフローを、洗浄工
程３６，４０において２段階向流デカンテーシヨ
ンによつて、約４：１の洗浄比で洗浄する。第１
段階洗浄工程３６では、濃縮工程３４からのアン
ダーフロー固体を、第２段階洗浄工程４０の次の
濃縮工程４２からのオーバーフロー溶液を用いて
洗浄する。第１段階洗浄工程３６からの酸性溶液
を濃縮工程３８におして固体から分離し、前述の
ように酸性前処理工程２０に再循環し、一部を所
要に応じて再パルプ化工程２４，３２の一方また
は両方に再循環する。 第２段階洗浄工程４０では、濃縮工程３８から
のアンダーフロー固体を濃縮工程２８からの水、
すなわち濃縮工程２２からのオーバーフロー溶液
から（そして、これは前述のようにマグネシウム
イオンを含む場合がある）金属分と硫酸塩を沈澱
させた後に得られた比較的純粋な水を用いて洗浄
する。第２段階洗浄工程４０からのスラリーを濃
縮工程４２に通し、濃縮工程４２からのオーバー
フロー溶液を前述のように第１段階洗浄工程３６
に再循環し、濃縮工程４２からのアンダーフロー
固体を中和工程４４に通す。 所要に応じて、再パルプ化工程３２からの再パ
ルプ化スラリーの一部を分級器３３（例えばサイ
クロン）に通した後、濃縮工程３４に通す。分級
器３３は予め決められた寸法より大きい物質を摩
砕しこの物質を摩砕工程３５で再摩砕し濃縮工程
１４に再循環する。このような特徴によつて、加
圧酸化工程３０でまだ満足な処理が完了しない前
に比較的寸法が大きすぎる物質中に金を損失する
ことなく金を回収することができる。 中和工程４４では、石灰を添加して固体の酸性
度を中和し、PHをシアン化に適した程度まで、す
なわち約10〜12、好ましくは約10.5まで上げる。
水、例えば尾鉱池の水を添加してシアン化のため
に望ましいパルプ濃度、すなわち約40〜45重量％
の固体にすることができる。 次いで中和したスラリーを２段階シアン化工程
４６に進ませると共にシアン化物溶液を第１段階
に添加する。一部浸出したパルプ（60〜95％浸
出）を、８段階カーボン・イン・リーチ
（carbon−in−leach）吸着部４８に落とす。８段
階に後に、不要なスラリーを濾過工程２９からの
フイルターケーキと共に再パルプ化し、次いで尾
鉱として捨てる。充填されたカーボンを金属回収
工程５０に通し、ここで充填されたカーボンを加
圧下に苛性シアン化物を用いて取り除き、金と銀
は電解抽出または他の適当な手段によつて溶出液
から引続き回収される。取り除いたカーボンを炉
で再生し、分級し、カーボン・イン・リーチ吸着
部４８に再循環する。 実験例 供給物質は製錬困難な含金の金鉱石を用い、
88μｍ（180メツシユ）通過95％の大きさまで再
摩砕したが、この鉱石は7.2g/のAu、1.6％の
As、3.6％のCO₂、9.2％のFe、36％のSiO₂および
4.6％のＳを含有していた。従来のシアン化法に
よる金の抽出率は68％であつた。 鉱石を連続サーキツトで処理したが、この装置
は供給スラリー前処理タンクおよびシツクナー、
前処理シツクナーアンダーフローのための再パル
プ化タンク、オートクレーブ供給ポンプ装置、
106の貯蔵容量を有する４コンパートメントオー
トクレーブ、オートクレーブ放出装置、酸化シツ
クナー供給タンク、酸化シツクナー、および２個
のシツクナーと各供給タンクを有する向流デカン
テーシヨン洗浄サーキツトから成る。また連続サ
ーキツトはPH調整タンク、６段階のシアン化浸出
部およびパルプ中の金吸着と続く回収のための６
段階のカーボン部から成る金回収装置を含んでい
た。前処理シツクナーからの酸性廃液を沈澱サー
キツト中の石灰および石灰石を用いて処理し、ヒ
素、金属および関連する硫酸塩をヒ酸塩、金属水
酸化物、水和酸化物および石膏として沈澱させ、
次いで液−固分離段階で処理して金属減少溶液を
洗浄サーキツトに再循環する。 水中の固体が55％のスラリーとして、鉱石を前
処理し、前処理タンク中の酸性洗浄シツクナーオ
ーバーフロー溶液を用いて希釈した。酸は、鉱石
に含まれる炭酸塩の一部を放出しながら、鉱石中
の脈石成分と反応した。次いで処理したスラリー
を、シツクナー中で液−固分離に供し、溶解した
金属と硫酸塩を除去するため、および洗浄サーキ
ツトにおいて金属減少溶液を使用するため、オー
バーフロー溶液を沈澱サーキツトに進ませた。53
重量％の固体を含有する前処理シツクナーアンダ
ーフロースラリーを酸化シツクナーからの熱い酸
性溶液を用いて再パルプ化し、30重量％の固体ま
で希釈した。この工程は酸化供給スラリーを再加
熱し、オートクレーブにかける前に残留する炭酸
塩の塊を分解し、スラリーの固体含量を酸化反応
の自動熱条件と一致した水準まで希釈し、酸化反
応を進めるための酸と鉄を供給するために用い
た。次いでこのスラリーをオートクレーブの第１
コンパートメントに供給した。酸素で全部のコン
パートメントをパージして、1850kPaの作動圧に
て185℃で酸化を行なつた。オートクレーブ中の
固体の各目上の保持時間は100分であつた。 試料をオートクレーブの個々のコンバートメン
トから引出して、酸化した固体試料のシアン化物
受入れ試験（cyanide amenability testing）に
よつて測定されるように、硫黄の酸化と金の遊離
の評価を行なつた。代表的なオートクレーブ溶液
の組成、硫酸塩への硫黄酸化の程度、およびこれ
らの連続加圧酸化条件下に得られた金抽出性能の
データを以下に示す。

【表】 酸化したスラリーをフラツシユタンクを介して
酸化シツクナー供給タンクに排出し、ここで酸化
シツクナーオーバーフロー溶液の一部を用いて10
％固体まで希釈し、酸化シツクナーに供給した。
酸化シツクナーオーバーフロー溶液を、一部はオ
ートクレーブ供給スラリー調製工程に、一部は酸
化シツクナー供給タンクに再循環させた。酸化シ
ツクナーアンダーフローをCCDサーキツトにお
いて２段階洗浄し、鉱石前処理に再循環するため
酸性酸化液の大部分を除去した。50％の固体を含
有する第２洗浄シツクナーアンダーフローを、金
の回収のため、シアン化とカーボン・イン・パル
プ回路を介して処理した。

【図面の簡単な説明】

添付図面は金および他の金属分を製錬困難な含
金硫化鉱石から回収する方法の工程図である。 １２…摩砕工程、１４…濃縮工程、１６…浮遊
工程、１８…濃縮物貯蔵部、２０…酸性前処理工
程、２２…濃縮工程、２４…再パルプ化工程、２
６…第１段階沈澱工程、２７…第２段階沈澱工
程、２８…濃縮工程、２９…濾過工程、３０…加
圧酸化工程、３２…再パルプ化工程、３３…分級
器、３４…濃縮工程、３５…摩砕工程、３６…第
１段階洗浄工程、３８…濃縮工程、４０…第２段
階洗浄工程、４２…濃縮工程、４４…中和工程、
４６…２段階シアン化工程、４８…８段階カーボ
ン・イン・リーチ吸着部、５０…金属回収工程。

Claims (1)

1. 【特許請求の範囲】 １ 摩砕した鉱石を水性スラリーとして酸性前処
   理工程に供給し、 摩砕した鉱石を酸性前処理工程で水性硫酸溶液
   を用いて処理し、続く加圧酸化工程で妨害しない
   ように炭酸塩と酸消費脈石化合物を分解し、 処理したスラリーを第１の液−固分離工程で処
   理して硫酸塩溶液と分離した固体とを生成し、 分離した固体に第１の再パルプ化工程で水を添
   加して25〜60重量％の固体範囲のパルプ濃度を有
   するスラリーを形成し、 第１の再パルプ化したスラリーを加圧酸化工程
   で加圧酸化雰囲気下に135〜250℃の範囲の温度に
   て酸化すると同時に、硫酸５〜40g/の遊離酸
   濃度に維持して、鉄を溶解させ、硫酸を生成さ
   せ、殆どすべての酸化できる硫化物化合物を、酸
   化工程の間に硫黄元素として存在する20％以下の
   酸化した硫黄と共に、硫酸塩の形に酸化させ、 酸化したスラリーに第２の再パルプ化工程で水
   を添加して、５〜15重量％の範囲のパルプ濃度を
   もつ再パルプ化し酸化したスラリーを生成し、 再パルプ化し酸化したスラリーを第２の液−固
   分離工程で処理して、酸と鉄を含有する溶液およ
   び酸化し分離した固体を生成し、 酸と鉄を含有する溶液を第１および第２の再パ
   ルプ化工程の少なくとも１つの工程に再循環さ
   せ、 酸化し分離した固体を洗浄工程で水性洗浄溶液
   を用いて洗浄し、 洗浄した固体を第３の液−固分離工程で、酸と
   溶解した鉄と非鉄金属硫酸塩とを含有する使用し
   た洗浄溶液から分離し、 酸と溶解した鉄と非鉄金属硫酸塩とを含有する
   使用した洗浄溶液を酸性の前処理工程に再循環
   し、 洗浄した固体から金を回収する各工程を含む製
   錬困難な含金鉄含有硫化鉱からの金回収方法。 ２ 溶液中のMg：Feのモル比が0.5：１〜10：１
   となるように、加圧酸化工程においてスラリー中
   のマグネシウムイオンを十分な量に保持し、加圧
   酸化工程の間に沈澱する鉄を他の不溶性鉄化合物
   としてよりはむしろ赤鉄鉱として沈澱する傾向に
   させる工程を含む特許請求の範囲第１項記載の方
   法。 ３ 前記第２の再パルプ化工程と前記洗浄工程の
   少なくとも１つの工程からの少なくとも若干のス
   ラリーを分級工程で処理して、残存するスラリー
   から所定の大きさ以上の固体を分離し、分離した
   大きすぎる固体を小く摩砕し、摩砕した固体を摩
   砕した鉱石と共に酸性前処理工程に供給し、残存
   するスラリーを前記第２の再パルプ化工程と前記
   洗浄工程の少なくとも１の工程に続く工程に戻す
   各工程を含む特許請求の範囲第１項記載の方法。 ４ 第２の液−固分離工程からの酸と鉄を含有す
   る溶液を一部は第１の再パルプ化工程に、一部は
   第２の再パルプ化工程に再循環する工程を含む特
   許請求の範囲第１項記載の方法。 ５ 沈澱工程において第１の分離工程からの硫酸
   塩溶液に沈澱剤を添加して、再生した水酸化物ま
   たは水和酸化物として金属を、不溶性硫酸塩とし
   て硫酸塩イオンを、また不溶性ヒ酸塩としてヒ素
   を沈澱させ、沈澱物を残りの水溶液から分離し、
   少なくとも若干の分離した水溶液を、酸化し分離
   した固体の前記洗浄において水性洗浄溶液として
   用いる各工程を含む特許請求の範囲第１項記載の
   方法。 ６ 沈澱剤を沈澱工程におして第１の再生工程か
   らの硫酸塩溶液に添加し、PHを５〜8.5の範囲の
   値まで上昇させ、所望の溶解した金属分を沈澱さ
   せると同時にマグネシウムイオンを溶液中に残留
   させ、酸化し分離した固体の前記洗浄において水
   性洗浄溶液として少なくとも若干のマグネシウム
   含有溶液を用い、再循環し使用した洗浄溶液中に
   マグネシウムイオンを供給する特許請求の範囲第
   ２項記載の方法。 ７ 若干の使用した洗浄溶液を第１および第２の
   再パルプ化工程の少なくとも１の工程に再循環す
   る特許請求の範囲第１項記載の方法。 ８ 酸化工程からの熱を、そこへ供給されるスラ
   リーを加熱するために用いる特許請求の範囲第１
   項記載の方法。 ９ 酸化工程におけるスラリーのパルプ密度を、
   硫黄分の酸化によつて発生する熱が所望の酸化温
   度を生み出すように調整する特許請求の範囲第１
   項記載の方法。 １０ 第１の再パルプ化したスラリーを、165〜
   190℃の範囲の温度で酸化する特許請求の範囲第
   １項記載の方法。 １１ 第１の再パルプ化したスラリーを、５〜15
   ｇ／の硫酸の遊離酸濃度に保持しながら酸化す
   る特許請求の範囲第１項記載の方法。