JPH05154628A - 連続鋳造用ノズル内孔体 - Google Patents
連続鋳造用ノズル内孔体Info
- Publication number
- JPH05154628A JPH05154628A JP3323458A JP32345891A JPH05154628A JP H05154628 A JPH05154628 A JP H05154628A JP 3323458 A JP3323458 A JP 3323458A JP 32345891 A JP32345891 A JP 32345891A JP H05154628 A JPH05154628 A JP H05154628A
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- JP
- Japan
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- alumina
- nozzle
- weight
- steel
- continuous casting
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- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 溶鋼のカーボンピックアップを低減し、鋼中
のアルミナの生成，付着を防止できるアルミナ質ノズル
の内孔体の提供。 【構成】 アルミナ含有量９９重量％以上のアルミナク
リンカーを主成分とし、耐火物組成としてアルミナ含有
量が７０重量％以上、カーボン含有量が１重量％未満、
シリカ含有量が１重量％未満の組成で、かつ０．２１ｍ
ｍ以下の粒度で２０〜７０％の粒度構成を有する。
のアルミナの生成，付着を防止できるアルミナ質ノズル
の内孔体の提供。 【構成】 アルミナ含有量９９重量％以上のアルミナク
リンカーを主成分とし、耐火物組成としてアルミナ含有
量が７０重量％以上、カーボン含有量が１重量％未満、
シリカ含有量が１重量％未満の組成で、かつ０．２１ｍ
ｍ以下の粒度で２０〜７０％の粒度構成を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鋼の連続鋳造におい
て、取鍋，タンディッシュ等に取付けて使用される連続
鋳造用ノズルの孔部に内挿する内孔体に関する。
て、取鍋，タンディッシュ等に取付けて使用される連続
鋳造用ノズルの孔部に内挿する内孔体に関する。
【０００２】
【従来の技術】連続鋳造では取鍋からタンディッシュ
へ、あるいはタンディッシュからモールドへロングノズ
ル、タンディッシュノズル、あるいは浸漬ノズル等のノ
ズルを介して溶鋼を移送する。
へ、あるいはタンディッシュからモールドへロングノズ
ル、タンディッシュノズル、あるいは浸漬ノズル等のノ
ズルを介して溶鋼を移送する。
【０００３】このノズルには耐食性，耐スポーリング性
に優れているアルミナ・グラファイト質耐火物が使用さ
れている。
に優れているアルミナ・グラファイト質耐火物が使用さ
れている。
【０００４】近年、自動車用鋼板を初めとする鋼の加工
性向上の要求に伴う高純化並びにＤＩ缶用ブリキ，シャ
ドーマスク材等に対する介在物のない高清浄化の要求は
ますます強くなっており、連鋳工程におけるカーボンピ
ックアップの防止ならびに表面欠陥と内部欠陥のより少
ない鋼の製造が望まれている。
性向上の要求に伴う高純化並びにＤＩ缶用ブリキ，シャ
ドーマスク材等に対する介在物のない高清浄化の要求は
ますます強くなっており、連鋳工程におけるカーボンピ
ックアップの防止ならびに表面欠陥と内部欠陥のより少
ない鋼の製造が望まれている。
【０００５】このカーボンピックアップ防止対策とし
て、タンディッシュコーティング材のカーボン含有量の
低減や、連鋳用フラックスのカーボン含有量の低減等の
技術開発が行われている。
て、タンディッシュコーティング材のカーボン含有量の
低減や、連鋳用フラックスのカーボン含有量の低減等の
技術開発が行われている。
【０００６】また、介在物対策として、溶鋼の脱ガスや
タンディッシュの堰による非金属介在物の吸収、あるい
は浮上等により鋼中介在物の減少の努力が行われてい
る。
タンディッシュの堰による非金属介在物の吸収、あるい
は浮上等により鋼中介在物の減少の努力が行われてい
る。
【０００７】ところが、現状のアルミナ・グラファイト
質のノズルでは、鋳造時の稼動面の損傷箇所から鋼中に
カーボンの流出が生じ、カーボンピックアップによる製
品の安定した加工性が得難い欠点がある。また、各種缶
用ブリキ材等のアルミキルド鋼においては、しばしば鋼
中のアルミナの析出により連続鋳造用ノズルのノズル閉
塞が生じ、連続鋳造回数が少なく、生産効率が落ちると
共に、一部閉塞による溶鋼流の乱れが生じノズルを摩耗
し、耐火物による介在物が増加する。
質のノズルでは、鋳造時の稼動面の損傷箇所から鋼中に
カーボンの流出が生じ、カーボンピックアップによる製
品の安定した加工性が得難い欠点がある。また、各種缶
用ブリキ材等のアルミキルド鋼においては、しばしば鋼
中のアルミナの析出により連続鋳造用ノズルのノズル閉
塞が生じ、連続鋳造回数が少なく、生産効率が落ちると
共に、一部閉塞による溶鋼流の乱れが生じノズルを摩耗
し、耐火物による介在物が増加する。
【０００８】このアルミナによるノズル閉塞を防止する
ためにＡｒガスの吹込みが行われているが、溶鋼流の乱
れによる連鋳用フラックスの巻き込み、Ａｒガスの巻き
込み等により鋼の表面欠陥や介在物の捕捉が生じ、均質
で清浄な鋼の製造には種々の問題がある。
ためにＡｒガスの吹込みが行われているが、溶鋼流の乱
れによる連鋳用フラックスの巻き込み、Ａｒガスの巻き
込み等により鋼の表面欠陥や介在物の捕捉が生じ、均質
で清浄な鋼の製造には種々の問題がある。
【０００９】このアルミナによるノズル閉塞は、次のよ
うにして生じると考えられる。
うにして生じると考えられる。
【００１０】（１）鋼中のアルミニウムの空気による酸
化と、耐火物中のシリカとカーボンの反応により発生す
る酸素による二次酸化によってアルミナが生成する。
化と、耐火物中のシリカとカーボンの反応により発生す
る酸素による二次酸化によってアルミナが生成する。
【００１１】（２）このアルミナの拡散凝集によってア
ルミナクラスターが形成する。
ルミナクラスターが形成する。
【００１２】（３）ノズルの稼動表面でのカーボンの消
失によって表面が凹凸状になる。
失によって表面が凹凸状になる。
【００１３】（４）このノズルの稼動表面近傍の５０〜
１００μｍ厚には流速０に近い層流域が存在し、この層
流域において溶鋼との比重差又は物理的付着力からアル
ミナクラスターが内壁面に付着する。
１００μｍ厚には流速０に近い層流域が存在し、この層
流域において溶鋼との比重差又は物理的付着力からアル
ミナクラスターが内壁面に付着する。
【００１４】（５）クラスター間には溶鋼中のＭｎ，Ｓ
ｉ，Ｃａ，Ｍｇ等の酸化物の液相が付着しており、強固
なアルミナクラスター層が形成され、順次アルミナクラ
スター層が厚くなりノズル閉塞となる。
ｉ，Ｃａ，Ｍｇ等の酸化物の液相が付着しており、強固
なアルミナクラスター層が形成され、順次アルミナクラ
スター層が厚くなりノズル閉塞となる。
【００１５】このような連続鋳造用ノズルのノズル閉塞
を防止するために、特開昭５６−１６５５４８号公報，
特開昭５７−３８３６６号公報及び特開昭５７−５６３
７７号公報には、石灰・カーボン質れんがを使用した連
続鋳造用ノズルが提案されている。
を防止するために、特開昭５６−１６５５４８号公報，
特開昭５７−３８３６６号公報及び特開昭５７−５６３
７７号公報には、石灰・カーボン質れんがを使用した連
続鋳造用ノズルが提案されている。
【００１６】この石灰・カーボン質の連続鋳造用ノズル
の石灰クリンカーは、溶鋼中から析出するアルミナと反
応してＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 等の
低融点物質となり、ノズル内壁に留まることなく流れる
ので、ノズル閉塞の防止効果があるとされている。更
に、この石灰を形成する石灰クリンカーの消化防止にＳ
ｉ，Ａｌ，Ｆｅ，Ｎｉ等の金属粉又はＢＮ，Ｂ4 Ｃ等の
安定剤を加えることによって、ある程度までの消化防止
が可能となっている。しかし、いかなる安定剤を用いて
も石灰クリンカーの消化は抑制できず、アルミナ・グラ
ファイト質のノズルと比較して使用と管理の面で種々の
制限を受ける。
の石灰クリンカーは、溶鋼中から析出するアルミナと反
応してＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 ，３ＣａＯ・Ａｌ2 Ｏ3 等の
低融点物質となり、ノズル内壁に留まることなく流れる
ので、ノズル閉塞の防止効果があるとされている。更
に、この石灰を形成する石灰クリンカーの消化防止にＳ
ｉ，Ａｌ，Ｆｅ，Ｎｉ等の金属粉又はＢＮ，Ｂ4 Ｃ等の
安定剤を加えることによって、ある程度までの消化防止
が可能となっている。しかし、いかなる安定剤を用いて
も石灰クリンカーの消化は抑制できず、アルミナ・グラ
ファイト質のノズルと比較して使用と管理の面で種々の
制限を受ける。
【００１７】つまり、石灰クリンカーの消化によるノズ
ルの亀裂発生を使用現場において充分に点検することは
非常に困難であり、使用上のノズル折れの恐れが常につ
きまとう結果になる。更には、石灰・グラファイト質の
ノズルにおいてカーボンは熱衝撃抵抗性を高めるが、一
方では熱伝導率がよく溶鋼を冷却し易いと共にアルミナ
生成のための酸素供給源となり介在物の発生原因となる
欠点がある。
ルの亀裂発生を使用現場において充分に点検することは
非常に困難であり、使用上のノズル折れの恐れが常につ
きまとう結果になる。更には、石灰・グラファイト質の
ノズルにおいてカーボンは熱衝撃抵抗性を高めるが、一
方では熱伝導率がよく溶鋼を冷却し易いと共にアルミナ
生成のための酸素供給源となり介在物の発生原因となる
欠点がある。
【００１８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、溶鋼
のカーボンピックアップを低減し、鋼中のアルミナの生
成，付着を防止できるアルミナ質ノズルの内孔体を提供
することにある。
のカーボンピックアップを低減し、鋼中のアルミナの生
成，付着を防止できるアルミナ質ノズルの内孔体を提供
することにある。
【００１９】
【課題を解決するための手段】本発明の連続鋳造用ノズ
ル内孔体は、アルミナ含有量９９重量％以上のアルミナ
クリンカーを主成分とし、アルミナ含有量が７０重量％
以上、カーボン含有量が１重量％未満、シリカ含有量が
１重量％未満の耐火物組成を有し、かつ、０．２１ｍｍ
以下の粒度が２０〜７０％を占める粒度構成を有するこ
とによってその目的を達成した。
ル内孔体は、アルミナ含有量９９重量％以上のアルミナ
クリンカーを主成分とし、アルミナ含有量が７０重量％
以上、カーボン含有量が１重量％未満、シリカ含有量が
１重量％未満の耐火物組成を有し、かつ、０．２１ｍｍ
以下の粒度が２０〜７０％を占める粒度構成を有するこ
とによってその目的を達成した。
【００２０】本発明の内孔体に用いるアルミナ原料は、
電融あるいは焼結クリンカーを使用することができ、組
成的にはＡｌ2 Ｏ3 含有量が９９重量％以上である。
電融あるいは焼結クリンカーを使用することができ、組
成的にはＡｌ2 Ｏ3 含有量が９９重量％以上である。
【００２１】上記耐火物組成として、その基地強化のた
めに金属ファイバーを添加することもできる。その材質
は耐食性，構造面からステンレス鋼が最も好ましいが、
これに限らず、たとえば、鉄，炭素鋼やＮｉ−Ｃｒ鋼，
Ｃｒ−Ｍｏ鋼，Ｃｒ鋼，Ｃｒ−Ｖ鋼，Ａｌ，Ａｌ合金等
の非鉄金属でも構わない。金属ファイバーとしては、形
状はびびり振動切削法により作成されたφ３０〜１００
μｍ×２〜２０ｍｍが最も好ましいが、ストレート，曲
線，山型，並型形状等のいずれでもよい。金属ファイバ
ーの添加量は５重量％以下の範囲で、各ファイバーの比
重等に合わせて適宜決定する。ごく少ない割合でも効果
が認められるが、金属ファイバーは低融点物質でもあ
り、過剰添加になれば添加水分の増加から耐食性の劣化
を招き、本発明の効果が得られない。更に、好ましい添
加量は０．１〜３重量％である。
めに金属ファイバーを添加することもできる。その材質
は耐食性，構造面からステンレス鋼が最も好ましいが、
これに限らず、たとえば、鉄，炭素鋼やＮｉ−Ｃｒ鋼，
Ｃｒ−Ｍｏ鋼，Ｃｒ鋼，Ｃｒ−Ｖ鋼，Ａｌ，Ａｌ合金等
の非鉄金属でも構わない。金属ファイバーとしては、形
状はびびり振動切削法により作成されたφ３０〜１００
μｍ×２〜２０ｍｍが最も好ましいが、ストレート，曲
線，山型，並型形状等のいずれでもよい。金属ファイバ
ーの添加量は５重量％以下の範囲で、各ファイバーの比
重等に合わせて適宜決定する。ごく少ない割合でも効果
が認められるが、金属ファイバーは低融点物質でもあ
り、過剰添加になれば添加水分の増加から耐食性の劣化
を招き、本発明の効果が得られない。更に、好ましい添
加量は０．１〜３重量％である。
【００２２】本発明の連続鋳造用ノズル内孔体を成形す
るに際しては、アルミナ・グラファイト質ロングノズ
ル、浸漬ノズルに内装充填させ、同時に成形する方法
と、あるいは、金枠等に流し込み、あるいは加圧形成
し、内孔体作成後アルミナ・グラファイト質ノズルに内
挿充填する方法のいずれでもよい。
るに際しては、アルミナ・グラファイト質ロングノズ
ル、浸漬ノズルに内装充填させ、同時に成形する方法
と、あるいは、金枠等に流し込み、あるいは加圧形成
し、内孔体作成後アルミナ・グラファイト質ノズルに内
挿充填する方法のいずれでもよい。
【００２３】その成形に際しては、水硬性バインダーを
使用し、たとえば、アルミナセメントを使用することも
できる。アルミナセメントはＣａＯ量０．５〜５重量％
の範囲で充分な強度を発現させることが必要であり、低
ＣａＯ量で強度発現性の良好な高アルミナセメント，ス
ーパー高アルミナセメントが適する。微粉のアルミナ原
料とアルミナセメントの使用比率は、材料の生成鉱物と
してアルミナセメント中のＣａＯとアルミナ微粉が反応
し、ＣａＯ・６Ａｌ2 Ｏ3 の生成により膨張性を付与さ
せていることから、ＣａＯ量に対し１：６重量％以上の
Ａｌ2 Ｏ3 が必要である。
使用し、たとえば、アルミナセメントを使用することも
できる。アルミナセメントはＣａＯ量０．５〜５重量％
の範囲で充分な強度を発現させることが必要であり、低
ＣａＯ量で強度発現性の良好な高アルミナセメント，ス
ーパー高アルミナセメントが適する。微粉のアルミナ原
料とアルミナセメントの使用比率は、材料の生成鉱物と
してアルミナセメント中のＣａＯとアルミナ微粉が反応
し、ＣａＯ・６Ａｌ2 Ｏ3 の生成により膨張性を付与さ
せていることから、ＣａＯ量に対し１：６重量％以上の
Ａｌ2 Ｏ3 が必要である。
【００２４】
【作用】本発明は、耐火物中シリカ量の低減、稼動
表面粗度の平滑化、低通気化すなわち緻密化、断熱
効果の向上、カーボンの流出抑制の５つの要素から検
討し、この結果、溶鋼のカーボンピックアップを低減
し、鋼中のアルミナの生成と付着を防止するアルミナ・
グラファイト質ノズルの内孔体を得た。
表面粗度の平滑化、低通気化すなわち緻密化、断熱
効果の向上、カーボンの流出抑制の５つの要素から検
討し、この結果、溶鋼のカーボンピックアップを低減
し、鋼中のアルミナの生成と付着を防止するアルミナ・
グラファイト質ノズルの内孔体を得た。
【００２５】アルミナ含有量を７０重量％以上としたの
は、高酸素鋼や弱脱酸鋼等を鋳造する際に、鋼中のＦｅ
Ｏ，ＭｎＯ濃度が高いため、アルミナ含有量が７０重量
％未満であると、溶損が大きく内孔体の機能を発現する
ことができないためである。
は、高酸素鋼や弱脱酸鋼等を鋳造する際に、鋼中のＦｅ
Ｏ，ＭｎＯ濃度が高いため、アルミナ含有量が７０重量
％未満であると、溶損が大きく内孔体の機能を発現する
ことができないためである。
【００２６】また、高酸素鋼や弱脱酸鋼等の特殊鋼以外
の一般鋼についても、溶損速度のレベルは異なるものの
傾向は同一であるため、ノズル内孔体の耐用面及び鋼の
高清浄化の観点からアルミナ含有量としては７０重量％
以上が必要である。
の一般鋼についても、溶損速度のレベルは異なるものの
傾向は同一であるため、ノズル内孔体の耐用面及び鋼の
高清浄化の観点からアルミナ含有量としては７０重量％
以上が必要である。
【００２７】使用粒度構成として、０．２１ｍｍ以下が
２０重量％未満であると、最密充填組成から外れるた
め、組織の緻密化、通気率の上昇及び表面粗度の関係か
ら、本発明の効果が期待されない。また、７０重量％超
であると微粉過多となり、容積安定性の問題が生じる。
２０重量％未満であると、最密充填組成から外れるた
め、組織の緻密化、通気率の上昇及び表面粗度の関係か
ら、本発明の効果が期待されない。また、７０重量％超
であると微粉過多となり、容積安定性の問題が生じる。
【００２８】
【実施例】図１〜図８は本発明を適用したノズルの例を
示すもので、図１〜図４は浸漬ノズルの例を示し、図５
〜図８はロングノズルの例を示す。これらの図におい
て、１はアルミナ−グラファイト質耐火物、２は本発明
に係るノズル内孔体の配置を示すもので、内孔体２の厚
みよりもアルミナ−グラファイト質耐火物１の厚みを厚
く形成している。図４、図６および図８に内孔体の背面
に膨張吸収機能を有するアルミナ質モルタル層３を設け
た例を示す。
示すもので、図１〜図４は浸漬ノズルの例を示し、図５
〜図８はロングノズルの例を示す。これらの図におい
て、１はアルミナ−グラファイト質耐火物、２は本発明
に係るノズル内孔体の配置を示すもので、内孔体２の厚
みよりもアルミナ−グラファイト質耐火物１の厚みを厚
く形成している。図４、図６および図８に内孔体の背面
に膨張吸収機能を有するアルミナ質モルタル層３を設け
た例を示す。
【００２９】実施例１ アルミナ９９重量％以上を有する耐火骨材で、０．２１
ｍｍ径以上の粒子を４５重量％、０．２１ｍｍ径未満の
粒子を４０重量％に、スーパー高アルミナセメント１５
重量％の耐火物を得た。これの組成を表１に示す。この
耐火物に９０μｍ×６ｍｍのＳＵＳからなるメタルファ
イバーを外掛けで２％添加した。この特性を同じく表１
に示す。比較のために、表１の比較品の組成と従来のア
ルミナ−グラファイト耐火物を調製した。
ｍｍ径以上の粒子を４５重量％、０．２１ｍｍ径未満の
粒子を４０重量％に、スーパー高アルミナセメント１５
重量％の耐火物を得た。これの組成を表１に示す。この
耐火物に９０μｍ×６ｍｍのＳＵＳからなるメタルファ
イバーを外掛けで２％添加した。この特性を同じく表１
に示す。比較のために、表１の比較品の組成と従来のア
ルミナ−グラファイト耐火物を調製した。
【００３０】
【表１】 これらの耐火物から連続鋳造用ノズル内孔体をロングノ
ズル及び浸漬ノズル内孔に内張りし、図４と図８に示す
ノズルを得た。極低炭素鋼の連続鋳造におけるカーボン
ピックアップ防止対策として実機テストに供した。
ズル及び浸漬ノズル内孔に内張りし、図４と図８に示す
ノズルを得た。極低炭素鋼の連続鋳造におけるカーボン
ピックアップ防止対策として実機テストに供した。
【００３１】テストの結果、従来のアルミナグラファイ
ト質ノズルを使用した場合に比較して図９のようにカー
ボンピックアップの低減効果が見られた。また、ロング
ノズル，浸漬ノズルの内孔体、母材ともに亀裂の発生は
なく、内孔体の溶損は図１０に示すようにアルミナグラ
ファイト質に比べて非常に軽微であり、ロングノズルに
ついては再使用も可能であった。
ト質ノズルを使用した場合に比較して図９のようにカー
ボンピックアップの低減効果が見られた。また、ロング
ノズル，浸漬ノズルの内孔体、母材ともに亀裂の発生は
なく、内孔体の溶損は図１０に示すようにアルミナグラ
ファイト質に比べて非常に軽微であり、ロングノズルに
ついては再使用も可能であった。
【００３２】実施例２ 表１に示すアルミナ９９重量％以上を有する耐火骨材
で、０．２１ｍｍ以上の径を有する粒子が５０重量％、
０．２１ｍｍ未満の径を有する粒子が５０重量％の粒度
構成を有し、同表の特性を有する耐火物から図３に示す
ノズルを作成し実機テストに供した。
で、０．２１ｍｍ以上の径を有する粒子が５０重量％、
０．２１ｍｍ未満の径を有する粒子が５０重量％の粒度
構成を有し、同表の特性を有する耐火物から図３に示す
ノズルを作成し実機テストに供した。
【００３３】アルミキルド鋼を鋳造し、従来のアルミナ
グラファイト質ノズルと比較したところ、図１１，１２
に示すように、本発明品は介在物の付着がほとんどな
く、鋳片の非金属介在物数並びに表面欠陥，内部欠陥は
共に少なくなり、良好な結果を示した。
グラファイト質ノズルと比較したところ、図１１，１２
に示すように、本発明品は介在物の付着がほとんどな
く、鋳片の非金属介在物数並びに表面欠陥，内部欠陥は
共に少なくなり、良好な結果を示した。
【００３４】また、保熱効果により、本発明品の内孔体
の稼動表面への地金の付着は全く見られなかった。
の稼動表面への地金の付着は全く見られなかった。
【００３５】
【発明の効果】本発明の連続鋳造用ノズル内孔体を使用
することにより、極低炭素鋼鋳造におけるカーボンピッ
クアップを低減し、また、連続鋳造用ノズルのアルミナ
クラスター層の形成によるノズル閉塞を防止し、鋼中の
非金属介在物及び表面欠陥，内部欠陥を減少させること
ができる。
することにより、極低炭素鋼鋳造におけるカーボンピッ
クアップを低減し、また、連続鋳造用ノズルのアルミナ
クラスター層の形成によるノズル閉塞を防止し、鋼中の
非金属介在物及び表面欠陥，内部欠陥を減少させること
ができる。
【００３６】したがって、鋼に対する高純化，清浄化に
対して充分に貢献するものであり、鋼の品質を大きく向
上させ得るものである。
対して充分に貢献するものであり、鋼の品質を大きく向
上させ得るものである。
【図１】 本発明の適用ノズルの例としての浸漬ノズル
を示す。
を示す。
【図２】 浸漬ノズルの他の例を示す。
【図３】 浸漬ノズルの他の例を示す。
【図４】 浸漬ノズルの他の例を示す。
【図５】 本発明の適用ノズルの例としてのロングノズ
ルを示す。
ルを示す。
【図６】 ロングノズルの他の例を示す。
【図７】 ロングノズルの他の例を示す。
【図８】 ロングノズルの他の例を示す。
【図９】 本発明の実施例と比較例との実施効果として
Ｃのピックアップの状態の比較を示す。
Ｃのピックアップの状態の比較を示す。
【図１０】 内孔部での溶損量の比較を示す。
【図１１】 介在物付着の厚みの比較を示す。
【図１２】 製品不合格発生率の比較を示す。
１ アルミナ−グラファイト質耐火物 ２ 内孔体 ３ アルミナ質モルタル層
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西 敬 福岡県北九州市八幡西区東浜町１番１号 黒崎窯業株式会社内 (72)発明者 松井 泰次郎 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 西原 良治 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内 (72)発明者 福永 新一 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 アルミナ含有量９９重量％以上のアルミ
ナクリンカーを主成分とし、アルミナ含有量が７０重量
％以上、カーボン含有量が１重量％未満、シリカ含有量
が１重量％未満の耐火物組成を有し、かつ、０．２１ｍ
ｍ以下の粒度が２０〜７０％を占める粒度構成を有する
連続鋳造用ノズル内孔体。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3323458A JP2781483B2 (ja) | 1991-12-06 | 1991-12-06 | 連続鋳造用ノズル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3323458A JP2781483B2 (ja) | 1991-12-06 | 1991-12-06 | 連続鋳造用ノズル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05154628A true JPH05154628A (ja) | 1993-06-22 |
| JP2781483B2 JP2781483B2 (ja) | 1998-07-30 |
Family
ID=18154904
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3323458A Expired - Lifetime JP2781483B2 (ja) | 1991-12-06 | 1991-12-06 | 連続鋳造用ノズル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2781483B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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