JPH0515739A - 脱硝用還元剤の供給装置および脱硝用還元剤分解触媒 - Google Patents
脱硝用還元剤の供給装置および脱硝用還元剤分解触媒Info
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- JPH0515739A JPH0515739A JP3043172A JP4317291A JPH0515739A JP H0515739 A JPH0515739 A JP H0515739A JP 3043172 A JP3043172 A JP 3043172A JP 4317291 A JP4317291 A JP 4317291A JP H0515739 A JPH0515739 A JP H0515739A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 アンモニアより取り扱いが容易な固体還元剤
を使用し、限られたスペースで充分な脱硝性能を有する
脱硝用還元剤の供給装置を提供すること。 【構成】 常温常圧で固体の含窒素化合物からなる尿素
等の還元剤Ｂと水蒸気を含んだ加熱気体（空気等）Ａを
アルミナ、シリカ等の還元剤分散触媒８と接触させるこ
とによって、該還元剤Ｂをアンモニアへ分解させる。こ
れを注入ノズル７から燃焼装置の排ガスダクトに注入す
る。
を使用し、限られたスペースで充分な脱硝性能を有する
脱硝用還元剤の供給装置を提供すること。 【構成】 常温常圧で固体の含窒素化合物からなる尿素
等の還元剤Ｂと水蒸気を含んだ加熱気体（空気等）Ａを
アルミナ、シリカ等の還元剤分散触媒８と接触させるこ
とによって、該還元剤Ｂをアンモニアへ分解させる。こ
れを注入ノズル７から燃焼装置の排ガスダクトに注入す
る。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は接触還元法による排煙脱
硝技術に係わり、特に還元剤として安全かつ取り扱いが
容易な固体還元剤を用いて脱硝反応を行うのに好適な脱
硝装置に関する。
硝技術に係わり、特に還元剤として安全かつ取り扱いが
容易な固体還元剤を用いて脱硝反応を行うのに好適な脱
硝装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】発電所、各種工場、自動車などから排出
される排煙中のＮＯxは、光化学スモッグの原因物質で
あり、その効果的な除去方法として、アンモニア（ＮＨ
3）を還元剤として選択的接触還元による排煙脱硝法が
火力発電所を中心に幅広く用いられている。
される排煙中のＮＯxは、光化学スモッグの原因物質で
あり、その効果的な除去方法として、アンモニア（ＮＨ
3）を還元剤として選択的接触還元による排煙脱硝法が
火力発電所を中心に幅広く用いられている。
【０００３】最近は、ディーゼルエンジン、ガスタービ
ンなどを利用したコージェネレーションシステムが都市
部を中心として増加しており、これらシステムに対して
もＮＯxの排出規制が適用され、かつ地域によっては強
化されるため、大型プラント同様に排煙脱硝装置の設置
が急務となっている。このような小規模施設用脱硝装置
はビルなどの人口密集地で使用されるため、液化ＮＨ3
の適用は困難である。そこで、液化ＮＨ3の代わりに取
り扱いが容易で、かつ安全な尿素、シアヌル酸、メラミ
ン、炭酸水素アンモニウムなどの固体還元剤を使用する
方法が注目されている。
ンなどを利用したコージェネレーションシステムが都市
部を中心として増加しており、これらシステムに対して
もＮＯxの排出規制が適用され、かつ地域によっては強
化されるため、大型プラント同様に排煙脱硝装置の設置
が急務となっている。このような小規模施設用脱硝装置
はビルなどの人口密集地で使用されるため、液化ＮＨ3
の適用は困難である。そこで、液化ＮＨ3の代わりに取
り扱いが容易で、かつ安全な尿素、シアヌル酸、メラミ
ン、炭酸水素アンモニウムなどの固体還元剤を使用する
方法が注目されている。
【０００４】前記脱硝用固体還元剤を用いる脱硝装置プ
ロセスをディーゼルエンジンを用いるコージェネプラン
トに適用した例を図８に示す。コージェネの構成は、通
常、発電の動力となるディーゼルエンジン１、ディーゼ
ルエンジン１からの排熱を回収する排熱回収ボイラ３お
よび煙突４からなる。そして、最近の環境問題から、排
ガス中の窒素酸化物を除去するため、脱硝装置２を排ガ
ス温度が触媒の最適温度域であるディーゼルエンジン１
出口に設置し、ディーゼルエンジン１と脱硝装置２の間
のダクト５内に還元剤を注入する注入ノズルを設置す
る。ここで注入された還元剤は排ガス中の窒素酸化物と
混合され、脱硝装置２に導かれる。
ロセスをディーゼルエンジンを用いるコージェネプラン
トに適用した例を図８に示す。コージェネの構成は、通
常、発電の動力となるディーゼルエンジン１、ディーゼ
ルエンジン１からの排熱を回収する排熱回収ボイラ３お
よび煙突４からなる。そして、最近の環境問題から、排
ガス中の窒素酸化物を除去するため、脱硝装置２を排ガ
ス温度が触媒の最適温度域であるディーゼルエンジン１
出口に設置し、ディーゼルエンジン１と脱硝装置２の間
のダクト５内に還元剤を注入する注入ノズルを設置す
る。ここで注入された還元剤は排ガス中の窒素酸化物と
混合され、脱硝装置２に導かれる。
【０００５】ここで、排ガス中に均一に分散されている
窒素酸化物と固体還元剤とを反応させるためには固体還
元剤を充分に気化し、両者を充分に混合することが必要
となる。そのために例えば固体還元剤を使用する方法と
して、以下の２つの方法が揚げられる。一つは、還元剤
水溶液を直接排ガス中に噴霧し蒸発させる方法で、これ
に関連する特許として例えば、特開昭５３−６２７７２
号、特開昭５３−６４１０２号、特開昭５３−１１２２
７３号、特開昭５３−１１５６５８号が挙げられる。
窒素酸化物と固体還元剤とを反応させるためには固体還
元剤を充分に気化し、両者を充分に混合することが必要
となる。そのために例えば固体還元剤を使用する方法と
して、以下の２つの方法が揚げられる。一つは、還元剤
水溶液を直接排ガス中に噴霧し蒸発させる方法で、これ
に関連する特許として例えば、特開昭５３−６２７７２
号、特開昭５３−６４１０２号、特開昭５３−１１２２
７３号、特開昭５３−１１５６５８号が挙げられる。
【０００６】この還元剤水溶液を直接排ガス中に噴霧し
蒸発させる方法では、次のような問題点があった。例え
ば尿素水溶液を用いる場合、この水溶液を排ガス煙道に
投入するため、排ガス温度が低下し、排ガス中に硫黄酸
化物が存在する場合には、尿素の分解により生じたＮＨ
3と硫黄酸化物が反応して酸性硫安の析出が生じ、後流
機器に悪影響を与える。さらに、この方法ではドレイン
が煙道に溜まったり、後流側に設置する脱硝触媒層まで
水分が飛散し、触媒性能に悪影響を及ぼすことも懸念さ
れる。
蒸発させる方法では、次のような問題点があった。例え
ば尿素水溶液を用いる場合、この水溶液を排ガス煙道に
投入するため、排ガス温度が低下し、排ガス中に硫黄酸
化物が存在する場合には、尿素の分解により生じたＮＨ
3と硫黄酸化物が反応して酸性硫安の析出が生じ、後流
機器に悪影響を与える。さらに、この方法ではドレイン
が煙道に溜まったり、後流側に設置する脱硝触媒層まで
水分が飛散し、触媒性能に悪影響を及ぼすことも懸念さ
れる。
【０００７】もう一つの方法は、固体還元剤を直接排ガ
スダクト内に噴霧し気化させる方法である。この方法
は、尿素を固体状態で供給することから、排ガスとの接
触混合性が悪く、固体還元剤の安全気化が容易でなく、
尿素が気化しないで煙道内に残留するという問題点があ
った。
スダクト内に噴霧し気化させる方法である。この方法
は、尿素を固体状態で供給することから、排ガスとの接
触混合性が悪く、固体還元剤の安全気化が容易でなく、
尿素が気化しないで煙道内に残留するという問題点があ
った。
【０００８】そこで、固体還元剤を直接排ガス中に噴霧
するのではなく、分解触媒で固体還元剤を一旦分解し
て、これを排ガス脱硝に用いる方法が知られている。こ
の方法は図９に示すように、脱硝装置２の前流側のダク
ト５内に分解触媒８からなる層を設置し、この分解触媒
８からなる層の前流に設置した注入ノズル７より注入し
た固体還元剤は、分解触媒８からなる層に接触すること
で分解が促進され後流の脱硝装置２に導かれ、脱硝処理
が行われる。このシステムはダストを含まないクリーン
な排ガスの場合には、有効であるが、ダストを含んだ排
ガスの場合、排ガス中のダストと固体還元剤の溶融した
ものが混ざり、分解せずに分解触媒８に付着固化する恐
れがある。そこで、排ガス中にダストを含んだ排ガスを
処理する場合、特開平２−２６８８１１号公報に記載さ
れているように、排ガスダクトの外で排ガス系統とは別
系統に固体還元剤を分解する分解器を設け、固体還元剤
を一旦分解した後、気体の状態で排ガス中に注入する方
法が最適である。
するのではなく、分解触媒で固体還元剤を一旦分解し
て、これを排ガス脱硝に用いる方法が知られている。こ
の方法は図９に示すように、脱硝装置２の前流側のダク
ト５内に分解触媒８からなる層を設置し、この分解触媒
８からなる層の前流に設置した注入ノズル７より注入し
た固体還元剤は、分解触媒８からなる層に接触すること
で分解が促進され後流の脱硝装置２に導かれ、脱硝処理
が行われる。このシステムはダストを含まないクリーン
な排ガスの場合には、有効であるが、ダストを含んだ排
ガスの場合、排ガス中のダストと固体還元剤の溶融した
ものが混ざり、分解せずに分解触媒８に付着固化する恐
れがある。そこで、排ガス中にダストを含んだ排ガスを
処理する場合、特開平２−２６８８１１号公報に記載さ
れているように、排ガスダクトの外で排ガス系統とは別
系統に固体還元剤を分解する分解器を設け、固体還元剤
を一旦分解した後、気体の状態で排ガス中に注入する方
法が最適である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記特開平２
−２６８８１１号公報記載の脱硝方法は固体還元剤分解
反応塔において、尿素を邪魔板上で溶融させながら、ジ
グザグ状に流下させ、緩やかに分解していくものであ
る。尿素分解用の熱の供給を分解反応塔外部よりスチー
ムによって与えているため、分解反応塔の中心部へは、
充分な熱が伝わりにくい。しかも、尿素の分解反応は吸
熱反応であることから、邪魔板は昇温しにくい。したが
って、邪魔板を尿素が流下中に他の重合物へと変化し易
く、邪魔板上に付着固化するおそれが多分にある。
−２６８８１１号公報記載の脱硝方法は固体還元剤分解
反応塔において、尿素を邪魔板上で溶融させながら、ジ
グザグ状に流下させ、緩やかに分解していくものであ
る。尿素分解用の熱の供給を分解反応塔外部よりスチー
ムによって与えているため、分解反応塔の中心部へは、
充分な熱が伝わりにくい。しかも、尿素の分解反応は吸
熱反応であることから、邪魔板は昇温しにくい。したが
って、邪魔板を尿素が流下中に他の重合物へと変化し易
く、邪魔板上に付着固化するおそれが多分にある。
【００１０】そこで、本発明の目的は、容易な固体還元
剤を確実にアンモニアに分解して、排ガス中に供給する
ための脱硝用還元剤の供給装置および脱硝用還元剤分解
触媒を提供することにある。
剤を確実にアンモニアに分解して、排ガス中に供給する
ための脱硝用還元剤の供給装置および脱硝用還元剤分解
触媒を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の上記目的は主
に、次の構成により達成される。すなわち、加熱気体と
水蒸気のうち、少なくともいずれかの気体の供給口と常
温常圧で固体の含窒素化合物からなる還元剤の供給口と
還元剤分解触媒層とを内部に有し、還元剤を分解してア
ンモニアを生成させる還元剤分解器と、該アンモニアを
燃焼排ガスに供給する配管を備えた脱硝装置において、
該還元剤分解器には還元剤と加熱気体と水蒸気とを旋回
させる機構からなる混合手段を設けた脱硝用還元剤の供
給装置である。
に、次の構成により達成される。すなわち、加熱気体と
水蒸気のうち、少なくともいずれかの気体の供給口と常
温常圧で固体の含窒素化合物からなる還元剤の供給口と
還元剤分解触媒層とを内部に有し、還元剤を分解してア
ンモニアを生成させる還元剤分解器と、該アンモニアを
燃焼排ガスに供給する配管を備えた脱硝装置において、
該還元剤分解器には還元剤と加熱気体と水蒸気とを旋回
させる機構からなる混合手段を設けた脱硝用還元剤の供
給装置である。
【００１２】なお、加熱気体としては、空気、窒素、酸
素または排ガスが用いられ、水蒸気としては排ガス中の
水蒸気を用いても良い。
素または排ガスが用いられ、水蒸気としては排ガス中の
水蒸気を用いても良い。
【００１３】前記還元剤分解器には還元剤と加熱気体の
加熱手段を設けてもよい。好ましくは還元剤分解温度を
２５０℃〜５００℃に調節する。
加熱手段を設けてもよい。好ましくは還元剤分解温度を
２５０℃〜５００℃に調節する。
【００１４】ここで、還元剤として、尿素、シアヌル
酸、メラミン、ビウレット、炭酸アンモニウムまたは炭
酸水素アンモニウムを用いることができ、還元剤分解触
媒としてアルミナ、シリカ、シリカ−アルミナ、カルシ
ア、マグネシア、チタニアのうちの単一または複合金属
酸化物およびゼオライトからなる群から選ばれる１種も
しくは２種以上を用いる。
酸、メラミン、ビウレット、炭酸アンモニウムまたは炭
酸水素アンモニウムを用いることができ、還元剤分解触
媒としてアルミナ、シリカ、シリカ−アルミナ、カルシ
ア、マグネシア、チタニアのうちの単一または複合金属
酸化物およびゼオライトからなる群から選ばれる１種も
しくは２種以上を用いる。
【００１５】また、還元剤の分解温度を２５０℃〜５０
０℃にすることでアンモニアへの分解率が高い結果が得
られる。
０℃にすることでアンモニアへの分解率が高い結果が得
られる。
【００１６】例えば、その混合手段は還元剤分解器に別
々に設置された還元剤の投入口と加熱気体、水蒸気の投
入口を備えること等で還元剤分解器に還元剤と加熱気
体、水蒸気を旋回させる。
々に設置された還元剤の投入口と加熱気体、水蒸気の投
入口を備えること等で還元剤分解器に還元剤と加熱気
体、水蒸気を旋回させる。
【００１７】加熱気体、水蒸気源として燃焼装置の排ガ
スを用い、排ガス煙道に還元剤投入口を設け、この還元
剤投入口近傍の排ガス煙道をサイクロン形状にして還元
剤と加熱気体の混合をしてもよい。
スを用い、排ガス煙道に還元剤投入口を設け、この還元
剤投入口近傍の排ガス煙道をサイクロン形状にして還元
剤と加熱気体の混合をしてもよい。
【００１８】
【作用】固体還元剤として尿素を例に説明すると、尿素
は３５０℃以上に加熱される以下のごとく分解すること
が一般に知られている。 （ＮＨ2）2ＣＯ → ＮＨ3＋ＨＮＣＯ （１） さらに、式（１）によって生成するイソシアン酸（Ｈ
ＮＣＯ）は、水蒸気が共存すると式（２）に従って加水
分解する。 ＨＮＣＯ＋Ｈ2Ｏ → ＮＨ3＋ＣＯ2 （２） 一方、イソシアン酸は３５０℃以下では式（３）に従っ
てシアヌル酸となる。 ３ＨＮＣＯ → （ＨＮＣＯ）3 （３） また、尿素は雰囲気中に水蒸気が共存する場合には４
００℃以上で式（４）に従って加水分解することが知ら
れている。 （ＮＨ2）2ＣＯ＋Ｈ2Ｏ → ２ＮＨ3＋ＣＯ2 （４） 式（１）、（２）および（４）の反応はアルミナ、シ
リカーアルミナなどの金属酸化物またはゼオライト等の
固体表面上で著しく促進される。図７に加水分解反応に
よる尿素のＮＨ3への転化率を示すが、該金属酸化物等
の存在下での加水分解温度は、それが、無い場合に比べ
ておよそ１００℃低下しており、該金属酸化物等には加
水分解触媒作用があるものと考えられる。従って、該金
属酸化物等を加水分解用触媒として利用することによ
り、効果的に還元剤からＮＨ3を生成することができ
る。
は３５０℃以上に加熱される以下のごとく分解すること
が一般に知られている。 （ＮＨ2）2ＣＯ → ＮＨ3＋ＨＮＣＯ （１） さらに、式（１）によって生成するイソシアン酸（Ｈ
ＮＣＯ）は、水蒸気が共存すると式（２）に従って加水
分解する。 ＨＮＣＯ＋Ｈ2Ｏ → ＮＨ3＋ＣＯ2 （２） 一方、イソシアン酸は３５０℃以下では式（３）に従っ
てシアヌル酸となる。 ３ＨＮＣＯ → （ＨＮＣＯ）3 （３） また、尿素は雰囲気中に水蒸気が共存する場合には４
００℃以上で式（４）に従って加水分解することが知ら
れている。 （ＮＨ2）2ＣＯ＋Ｈ2Ｏ → ２ＮＨ3＋ＣＯ2 （４） 式（１）、（２）および（４）の反応はアルミナ、シ
リカーアルミナなどの金属酸化物またはゼオライト等の
固体表面上で著しく促進される。図７に加水分解反応に
よる尿素のＮＨ3への転化率を示すが、該金属酸化物等
の存在下での加水分解温度は、それが、無い場合に比べ
ておよそ１００℃低下しており、該金属酸化物等には加
水分解触媒作用があるものと考えられる。従って、該金
属酸化物等を加水分解用触媒として利用することによ
り、効果的に還元剤からＮＨ3を生成することができ
る。
【００１９】本発明において金属酸化物等としては、ア
ルミナ、シリカ、シリカーアルミナ、カルシア、マグネ
シア、チタニア、ゼオライトなどが用いられるが、熱分
解および／または加水分解反応を促進するためには、固
体酸性あるいは塩基性の強いものが有効であり、二種以
上の金属酸化物等を複合化して用いてもよい。また、上
記金属酸化物等の固体酸性を高めるために、ニッケル
（Ｎｉ）、タングステン（Ｗ）、バナジウム（Ｖ）、鉄
（Ｆｅ）、モリブデン（Ｍｏ）、コバルト（Ｃｏ）、マ
ンガン（Ｍｎ）、銅（Ｃｕ）などの遷移金属成分を担体
もしくは添加することも有効である。
ルミナ、シリカ、シリカーアルミナ、カルシア、マグネ
シア、チタニア、ゼオライトなどが用いられるが、熱分
解および／または加水分解反応を促進するためには、固
体酸性あるいは塩基性の強いものが有効であり、二種以
上の金属酸化物等を複合化して用いてもよい。また、上
記金属酸化物等の固体酸性を高めるために、ニッケル
（Ｎｉ）、タングステン（Ｗ）、バナジウム（Ｖ）、鉄
（Ｆｅ）、モリブデン（Ｍｏ）、コバルト（Ｃｏ）、マ
ンガン（Ｍｎ）、銅（Ｃｕ）などの遷移金属成分を担体
もしくは添加することも有効である。
【００２０】排ガス中にダストを含んだ排ガスを処理す
る場合、ダクトの外または内で排ガス系統とは別系統に
固体還元剤を分解する分解器を設けると有利であるが、
この還元剤分解器の構造は、たとえば図１に示すよう
に、分解器６は円筒状の筒に分解触媒８を充填し、円筒
状の分解器６の上部を円錐形とし、円錐部上部に固体還
元剤Ｂを投入する投入口９を設け、円錐部横方向の平面
断面の円の接線方向に固体還元剤を分解するための熱源
となる水蒸気を含んだ加熱空気Ａの投入口１０が設けら
れている。上部投入口９より投入された固体還元剤Ｂは
投入口１０より投入された加熱空気Ａにより、加熱され
ながら搬送され、分解触媒８の作用により分解され、注
入ノズル７により排ガス中に注入される。
る場合、ダクトの外または内で排ガス系統とは別系統に
固体還元剤を分解する分解器を設けると有利であるが、
この還元剤分解器の構造は、たとえば図１に示すよう
に、分解器６は円筒状の筒に分解触媒８を充填し、円筒
状の分解器６の上部を円錐形とし、円錐部上部に固体還
元剤Ｂを投入する投入口９を設け、円錐部横方向の平面
断面の円の接線方向に固体還元剤を分解するための熱源
となる水蒸気を含んだ加熱空気Ａの投入口１０が設けら
れている。上部投入口９より投入された固体還元剤Ｂは
投入口１０より投入された加熱空気Ａにより、加熱され
ながら搬送され、分解触媒８の作用により分解され、注
入ノズル７により排ガス中に注入される。
【００２１】固体還元剤Ｂを投入するに当たっては、配
置上の関係から固体還元剤供給機を分解器６の上に設置
することはできず、また、ダクト内に圧力があることか
ら、圧縮空気による搬送が一般的である。
置上の関係から固体還元剤供給機を分解器６の上に設置
することはできず、また、ダクト内に圧力があることか
ら、圧縮空気による搬送が一般的である。
【００２２】しかし、固体還元剤Ｂの内、尿素を例に採
ると、尿素は１３２℃で溶融することから加熱空気によ
る搬送は不可能である。このため、例えば図３に示すよ
うに尿素投入口９と水蒸気を含んだ加熱空気投入口１０
とを別々に設ける必要がある。この場合尿素は上部より
投入した方が分解触媒８からなる層の上面に均等に分散
できる。一方、加熱空気Ａの投入を尿素と同一方向から
投入した場合、常温に近い尿素搬送空気と高温の加熱空
気と均等に混合できずに分解触媒８からなる層上部に温
度分布が生じ、温度の低い部分では、充分分解できずに
重合反応を起こし、分解触媒８からなる層上面に付着し
て目詰まりを起こす恐れがある。このため、加熱空気Ａ
の投入は横方向とする。このことにより、分解器６内部
で旋回流を起こすことができる。この旋回流に搬送空気
が巻き込まれ、混合されて分解触媒８からなる層へと流
入する。一方、尿素は尿素の重量、搬送時の加速がある
ため、垂直に落下する。この際、分解器６の上部が平面
である場合、分解器６の径が大きくなると、水蒸気を含
んだ加熱空気投入口１０が旋回流から遠くなり、搬送空
気を巻き込む効果がなくなる。このため、分解器６の上
部を円錐形とすることにより、搬送空気を旋回流が効果
的に巻き込むことができる。
ると、尿素は１３２℃で溶融することから加熱空気によ
る搬送は不可能である。このため、例えば図３に示すよ
うに尿素投入口９と水蒸気を含んだ加熱空気投入口１０
とを別々に設ける必要がある。この場合尿素は上部より
投入した方が分解触媒８からなる層の上面に均等に分散
できる。一方、加熱空気Ａの投入を尿素と同一方向から
投入した場合、常温に近い尿素搬送空気と高温の加熱空
気と均等に混合できずに分解触媒８からなる層上部に温
度分布が生じ、温度の低い部分では、充分分解できずに
重合反応を起こし、分解触媒８からなる層上面に付着し
て目詰まりを起こす恐れがある。このため、加熱空気Ａ
の投入は横方向とする。このことにより、分解器６内部
で旋回流を起こすことができる。この旋回流に搬送空気
が巻き込まれ、混合されて分解触媒８からなる層へと流
入する。一方、尿素は尿素の重量、搬送時の加速がある
ため、垂直に落下する。この際、分解器６の上部が平面
である場合、分解器６の径が大きくなると、水蒸気を含
んだ加熱空気投入口１０が旋回流から遠くなり、搬送空
気を巻き込む効果がなくなる。このため、分解器６の上
部を円錐形とすることにより、搬送空気を旋回流が効果
的に巻き込むことができる。
【００２３】発明者らの実験では、搬送空気は尿素の粒
径、重量などから終速度を計算し、８〜２０ｍ／ｓで配
管内を搬送すると最適であることを確認した。また、こ
の状態での尿素の噴射角は気体の自然噴射角２４度と同
程度で広がっている。従って、円錐部の広がり角度をこ
の尿素の広がり角度以下にすると尿素も加熱空気の旋回
流に乗り、分解器６の内側で熱を受けて溶融し、分解し
きれずに付着してしまう。そこで、この円錐部の広がり
角度を尿素の噴射角以上とすることが必要である。
径、重量などから終速度を計算し、８〜２０ｍ／ｓで配
管内を搬送すると最適であることを確認した。また、こ
の状態での尿素の噴射角は気体の自然噴射角２４度と同
程度で広がっている。従って、円錐部の広がり角度をこ
の尿素の広がり角度以下にすると尿素も加熱空気の旋回
流に乗り、分解器６の内側で熱を受けて溶融し、分解し
きれずに付着してしまう。そこで、この円錐部の広がり
角度を尿素の噴射角以上とすることが必要である。
【００２４】また、図１の分解器６に限定されないが、
分解器の円筒部下流部に還元剤分解触媒充填層を設置す
ることで還元剤と排ガス中のダストとの付着固化物がで
きる前に還元剤の分解反応を終えることができる。さら
に、分解器の内壁面を還元剤分解触媒で被覆することで
還元剤が分解されながら円筒部の下部方向へ流下してい
き、分解率があがる。また、分解器６の内壁面を加熱す
る手段を設けることで、還元剤の分解反応の促進が図れ
る。
分解器の円筒部下流部に還元剤分解触媒充填層を設置す
ることで還元剤と排ガス中のダストとの付着固化物がで
きる前に還元剤の分解反応を終えることができる。さら
に、分解器の内壁面を還元剤分解触媒で被覆することで
還元剤が分解されながら円筒部の下部方向へ流下してい
き、分解率があがる。また、分解器６の内壁面を加熱す
る手段を設けることで、還元剤の分解反応の促進が図れ
る。
【００２５】
【実施例】次に本発明を実施例によってさらに詳細に説
明する。なお、本実施例では固体還元剤として、尿素を
例に説明するがシアヌル酸、メラミン、ビウレット、炭
酸アンモニウムおよび炭酸水素アンモニウムでも同様の
結果が得られる。
明する。なお、本実施例では固体還元剤として、尿素を
例に説明するがシアヌル酸、メラミン、ビウレット、炭
酸アンモニウムおよび炭酸水素アンモニウムでも同様の
結果が得られる。
【００２６】尿素分解試験は、粒状もしくは打錠成型に
よって成型した後φ４〜６ｍｍにフルイ分けた尿素分解
用触媒１００ｍｌを反応容器に充填し、空気および水を
速度２０，０００ｈ-1で流通させて、尿素分解触媒を所
定温度に設定してなる条件下に、尿素をディーゼルエン
ジン排ガス中のＮＯxに対して尿素中のＮ／ＮＯモル比
＝１．２（尿素／ＮＯモル比＝０．６）相当量の尿素と
空気と共に投下し、生成した尿素分解ガス中のＮＨ3の
各々の理論生成量に対する割合（転化率（％））を算出
した。尿素分解ガス中のＮＨ3の分析は、イオンクロマ
トグラフィ法によって行った。
よって成型した後φ４〜６ｍｍにフルイ分けた尿素分解
用触媒１００ｍｌを反応容器に充填し、空気および水を
速度２０，０００ｈ-1で流通させて、尿素分解触媒を所
定温度に設定してなる条件下に、尿素をディーゼルエン
ジン排ガス中のＮＯxに対して尿素中のＮ／ＮＯモル比
＝１．２（尿素／ＮＯモル比＝０．６）相当量の尿素と
空気と共に投下し、生成した尿素分解ガス中のＮＨ3の
各々の理論生成量に対する割合（転化率（％））を算出
した。尿素分解ガス中のＮＨ3の分析は、イオンクロマ
トグラフィ法によって行った。
【００２７】脱硝試験は２５ｋｗ発電用ディーゼルエン
ジンから排出される排ガス中に、当該尿素分解ガスを添
加して行った。排ガス組成は、エンジンの負荷状態によ
って若干変動するが、ほぼ酸素３容量％、炭酸ガス１２
容量％、水５容量％、ＮＯx５００ｐｐｍ、二酸化硫黄
５００ｐｐｍ、一酸化炭素１，０００ｐｐｍ、ガス量８
０Ｎｍ3／ｈ、温度３５０℃、ＡＶ２１ｍ／ｓであり、
脱硝用触媒としては酸化チタン系板状触媒を用いた。
ジンから排出される排ガス中に、当該尿素分解ガスを添
加して行った。排ガス組成は、エンジンの負荷状態によ
って若干変動するが、ほぼ酸素３容量％、炭酸ガス１２
容量％、水５容量％、ＮＯx５００ｐｐｍ、二酸化硫黄
５００ｐｐｍ、一酸化炭素１，０００ｐｐｍ、ガス量８
０Ｎｍ3／ｈ、温度３５０℃、ＡＶ２１ｍ／ｓであり、
脱硝用触媒としては酸化チタン系板状触媒を用いた。
【００２８】なお、ＮＯx含有量は、化学発光式ＮＯxメ
ータで測定し、ＮＯxの分解率（脱硝率）は、ＮＯx濃度
を尿素分解ガス添加前および尿素分解ガス添加後に測定
して、式（５）によって算出した。 脱硝率＝[{ＮＯx(入口)−ＮＯx(出口)}/ＮＯx(入口)]×１００(％) （５）
ータで測定し、ＮＯxの分解率（脱硝率）は、ＮＯx濃度
を尿素分解ガス添加前および尿素分解ガス添加後に測定
して、式（５）によって算出した。 脱硝率＝[{ＮＯx(入口)−ＮＯx(出口)}/ＮＯx(入口)]×１００(％) （５）
【００２９】実施例１
尿素分解用触媒としてキシダ化学（株）製γ−アルミナ
の粒状物を用い、当該アルミナ上の温度を３８０℃とし
て、尿素を分解させ、ＮＨ3への転化率を測定した。ま
た生成した尿素分解ガスをディーゼルエンジンの排ガス
中へ添加し、脱硝率を測定した。結果を後記の表１に示
す。
の粒状物を用い、当該アルミナ上の温度を３８０℃とし
て、尿素を分解させ、ＮＨ3への転化率を測定した。ま
た生成した尿素分解ガスをディーゼルエンジンの排ガス
中へ添加し、脱硝率を測定した。結果を後記の表１に示
す。
【００３０】実施例２〜７
尿素分解用触媒としてそれぞれキシダ化学（株）製シリ
カ粒状物、シリカ−アルミナ粒状物、西尾工業（株）製
ゼオライト（ＮａＹ）、キシダ化学（株）製試薬を打錠
成型して得られたカルシア、マグネシウムおよびチタニ
アを用い、各尿素分解触媒上の温度を３８０℃として、
実施例１と同様に、ＮＨ3への転化率および脱硝率を測
定した。結果を後記の表１に示す。
カ粒状物、シリカ−アルミナ粒状物、西尾工業（株）製
ゼオライト（ＮａＹ）、キシダ化学（株）製試薬を打錠
成型して得られたカルシア、マグネシウムおよびチタニ
アを用い、各尿素分解触媒上の温度を３８０℃として、
実施例１と同様に、ＮＨ3への転化率および脱硝率を測
定した。結果を後記の表１に示す。
【００３１】実施例８
尿素分解用触媒としてキシダ化学（株）製γ−アルミナ
粒状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を４００℃と
して、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3への転
化率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に示
す。
粒状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を４００℃と
して、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3への転
化率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に示
す。
【００３２】実施例９
尿素分解触媒としてキシダ化学（株）製γ−アルミナ粒
状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を３５０℃とし
て、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3への転化
率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に示す。
状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を３５０℃とし
て、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3への転化
率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に示す。
【００３３】実施例１０
尿素分解用触媒としてキシダ化学（株）製シリカ−アル
ミナ粒状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を４００
℃として、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3へ
の転化率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に
示す。
ミナ粒状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を４００
℃として、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3へ
の転化率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に
示す。
【００３４】実施例１１
尿素分解用触媒としてキシダ化学（株）製シリカ−アル
ミナ粒状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を３５０
℃として、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3へ
の転化率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に
示す。
ミナ粒状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を３５０
℃として、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3へ
の転化率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に
示す。
【００３５】実施例１２
尿素分解用触媒としてキシダ化学（株）製γ−アルミナ
粒状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を２００℃と
して、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3への転
化率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に示
す。
粒状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を２００℃と
して、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3への転
化率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に示
す。
【００３６】実施例１３
尿素分解用触媒としてキシダ化学（株）製γ−アルミナ
粒状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を６００℃と
して、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3への転
化率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に示
す。
粒状物を用い、当該尿素分解触媒上の温度を６００℃と
して、尿素を分解させ、実施例１と同様にＮＨ3への転
化率および脱硝率を測定した。結果を後記の表１に示
す。
【００３７】比較例１
尿素分解用触媒としてガラスビーズ粒状物を用い、当該
尿素分解触媒上の温度を３８０℃とし、尿素を分解さ
せ、実施例１と同様にＮＨ3への転化率および脱硝率を
測定した。結果を後記の表１に示す。
尿素分解触媒上の温度を３８０℃とし、尿素を分解さ
せ、実施例１と同様にＮＨ3への転化率および脱硝率を
測定した。結果を後記の表１に示す。
【００３８】比較例２
尿素分解用触媒としてガラスビーズ粒状物を用い、当該
尿素分解触媒上の温度を６００℃とし、尿素を分解さ
せ、実施例１と同様にＮＨ3への転化率および脱硝率を
測定した。結果を後記の表１に示す。
尿素分解触媒上の温度を６００℃とし、尿素を分解さ
せ、実施例１と同様にＮＨ3への転化率および脱硝率を
測定した。結果を後記の表１に示す。
【００３９】比較例３、４
尿素分解用触媒としてキシダ化学（株）製試薬を打錠成
型して得られた酸化第一スズ及び酸化第二スズを用い、
尿素分解触媒上の温度を３８０℃とし、尿素を分解さ
せ、実施例１と同様にＮＨ3への転化率および脱硝率を
測定した。結果を後記の表１に示す。酸化スズの場合は
酸化能力が高いので、ＮＯｘ生成がなく、尿素や生成Ｎ
Ｈ3を酸化してしまうものと考えられる。
型して得られた酸化第一スズ及び酸化第二スズを用い、
尿素分解触媒上の温度を３８０℃とし、尿素を分解さ
せ、実施例１と同様にＮＨ3への転化率および脱硝率を
測定した。結果を後記の表１に示す。酸化スズの場合は
酸化能力が高いので、ＮＯｘ生成がなく、尿素や生成Ｎ
Ｈ3を酸化してしまうものと考えられる。
【００４０】
【表１】
前記実施例１〜１３を基に脱硝用還元剤の分解器の実施
例を以下に示す。
例を以下に示す。
【００４１】実施例１４
図１に示す脱硝用還元剤の分解器６は、その径を２００
φ、尿素量約８００ｇ／ｈ、反応温度３９０℃の条件下
に置き、分解触媒として、キシダ化学（株）製のγ−ア
ルミナ粒状物を用いて尿素を分解させた結果、１００％
のＮＨ3への転化率を測定した。また、この分解器６を
用いて、２００ｋｗ発電用ディーゼルエンジン排ガスで
実証試験を行った結果、排ガス量１２００Ｎｍ3／ｈ、
入口ＮＯx５３０ｐｐｍ、排ガス温度３５０℃の条件下
で脱硝率９０％以上を確認した。
φ、尿素量約８００ｇ／ｈ、反応温度３９０℃の条件下
に置き、分解触媒として、キシダ化学（株）製のγ−ア
ルミナ粒状物を用いて尿素を分解させた結果、１００％
のＮＨ3への転化率を測定した。また、この分解器６を
用いて、２００ｋｗ発電用ディーゼルエンジン排ガスで
実証試験を行った結果、排ガス量１２００Ｎｍ3／ｈ、
入口ＮＯx５３０ｐｐｍ、排ガス温度３５０℃の条件下
で脱硝率９０％以上を確認した。
【００４２】実施例１５
本実施例を図２に示す。本実施例は円筒形で下部がロー
ト形をした分解器６の内壁に分解触媒８を被覆し、分解
器６の下部に注入ノズル７を設けている。そして、水蒸
気を含んだ加熱空気Ａの投入口１０を分解器６上部横方
向に設け、加熱空気Ａを分解器６内で旋回させる構造と
している。分解器６への尿素投入口９は、加熱空気投入
口１０近傍または同位置に設置し、水蒸気を含んだ加熱
空気Ａの旋回流に尿素を乗せ、尿素が分解器６の内壁に
被覆した分解触媒８の層に接し、分解しながら下部へ流
入して、注入ノズル７から排ガス中に注入される。
ト形をした分解器６の内壁に分解触媒８を被覆し、分解
器６の下部に注入ノズル７を設けている。そして、水蒸
気を含んだ加熱空気Ａの投入口１０を分解器６上部横方
向に設け、加熱空気Ａを分解器６内で旋回させる構造と
している。分解器６への尿素投入口９は、加熱空気投入
口１０近傍または同位置に設置し、水蒸気を含んだ加熱
空気Ａの旋回流に尿素を乗せ、尿素が分解器６の内壁に
被覆した分解触媒８の層に接し、分解しながら下部へ流
入して、注入ノズル７から排ガス中に注入される。
【００４３】実施例１６
図３に本実施例を示す。図３は図２に示す実施例１５の
変形例である。図２に示す装置では分解器６の上部より
投入された尿素の内、水蒸気を含んだ加熱空気の旋回流
に乗れずに下部に流入する物や、完全に分解触媒面で分
解しきれなかった物が下部に流入する場合がある。これ
に対し図３に示すように内壁を分解触媒８で被覆した分
解器６の下部に分解触媒８ａを充填し、分解器６の旋回
流で分解しきれなかった尿素をこの分解触媒８ａで分解
して注入ノズル７から排ガス中に注入される。
変形例である。図２に示す装置では分解器６の上部より
投入された尿素の内、水蒸気を含んだ加熱空気の旋回流
に乗れずに下部に流入する物や、完全に分解触媒面で分
解しきれなかった物が下部に流入する場合がある。これ
に対し図３に示すように内壁を分解触媒８で被覆した分
解器６の下部に分解触媒８ａを充填し、分解器６の旋回
流で分解しきれなかった尿素をこの分解触媒８ａで分解
して注入ノズル７から排ガス中に注入される。
【００４４】実施例１７
図４に本実施例を示す。図４は図２に示す実施例１５の
変形例に相当するものである。尿素などの固体還元剤の
分解反応は吸熱反応であることから、尿素が分解器６の
内壁に被覆した部分が吸熱反応により温度が低下する。
これを防ぐために図４のように分解器６の内壁を温める
ヒータ１１を設置する。このことにより、分解触媒８の
層は常に安定した温度にすることができる。
変形例に相当するものである。尿素などの固体還元剤の
分解反応は吸熱反応であることから、尿素が分解器６の
内壁に被覆した部分が吸熱反応により温度が低下する。
これを防ぐために図４のように分解器６の内壁を温める
ヒータ１１を設置する。このことにより、分解触媒８の
層は常に安定した温度にすることができる。
【００４５】実施例１８
図５に本実施例を示す。図５は図２に示す実施例１５の
変形例であり、図５は図２の分解器６を排ガス系統に接
続したものである。サイクロン形をした分解器６の内壁
に分解触媒８を被覆し、脱硝装置２の前流に設置する。
分解器６の出入口は、排ガスダクト５に接続されてい
る。分解器６の尿素投入口９より尿素を投入し、投入さ
れた尿素は排ガスと分解器６内の旋回流に乗り、分解触
媒８の層と接触することにより分解し、排ガスとともに
脱硝装置２に導かれる。
変形例であり、図５は図２の分解器６を排ガス系統に接
続したものである。サイクロン形をした分解器６の内壁
に分解触媒８を被覆し、脱硝装置２の前流に設置する。
分解器６の出入口は、排ガスダクト５に接続されてい
る。分解器６の尿素投入口９より尿素を投入し、投入さ
れた尿素は排ガスと分解器６内の旋回流に乗り、分解触
媒８の層と接触することにより分解し、排ガスとともに
脱硝装置２に導かれる。
【００４６】以上の実施例１４〜１８を実施することに
より分解触媒と尿素との接触時間を長く取るのに効果的
で、尿素の分解する他の機器を一斉必要としない。
より分解触媒と尿素との接触時間を長く取るのに効果的
で、尿素の分解する他の機器を一斉必要としない。
【００４７】実施例１９
図６に本実施例を示す。本実施例は図１に示す実施例１
４の分解器６を排ガスダクトの中に設置し、大型ボイラ
等に適用したものである。
４の分解器６を排ガスダクトの中に設置し、大型ボイラ
等に適用したものである。
【００４８】脱硝装置２の前流ダクト内に、分解触媒８
を充填した分解器６が設置されている。また、尿素分解
に必要な加熱空気は空気配管１４をダクト内に挿入する
ことによって、排ガスと熱交換して作り、分解器６上部
円錐部に投入する。尿素は分解器６の上部のダクト外に
設置された供給機１６より垂直に落下される。そして、
尿素を加水分解によって、分解する場合、分解器６内に
水蒸気を投入する必要があるが、この水蒸気は脱硝装置
の前または後流に設置されている蒸発器１２で作られた
水蒸気を用いて、分解器６上部の円錐部に投入する。こ
の分解器６で分解された尿素は分解器６に接続された尿
素注入ノズル７より排ガス中に注入される。
を充填した分解器６が設置されている。また、尿素分解
に必要な加熱空気は空気配管１４をダクト内に挿入する
ことによって、排ガスと熱交換して作り、分解器６上部
円錐部に投入する。尿素は分解器６の上部のダクト外に
設置された供給機１６より垂直に落下される。そして、
尿素を加水分解によって、分解する場合、分解器６内に
水蒸気を投入する必要があるが、この水蒸気は脱硝装置
の前または後流に設置されている蒸発器１２で作られた
水蒸気を用いて、分解器６上部の円錐部に投入する。こ
の分解器６で分解された尿素は分解器６に接続された尿
素注入ノズル７より排ガス中に注入される。
【００４９】
【発明の効果】本発明を採用することにより、以下の効
果が得られる。 （１）金属酸化物の分解触媒を使用することにより、比
較的低温で固体還元剤を分解することができる。 （２）固体還元剤を排ガス中に注入する前段で搬送用空
気と水蒸気と良く混合して、加熱された還元剤分解触媒
層で固体還元剤を完全に分解することができるので、従
来の液化ＮＨ3法と同等の脱硝技術を利用することがで
きる。 （３）固体還元剤の供給装置としてサイクロン方式等を
利用した場合、排ガスダクトに直接固体還元剤を注入す
ることができるため、固体還元剤を分解する他の機器を
一斉必要とせず、簡単な脱硝システムを提供することが
できる。
果が得られる。 （１）金属酸化物の分解触媒を使用することにより、比
較的低温で固体還元剤を分解することができる。 （２）固体還元剤を排ガス中に注入する前段で搬送用空
気と水蒸気と良く混合して、加熱された還元剤分解触媒
層で固体還元剤を完全に分解することができるので、従
来の液化ＮＨ3法と同等の脱硝技術を利用することがで
きる。 （３）固体還元剤の供給装置としてサイクロン方式等を
利用した場合、排ガスダクトに直接固体還元剤を注入す
ることができるため、固体還元剤を分解する他の機器を
一斉必要とせず、簡単な脱硝システムを提供することが
できる。
【図１】本発明の固体還元剤の分解器の構造図である。
【図２】本発明の固体還元剤の分解器の構造図である。
【図３】本発明の固体還元剤の分解器の構造図である。
【図４】本発明の固体還元剤の分解器の構造図である。
【図５】本発明の固体還元剤供給装置としてのサイクロ
ンを用いて排ガス系統に設置した分解構造図である。
ンを用いて排ガス系統に設置した分解構造図である。
【図６】本発明の図３に示す実施例１４の分解器６を排
ガスダクトの中に設置し、大型ボイラ等に適用した構造
図である。
ガスダクトの中に設置し、大型ボイラ等に適用した構造
図である。
【図７】尿素を用いた場合の温度とＮＨ3発生率の関係
の一例を示す図である。
の一例を示す図である。
【図８】ディーゼルエンジンを利用したコージェネに脱
硝装置を設置した場合の系統図である。
硝装置を設置した場合の系統図である。
【図９】固体還元剤を固体のまま注入する場合の分解触
媒を設置した脱硝システム図である。
媒を設置した脱硝システム図である。
２ 脱硝装置
６ 分解器
７ 注入ノズル
８ 分解触媒
９ 尿素投入口
１０ 加熱空気投入口
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.5 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所
Ｂ０１Ｊ 21/06 Ａ 8017−4Ｇ
21/08 Ａ 8017−4Ｇ
21/10 Ａ 8017−4Ｇ
21/12 Ａ 8017−4Ｇ
23/02 Ａ 8017−4Ｇ
29/08
(72)発明者 武田 博
千葉県君津郡袖ケ浦町上泉1280番地 出光
興産株式会社内
(72)発明者 今田 尚美
広島県呉市宝町３番36号 バブコツク日立
株式会社呉研究所内
(72)発明者 伊東 明治
広島県呉市宝町３番36号 バブコツク日立
株式会社呉研究所内
(72)発明者 新田 昌弘
広島県呉市宝町３番36号 バブコツク日立
株式会社呉研究所内
(72)発明者 森田 勇人
広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日立
株式会社呉工場内
(72)発明者 森 喜通
広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日立
株式会社呉工場内
(72)発明者 永井 良憲
広島県呉市宝町６番９号 バブコツク日立
株式会社呉工場内
Claims (12)
- 【請求項１】 加熱気体と水蒸気のうち、少なくともい
ずれかの気体の供給口と常温常圧で固体の含窒素化合物
からなる還元剤の供給口と還元剤分解触媒層とを内部に
有し、還元剤を分解してアンモニアを生成させる還元剤
分解器と、該アンモニアを燃焼排ガスに供給する配管を
備えた脱硝装置において、 該還元剤分解器には還元剤と加熱気体と水蒸気とを旋回
させる機構からなる混合手段を設けたことを特徴とする
脱硝用還元剤の供給装置。 - 【請求項２】 該還元剤分解器には還元剤分解触媒の加
熱手段を設けたことを特徴とする脱硝用還元剤の供給装
置。 - 【請求項３】 還元剤として、尿素、シアヌル酸、メラ
ミン、ビウレット、炭酸アンモニウムまたは炭酸水素ア
ンモニウムを用いることを特徴とする請求項１記載の脱
硝用還元剤の供給装置。 - 【請求項４】 還元剤分解触媒の加熱手段は２５０℃〜
５００℃に調節されることを特徴とする請求項２記載の
脱硝用還元剤の供給装置。 - 【請求項５】 還元剤分解器の内壁面を還元剤分解触媒
で被覆することを特徴とする請求項１記載の脱硝用還元
剤の供給装置。 - 【請求項６】 還元剤分解器の内壁面を加熱する手段を
設けたことを特徴とする請求項５記載の脱硝用還元剤の
供給装置。 - 【請求項７】 還元剤分解器の下流部に還元剤分解触媒
充填層を設置することを特徴とする請求項１記載の脱硝
用還元剤の供給装置。 - 【請求項８】 加熱気体および水蒸気として燃焼装置の
排ガスを用い、排ガス煙道に還元剤投入口を設け、この
還元剤投入口近傍の排ガス煙道をサイクロン形状にして
還元剤と排ガスの混合ができる還元剤分解器とすること
を特徴とする請求項１記載の脱硝用還元剤の供給装置。 - 【請求項９】 還元剤分解器は円筒形状の主要部とその
上部に円錐部を設けた形状とし、円錐部頂点に還元剤投
入口を設け、水平方向に吹出口を有する加熱気体の投入
口および水蒸気の投入口を円錐部に設け、円筒部の下部
に還元剤分解物の排ガス中への注入口を設けたことを特
徴とする請求項１記載の脱硝用還元剤の供給装置。 - 【請求項１０】 還元剤分解器の上部の円錐部の広がり
角が還元剤投入口からの還元剤の噴射角以上であること
を特徴とする請求項９記載の脱硝用還元剤の供給装置。 - 【請求項１１】 還元剤分解器の円筒形状の主要部下部
に還元剤分解触媒充填層を設置することを特徴とする請
求項９記載の脱硝用還元剤の供給装置。 - 【請求項１２】 請求項１記載の脱硝用還元剤の供給装
置に適用される還元剤分解触媒として、アルミナ、シリ
カ、シリカ−アルミナ、カルシア、マグネシア、チタニ
アのうちの単一または複合金属酸化物およびゼオライト
からなる群から選ばれる１種もしくは２種以上を用いる
ことを特徴とする脱硝用還元剤分解触媒。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3043172A JPH0515739A (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 脱硝用還元剤の供給装置および脱硝用還元剤分解触媒 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3043172A JPH0515739A (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 脱硝用還元剤の供給装置および脱硝用還元剤分解触媒 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0515739A true JPH0515739A (ja) | 1993-01-26 |
Family
ID=12656467
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3043172A Pending JPH0515739A (ja) | 1991-03-08 | 1991-03-08 | 脱硝用還元剤の供給装置および脱硝用還元剤分解触媒 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0515739A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999049958A1 (de) * | 1998-03-27 | 1999-10-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Abgassystem eines verbrennungsmotors sowie verfahren zur reduktion von schadstoffen in einem abgas |
| WO1999049957A1 (de) * | 1998-03-27 | 1999-10-07 | Siemens Aktiengesellschaft | Verfahren und vorrichtung zur katalytischen reduzierung von stickoxiden im abgas einer verbrennnungsanlage |
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